1、Good is good, but better carries it.精益求精，善益求善。(三樁、天然地基塔吊基礎方案-裊罿膈荿薅袂肄莈蚇肇羀重慶茶園公共租賃住房（城南家園）塔吊基礎設計方案工程名稱:重慶茶園公共租賃房6、7、8組團施工單位:中國建筑第七工程局有限公司目錄TOCo1-3一、工程概況1二、主要編制依據1三、塔吊平面布置2四、塔吊基礎設計3附：塔吊基礎計算書5附：塔吊三樁承臺計算書9一、工程概況南岸區茶園公共租賃住房6、7、8組團項目，擬建場地位于重慶市南岸區茶園鎮。總建筑面積100萬平方米，其中6組團高層住宅14棟，部分有1層地下室，商業裙樓5段，4層地下車庫1座；7組團高層住

2、宅9棟，4層地下車庫1座，3層幼兒院1座；8組團高層住宅19棟，商業裙樓1段，單層地上設備房3座，3層幼兒院1座，3層地下車庫1座。高層住宅層數2332層，部分有1層地下室。住宅標準層高均為3米，地下室-1F層高3.9米，其他層高3.6米，幼兒院層高3.6米。高層住宅為剪力墻結構，商鋪、幼兒園及車庫均為框架結構，抗震設防烈度6度，結構抗震等級分別為剪力墻三級和四級，框架三級和四級。基礎為挖方區或樁長在15米以內時采用人工挖孔樁、樁長在15米以上時采用機械懸挖樁基礎,上部是承臺鋼筋混凝土獨立柱基、條形基礎。南岸區茶園公共租賃住房項目工程位于南岸區長生橋鎮花紅村一帶，屬丘陵斜坡地貌，縱橫沖溝發育呈

3、樹枝狀展布，地形起伏較大，但總體地勢北部和南部高，多為山丘，中部為一近東西向的沖溝,地勢較低,場地最高點位于南部山頂，標高為316.29m，最低點位于場地中部偏東的丘間凹地,標高為218.62m，相對高差100.67m。場地最北部地段為一近東西展布的沖溝,底部寬緩,兩側地形較平緩，地形坡度一般在315，多分布為農田，并分布2處魚塘,其間分布村屬企業3處,施工時已部分搬遷,場地中部為一近東西向的深溝,地形切割較大，兩側地形坡度一般525，局部為3035或為陡坎。斜坡上多種植花卉林木,有少量耕地，植被發育。底部沖溝現多分布為農田和魚塘，場地內現有自然斜坡穩定。二、主要設計依據2.1QTZ63塔式起

4、重機說明書廠家提供2.2起重機械安全規程GB6067-852.3起重機械用鋼絲繩檢查和報廢實用規范GBT5972-20062.4起重機械超載保護裝置安全技術規范GB12602-902.5建筑塔式起重機性能試驗規范和方法GB5201-852.6塔式起重機設計規范GB-T13752-19922.7建筑地基基礎設計規范GB50007-20022.8南岸區茶園公共租賃房項目工程巖土工程詳細勘察報告2.9南岸區茶園公共租賃房項目施工圖紙三、塔吊平面布置3.1塔吊的布置原則：（1）基于現場的實際情況，在總體布置時，根據不同的施工位置和工作量，既要保證各樓棟的進度，又不影響相鄰樓棟的施工，合理布置才能提高工

5、作效率，在綜合考慮的基礎上制定合理可行的塔吊布置方案和安裝平衡方案。（2）根據現場實際情況，使塔吊吊運范圍盡可能覆蓋整個施工面，不產生或少產生盲點。（3）塔吊在垂直方向需避免穿越主梁、基礎承臺（或工程樁），同時避開施工范圍內的重要構筑物。（4）低位塔臂端部與高位塔身距離不小于2m，高位塔吊鉤與低位塔垂直距離不小于2m。（5）布置塔吊的同時，還考慮拆塔方便。（6）塔吊的穩定性就是塔吊抗傾覆的能力，塔吊最大的事故就是傾翻倒塌。做塔吊基礎時，一定要確保地耐力符合設計要求，鋼筋混凝土的強度至少達到設計值的80%。有地下室工程的塔吊基礎要采取特別的處理措施：有的要在基礎下打樁，并將樁端的鋼筋與基礎地腳螺

6、栓牢固的焊接在一起。混凝土基礎底面要平整夯實，基礎底部不能作成鍋底狀。基礎的地腳螺栓尺寸誤差必須嚴格按照基礎圖的要求施工，地腳螺栓要保持足夠的露出地面的長度，每個地腳螺栓要雙螺帽預緊。在安裝前要對基礎表面進行處理，保證基礎的水平度不能超過1/1000。同時塔吊基礎不得積水，積水會造成塔吊基礎的不均勻沉降。在塔吊基礎附近內不得隨意挖坑或開溝。3.2塔吊高度協調措施因各樓棟建筑高度不一致，塔吊型號不同，其塔吊臂長和塔身標準節都不一樣，因此其附墻錨固標高不相同，塔機布置協調要充分考慮塔機在有限自由高度中作業，調整錨固附墻位置，詳細計算每階段各塔的高度，既要保證施工需要的高度，又要適時頂升塔身，如不能

7、及時按計劃頂升，則平衡格局被打亂，勢必造成施工混亂，影響整個工程。為此在工程施工初根據工程現場的實際情況，制定塔吊安裝協調方案。高差控制要求：高位塔吊鉤與低位塔垂直距離不小于2m。四、塔吊基礎設計結合本工程圖紙、地勘報告和現場實際情況，對處于挖方區天然地基的塔機采用天然基坑鋼筋混凝土基礎，處于回填區的塔機采用旋挖樁單樁鋼筋混凝土基礎。本方案僅為各個棟號提供參考，各個棟號要根據現場實際情況編寫塔吊基礎方案。塔吊天然地基基坑基礎塔吊三樁承臺基礎1、混凝土強度等級：C35；鋼筋級別HRB335;基礎表面平整度允許偏差1/1000；埋設件的位置、標高和垂直度以及施工工藝符合出廠說明書要求。2、起重機的

8、混凝土基礎周圍應修筑邊坡和排水設施，并應與基坑保持一定安全距離。計算書：QTZ63塔吊天然基礎計算書塔吊天然基礎的計算書一.參數信息塔吊型號:QTZ63自重(包括壓重):F1=788.00kN最大起重荷載:F2=60.00kN塔吊傾覆力距:M=1200.00kN.m塔吊起重高度:H=120.00m塔身寬度:B=1.60m混凝土強度等級:C35鋼筋級別:級地基承載力特征值:500.00kPa基礎最小寬度:Bc=5.00m基礎最小厚度:h=2.00m基礎埋深:D=2.00m預埋件埋深:h=0.5m二.基礎最小尺寸計算基礎的最小厚度取:H=2.00m基礎的最小寬度取:Bc=5.00m三.塔吊基礎承載

9、力計算依據建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)第5.2條承載力計算。計算簡圖:由于偏心距e=M/(F1.2+G1.2)=1680.00/(1017.60+2700.00)=0.45B/6=0.83所以按小偏心計算，計算公式如下：當考慮附著時的基礎設計值計算公式：式中F塔吊作用于基礎的豎向力，它包括塔吊自重，壓重和最大起重荷載,F=848.00kN；G基礎自重與基礎上面的土的自重，G=25.0BcBcHc+20.0BcBcD=2250.00kN；Bc基礎底面的寬度，取Bc=5.00m；W基礎底面的抵抗矩，W=BcBcBc/6=20.83m3；M傾覆力矩，包括風荷載產生的力距和最大起重

10、力距，M=1.41200.00=1680.00kN.m；經過計算得到:最大壓力設計值Pmax=1.2(848.00+2250.00)/5.002+1680.00/20.83=229.34kPa最小壓力設計值Pmin=1.2(848.00+2250.00)/5.002-1680.00/20.83=68.06kPa有附著的壓力設計值Pk=1.2(848.00+2250.00)/5.002=148.70kPa四.地基基礎承載力驗算地基基礎承載力特征值計算依據建筑地基基礎設計規范GB50007-2002第5.2.3條。計算公式如下:其中fa修正后的地基承載力特征值(kN/m2)；fak地基承載力特征值

11、，取500.00kN/m2；b基礎寬度地基承載力修正系數，取0.00；d基礎埋深地基承載力修正系數，取0.00；基礎底面以下土的重度，取20.00kN/m3；m基礎底面以上土的重度，取20.00kN/m3；b基礎底面寬度，取6.00m；d基礎埋深度,取0.00m。解得修正后的地基承載力特征值fa=500.00kPa實際計算取的地基承載力特征值為:fa=500.00kPa由于faPk=148.7kPa所以滿足要求！偏心荷載作用：由于1.2faPkmax=229.34kPa以滿足要求！五.受沖切承載力驗算依據建筑地基基礎設計規范GB50007-2002第8.2.7條。驗算公式如下:式中hp受沖切承

12、載力截面高度影響系數，取hp=0.90；ft混凝土軸心抗拉強度設計值，取ft=1.57kPa；am沖切破壞錐體最不利一側計算長度:am=(1.60+5.00)/2=3.30m；h0承臺的有效高度，取h0=1.45m；Pj最大壓力設計值，取Pj=229.34kPa；Fl實際沖切承載力：Fl=229.34(5.002-4.502)/4=272.35kN。允許沖切力：0.70.901.5733001450=4732843.50N=4732.84kN實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！六.承臺配筋計算依據建筑地基基礎設計規范GB50007-2002第8.2.7條。1.抗彎計算，計算公式如

13、下:式中a1截面I-I至基底邊緣的距離，取a1=1.70m；P截面I-I處的基底反力:P=(5.00-1.70)(229.34-68.06)/5.00+68.06=174.51kPa；a截面I-I在基底的投影長度,取a=1.60m。經過計算得:M=1.702(25.00+1.60)(229.34+174.51-22250.00/5.002)+(229.34-174.51)5.00/12=691.40kN.m。2.配筋面積計算,公式如下:依據混凝土結構設計規范GB50010-2002式中1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法

14、確定；fc混凝土抗壓強度設計值；h0承臺的計算高度。經過計算得s=691.40106/(1.0016.705.0010319502)=0.002=1-(1-20.002)0.5=0.002s=1-0.002/2=0.999As=691.40106/(0.9991950300.00)=1183.17mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:15000mm2。故取As=15000mm2。計算書：塔吊三樁承臺基礎計算書塔吊樁基礎的計算書一.參數信息塔吊型號:QTZ63自重(包括壓重):F1=788.00kN最大起重荷載:F2=60.00kN塔吊傾覆力距:M=1200.00kN.m塔吊起

15、重高度:H=120.00m塔身寬度:B=1.60m樁混凝土等級:C35承臺混凝土等級:C35保護層厚度:50mm邊長:6.00m承臺厚度:Hc=1.20m承臺箍筋間距:S=200mm承臺鋼筋級別:級承臺預埋件埋深:h=0.50m承臺頂面埋深:D=1.50m樁直徑:d=0.80m樁間距:a=4.00m樁鋼筋級別:級樁入土深度:30.00樁型與工藝:干作業鉆孔灌注樁(d0.8m)二.塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算1.塔吊自重(包括壓重)F1=788.00kN2.塔吊最大起重荷載F2=60.00kN作用于樁基承臺頂面的豎向力F=F1+F2=848.00kN塔吊的傾覆力矩M=1.41200.00=

16、1680.00kN.m三.承臺彎矩的計算計算簡圖：圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。1.樁頂豎向力的計算(依據建筑樁基礎技術規范GJ94-2008的第5.1.1條)其中Fk作用于承臺頂面的豎向力，Fk=848.00kN；Gk樁基承臺和承臺上土自重標準值，Gk=25.0BcBcHc+20.0BcBcD=935.28kN；Mxk,Myk荷載效應標準組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的x、y軸的力矩xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)；Nik荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復合基樁的豎向力(kN)。經計算得:樁頂豎向力最大壓力設計值

17、：N=1.2(848.000+935.280)/3+(1680.0004.001.732/3)/(4.0001.732/3)2+2(4.0001.732/6)2=1198.300kN沒有抗拔力!樁頂豎向最大壓力標準值:N=(848.000+935.280)/3+(1200.0004.001.732/3)/(4.0001.732/3)2+2(4.0001.732/6)2=940.847kN沒有抗拔力!2.承臺彎矩的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第5.9.2條)其中M通過承臺形心至各邊緣正交截面范圍內板帶的彎矩設計值(kN.m)；Nmax不計承臺及其上土重，三樁中最大基樁豎向力

18、設計值(kN)sa樁中心矩c塔身寬度經過計算得到彎矩設計值：M=(1198.300-935.280/3)(4.00-1.7321.60/4)/3=977.322kN.m四.承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。式中1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法確定；fc混凝土抗壓強度設計值；h0承臺的計算高度。fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。承臺底面配筋:s=977.322106/(1.00016.7006000.0001150.0002)=0.007=1

19、-(1-20.007)0.5=0.007s=1-0.007/2=0.996Asx=Asy=977.322106/(0.9961150.000300.000)=2843.342mm2。滿足頂面和底面配筋要求的同時還應該滿足構造要求!五.承臺截面抗剪切計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第5.9.10條根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為V=1198.300kN斜截面受剪承載力滿足下面公式：其中hs受剪切承載力截面高度影響系數hs=0.913；計算截面的剪跨比，取2.783；b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=6000mm；h0承臺計算截面處的計算高度，h0=650mm；ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.57N/mm2；由于V=1198.3000.9132.78360001.57650/1000=2587.074kN經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六.樁身承載力驗算樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第5.8.2條根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=