1、-. z. - - . 可修編. 本科畢業(yè)設計(論文)題目： *市實驗中學新校園-辦公樓設計(B方案院系： 建筑工程學院 專業(yè)： 土木工程 班級：學生：*：指導教師：2013年06月-. z. - - . 可修編. 本科畢業(yè)設計(論文)題目： *市實驗中學新校園-辦公樓設計(B方案院系： 建筑工程學院 專業(yè)： 土木工程 班級：學生：*：指導教師：2013年06月-. z.前言畢業(yè)設計是大學本科教育培養(yǎng)目標實現(xiàn)的重要階段，是畢業(yè)前的綜合學習階段,是深化、拓寬、綜合教和學的重要過程,是對大學期間所學專業(yè)知識的全面總結。通過畢業(yè)設計,可以將以前學過的知識重溫回憶,對疑難知識再學習,對提高個人的綜合知

2、識構造有著重要的作用。通過畢業(yè)設計,使我們在資料查找、設計安排、分析計算、施工圖繪制、口頭表達等各個方面得到綜合訓練,具備從事相關工作的根本技術素質和技能。目前，我國建筑中仍以鋼筋混凝土構造為主，鋼筋混凝土造價較低，材料來源豐富，且可以澆筑成各種復雜斷面形狀，節(jié)省鋼材，承載力也不低，經(jīng)過合理設計可以獲得較好的抗震性能。今后幾十年，鋼筋混凝土構造仍將活潑在我國的建筑史上。框架構造體系的主要特點是平面布置比擬靈活，能提供較大的室內空間，對于辦公樓是最常用的構造體系。多層建筑構造的設計，除了要根據(jù)建筑高度、抗震設防等級等合理選擇構造材料、抗側力構造體系外，要特別重視建筑體形和構造總體布置。建筑體形是

3、指建筑的平面和立面；構造總體布置指構造構件的平面布置和豎向布置。 建筑體形和構造總體布置對構造的抗震性能有決定性的作用。畢業(yè)設計的三個月里，在指導教師的幫助下，經(jīng)過查閱資料、設計計算、論文撰寫以及圖紙繪制，加深了對規(guī)*等相關內容的理解，穩(wěn)固了專業(yè)知識，提高了綜合分析、解決問題的能力。并熟練掌握了天正AutoCAD軟件，根本上到達了畢業(yè)設計的目的與要求。框架構造設計的計算工作量很大，在計算過程中以手算為主，由于自己水平有限，難免有不妥和疏忽之處，敬請各位教師批評指正。-. z.*工業(yè)大學畢業(yè)設計論文任務書院系建筑工程專業(yè) 土木工程 班*1.畢業(yè)設計論文題目： *市實驗中學新校園-辦公樓設計B方案

4、2.題目背景和意義： 本次設計的主要任務是設計一幢滿足辦公功能要求的*市實驗中學新校園-辦公樓。該建筑物主要設計概況為：1批準建筑面積約4000平方米；2建筑層數(shù)5層；3構造形式選用鋼筋混凝土框架構造；4建筑物耐久年限為50年；5建筑物設計耐火等級為二級， 分類為二類；6建筑抗震設防類別為丙類，構造平安等級為二類，抗震設防烈度采用該地區(qū)根本烈度7度，設計根本加速度值為0.15g，設計地震分組為第一組，構造抗震等級為：框架三級。 通過本次畢業(yè)設計，全面考察了學生所學課程和專業(yè)知識，以及綜合運用所學知識解決實際工程問題的能力；培養(yǎng)學生通過查閱相關規(guī)*和資料進展建筑方案設計和構造計算的動手能力，提高

5、學生利用計算機工具和專業(yè)軟件繪制建筑圖紙和進展構造計算的應用能力。 3.設計(論文)的主要內容理工科含技術指標： 本設計的主要內容： 1. 根據(jù)設計要求合理布置，考慮建筑造型，確定建筑方案，完成建筑說明書。 2. 繪制建筑平面圖、立面圖和剖面圖等。 3. 確定上部構造設計方案和構造布置。根據(jù)建筑設計、構造承重和抗震方面的要求，以及場地地質條件，現(xiàn)場材料供給以及施工技術等，合理確定上部構造方案，進展構造布置。 4. 選取一榀橫向框架進展構造計算手算，內容包括確定框架的計算簡圖，荷載計算，內力計算，內里組合及梁、柱截面配筋計算。 5. 繪制框架構造施工圖，完成設計說明書和構造計算書。 本設計的主要

6、技術指標： 1. 氣象條件：溫度為夏季極端最高38，冬季極端最低-8；根本風壓為0.35kN/m2。根本雪壓為0.2 kN/m2。 2. 工程地質條件：自然地表下1米內為填土，填土下層5米厚黃土狀土，再下為3米厚砂質粘土，再下為礫石層，地下水位為-5.4米，建筑場地為類場地土，地面粗糙度為B類，各土層的地基承載力特征值如下：黃土狀土fak =100120 kN/m2；砂質粘土fak =220270 kN/m2；礫石層fak =300400 kN/m2。 3. 建筑抗震設防類別為丙類，構造平安等級為二級，抗震設防烈度為8度，設計根本加速度值0.20g,設計地震分組為第一組，構造抗震等級為框架三級

7、。 4. 施工條件和能力：本地區(qū)有木材加工廠、鋼窗廠、鋁合金門窗廠、鋼筋混凝土預制構件廠、商品混凝土供給廠、機械化供給站等可為施工效勞。水、暖、電線路皆有本建立廠所原有線路接來。 4.設計的根本要求及進度安排含起始時間、設計地點： 根本要求： = 1 * GB3 建筑方案設計合理、構造設計方法和參數(shù)選用正確； = 2 * GB3 構造計算書書寫正確、條理清晰，文字簡練； = 3 * GB3 設計圖紙能夠正確表達設計設計要求、符合相關制圖標準、圖面布置合理。 進度安排： 熟悉設計任務，收集相關設計資料 第 1 周 建筑方案及建筑設計 第 23 周 構造計算簡圖及荷載計算 第 45 周 框架構造內

8、力與位移計算 第 68 周 內力組合及截面設計 第 911 周 整理設計說明書和計算書 第1213周 圖紙繪制 第1415周 收尾及辯論 第 16 周 5.畢業(yè)設計論文的工作量要求 實驗時數(shù)*或實習天數(shù)：50機時；實習14天 圖紙幅面和*數(shù)*：A1A2圖幅，不少于10* 其他要求：主要設計說明和構造設計計算書，15000字左右指導教師簽名： 年 月 日 學生簽名： 年 月 日 系教研室主任審批： 年 月 日說明：1本表一式二份，一份由學生裝訂入附件冊，一份教師自留。畢I-22 帶*項可根據(jù)學科特點選填。-. z.*市實驗中學新校園-辦公樓設計摘要本設計主要進展了構造方案中橫向框架A、B、C、D

9、軸框架的構造設計。在確定框架布局之后，先進展了荷載標準值的計算。內力計算時，豎向荷載的計算用的是使用力學求解器，進展無限次彎矩分配法；進而按底部剪力法計算水平地震荷載作用下大小，進而求出在水平荷載作用下的構造內力彎矩、剪力、軸力。然后進展內力組合，從中找出最不利的一組或幾組內力值。選取最平安的結果計算配筋并繪圖。此外還進展了構造方案中的室內樓梯的設計。完成了平臺板，梯段板，平臺梁等構件的內力和配筋計算及施工圖繪制.關鍵詞：辦公樓、鋼筋混凝土框架構造、功能、建筑設計、構造設計The design of an office building of a high middle school in *

10、ianyangAbstractThe purpose of the design is to do the anti-seismic design in the longitudinal frames of a*is A, B, C and D. When the directions of the frames is determined, firstly carried on the standard load .When carried on the vertical force putation, the moment distribution of twice is used; th

11、en making the amount of the horizontal seismic force can be got by way of the bottom-shear force method. The seismic force can be assigned according to the shearing stiffness of the frames of the different a*is. Then the internal force (bending moment, shearing force and a*ial force.) in the structu

12、re under the horizontal loads can be easily calculated. After the determination of the internal force under the dead and live loads, the bination of internal force can be made by using the E*cel software, whose purpose is to find one or several sets of the most adverse internal force of the wall lim

13、bs and the coterminous girders, which will be the basis of protracting the reinforcing drawings of the ponents. The design of the stairs is also be approached by calculating the internal force and reinforcing such ponents as landing slab, step board and landing girder whose shop drawings are pleted

14、in the end.Keywords : Office building;Reinforced concrete portal frameconstruction; Function; Architectural design;Structural design.-. z.目錄TOC o 1-3 h u HYPERLINK l _Toc2952 摘要 軸外墻設有弧形玻璃幕墻，且每層設一個大開間會議室。一至五層平面布置根本一樣，四個大型辦公室，其他均為普通的小辦公室，兩側設有男女衛(wèi)生間，每上一層相反。1.4 建筑立面設計 本建筑立面采用對稱體型，建筑物各部協(xié)調統(tǒng)一，形式完整。層高為3.6m，層

15、高較大，給人敞亮的感覺，不易產生壓抑感。樓梯高度等于層高，屋面為不上人屋面，女兒墻高度設為1200mm。建筑總高度19.2m。在本設計中，正立面中感覺所有的窗尺寸都是一樣的，整個立面看起來規(guī)則整齊，簡潔大方，簡單的造型更顯示了干練。 房屋外部形象反映建筑類時，建筑物所在地區(qū)的氣候、地形、道路、原有的建筑物以及綠化等基地環(huán)境，也是影響建筑物立面設計的重要因素。總體上，本建筑立面造型符合建筑造型和構圖方面的均衡、韻律、比照的規(guī)律，并滿足適用、經(jīng)濟、美觀的要求。1.5 建筑剖面設計室內外高差為0.45米，可防止室外流水流入和墻身受潮。根據(jù)采光設計標準及構造布置要求，確定標準層房間窗高到框架梁底 ，主

16、要窗寬為2.1米，高為2.0米。標準層走廊兩端設置窗戶以便空氣采光和流通。屋面排水采用有組織外排水方式，用外裝塑料空心管作為落水管，屋面材料找坡3%。1.6 土建立計1墻體0.000以上均采用M5混合砂漿砌筑，0.000以下均采用水泥砂漿砌筑。2.門垛厚度一般為130mm。一般門窗均居中，內門內開時內平，外開時居中。3.衛(wèi)生間樓地面比同層相鄰樓地面低20mm。4樓屋面面層材料的選擇及構造設計 地磚地面、120厚鋼筋混凝土樓板5.屋面：三氈四油防水層 20mm厚水泥砂漿找平150mm厚水泥蛭石保溫層 120mm厚鋼筋混凝土板 V形輕剛龍骨吊頂 樓面：瓷磚地面在衛(wèi)生間內采用地磚防水樓面120mm厚

17、鋼筋混凝土板 V形輕剛龍骨吊頂二層9mm厚的紙面石膏板，有厚50mm厚的巖棉板保溫層-. z. - - . 可修編. 第二章 構造設計說明2.1工程地質條件自然地表下1米內為填土，填土下層5米厚黃土狀土，再下為3米厚砂質粘土，再下層為礫石層，地下水位為 -5.4米，建筑場地為 類場地土，地面粗糙度為B 類，各土層的地基承載力標準值如下：黃土壯土 fak = 100120 kN/m2 砂質粘土 fak = 220270 kN/m2礫石層 fak = 300400 kN/m22.2 根底本工程為框架構造，邊柱采用柱下獨立根底，中柱采用雙柱聯(lián)合根底。2.3 設計活載荷載標準值不上人屋面：0.5樓面：

18、22.4 材料混凝土：根底混凝土C25；墊層素混凝土選用C15；各層梁板柱混凝土C30鋼筋： 梁柱縱筋采用級鋼筋，箍筋及根底底板鋼筋采用級鋼筋2.5 構造要求構件主筋混凝土凈保護層厚度根底50mm,柱40,梁,板20-. z. - - . 可修編. 第三章 構造設計計算書3.1 工程概況*市實驗中學新校園辦公樓設計，擬建五層，建筑面積約4000平方米，建筑耐久年限為50年，設計防火等級二級，分類為二類。查相關規(guī)*得建筑物所在地類場地，分組第一組的設計地震參數(shù)為ma*=0.08，Tg=0.35s，根本風壓W0 =0.35kn/m2 ，根本雪壓S0=0.2KN/m2, 夏季極端最高38，冬季最低-

19、8。自然地表下1米內為填土，填土下層5米厚黃土狀土，再下為3米厚砂質粘土，再下層為礫石層，地下水位為-5.4米，建筑場地為類場地土,地面粗糙度為B類。各土層的地基承載力特征值如下：黃土狀土 fak=100120 KN/m2，砂質粘土 fak=220270 KN/m2，礫石層 fak=300400 KN/m2。建筑抗震設防類別為丙類，構造平安等級為二類，抗震設防烈度為7度，設計根本加速度值為0.15g，設計地震分組為第一組，構造抗震等級為框架三級。3.2 構造布置及計算簡圖根據(jù)該房屋的使用功能及建筑設計的要求，進展了建筑平面、立面及剖面設計，標準層建筑平面、構造平面布置圖分別見圖3.1、圖3.2

20、。主體構造共5層，層高均為3.6米。填充墻采用240mm厚粘土空心磚，窗為鋁合金窗，門001、007為玻璃門，門003及002為木門。樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土構造，樓板及屋面板厚度均取120mm(3600/30=120 。主梁截面、次梁截面高度分別按其梁跨度的1/101/12和1/121/15估計取值，且不應小于400mm,也不大于梁截面凈跨的1/4，框架梁寬度可取梁截面高度的1/31/2,且不小于250mm,同時應保證梁截面高寬比不大于4，估算梁截面尺寸和各層梁、柱和板的混凝土強度等級見表3.1。表3.1 梁截面尺寸(mm) 混凝土等級橫梁bh 縱梁bh 次梁bhBC跨、DE跨CD跨C

21、30300650300450300650250500 柱截面尺寸可根據(jù)式,.A.gE.n和AcN/uNfc估算。為作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)。A為支狀態(tài)計算柱的負載面積，見圖3.2，gE為建筑面積上的重力荷載代表值，可近似的取14KN/m，n為計算截面以上的樓層層數(shù)，uN為架柱軸壓比限值，本方案為二級抗震等級，查抗震規(guī)*可知取為0.8，fc凝土軸心抗壓強度設計值，對C30，查得14.3N/mm，AC為柱截面面積 。圖3.1 建筑平面布置圖圖3.2 構造平面布置對于邊柱Ac1.324.84141035/(14.30.85)=185967.91mm2對于中柱Ac1.234.56141035/(14

22、.30.85)= 238835.05mm2柱截面取正方形，根據(jù)上述結果并綜合考慮偏心等其它因素，本設計柱截面尺寸取值如下：第一層取600mm600mm；25層550mm550mm；根底選用獨立根底，根底埋深取1.8米，根底高度為1.2m，墊層厚度為0.1m。框架構造計算簡圖如圖3.3所示。梁軸線取直板底，25層柱高即為層高，根底埋深1.8m，根底高度1.2m,墊層厚0.1m。底層柱高取3.6+0.45+0.6=4.65m 。圖3.3橫向框架計算簡圖3.3 重力荷載計算3.3.1 屋面及樓面的永久荷載標準值查構造荷載規(guī)*可取：屋面不上人： 30mm厚細石混凝土保護層 240.030.72kN/

23、三氈四油防水層 0.4 kN/m2 20mm厚水泥砂漿找平 200.02=0.4 kN/m2 150mm厚水泥蛭石保護層 50.150.75kN/ 120mm厚鋼筋混凝土板 250.123.0kN/ V型輕剛龍骨吊頂 0.25 kN/m合計： 5.52 kN/m2 14層樓面： 瓷磚地面包括粗砂打 0.75kN/m2 120mm厚鋼筋混凝土板 250.123.0kN/ V形輕剛龍骨吊頂 0.25 kN/m2 4.0 kN/m23.3.2屋面及樓面可變荷載標準值 不上人屋面均布活荷載標準值 0.50 kN/m2 樓面活荷載標準值 2.0 kN/m2 樓梯及走廊活荷載標準值2.5kN/ 屋面雪荷載

24、標準值 0.2 kN/m23.3.3 梁、柱重力荷載計算表3.2 一層框架梁柱重力統(tǒng)計類別計算長度mm截 面mm密 度kN/m3體 積m3單 重kN數(shù) 量(根)總 重kN橫梁AB跨6300300650251.2330.758246CD跨6300300650251.2330.758246BC跨2100300450250.2847.1856.8縱梁kL-36600300650251.28732.1828901.04次梁L-16600250500250.82520.6313268.19柱Z4650600600251.67441.85321339.2表3.3 25層框架梁柱重量統(tǒng)計類別計算長度mm截

25、面mm密 度kN/m3體 積m3單 重kN數(shù) 量(根)總 重kN橫梁AB跨6350300650251.23830.958247.6CD跨6350300650251.23830.958247.6BC跨2150300450250.297.25858縱梁kL-36650300650251.332.528910次梁(24)L-16600250500250.82520.6313268.19次梁(5)L-16600250500250.82520.6314288.82柱Z3600550550251.08927.22532871.23.3.4 墻、門窗重力荷載計算墻體為240mm厚粘土空心磚14kN/m，其他

26、外墻面貼瓷磚0.5kN/，包括水泥砂漿打底，共厚25mm，內墻面20mm厚抹灰0.34kN/，則外墻面單位面積重力荷載為140.24+0.5+0.34=4.2kN/；內墻為240mm厚粘土空心磚兩側均為20mm厚抹灰，內墻面單位面積重力荷載為140.24+0.3424.04kN/。窗均為鋁合金窗，004、005窗尺寸為2.1m2.0m、006窗尺寸為1.8m1.5m,單位面積重量為0.4kN/；門001為玻璃門，尺寸1.8m2.7m，其余門為木門。一層： B、C縱墻：柱間墻計算長度7200-600=6600mm，計算高度3600-650=2950mm。 單跨重量：6.62.954.04=78.

27、66kN 數(shù)量：11 總重：78.6611=865.26kN 2、A、D縱墻：柱間墻計算長度7200-600=6600mm，計算高度3600-650=2950mm。 門窗面積005：2.12.0=4.2 006：1.81.5=2.7 窗墻比：A：(4.212+2.72 )/(6.62.957)=0.409 D：4.22/(6.62.95)=0.431 墻重量：6.62.9571-0.409+1-0.4314.2=664kN 窗重量：4.226+2.720.4=45.84kN 總重：664+45.84=709.84kN3、邊橫梁下橫墻：柱間墻計算長度6900-600=6300mm，計算高度360

28、0-650=2950mm。 總重：6.32.9544.2+124.04=1213.23kN4、中橫梁下橫墻：柱間墻計算長度2700-600=2100mm，計算高度3600-450=3150mm。 總重：2.13.1524.2=55.57kN5、次梁下橫墻：柱間墻計算長度6900-480=6420mm，計算高度3600-500=3100mm。單跨重量：6.423.14.04=80.4kN 數(shù)量：8總重：80.48=643.2kN二五層 1、B、C縱墻：柱間墻計算長度7200-550=6650mm，計算高度3600-650=2950mm。 單跨重量：6.652.954.04=79.25kN 數(shù)量：

29、12 總重：79.2512=951kN 2、A、D縱墻：柱間墻計算長度7200-550=6650mm，計算高度3600-650=2950mm。 門窗面積005：2.12.0=4.2 006：1.81.5=2.7 窗墻比：A：(4.212+2.72 )/(6.652.957)=0.406 D：4.22/(6.652.95)=0.428 墻重量：6.62.9571-0.406+1-0.4284.2=672.5kN 窗重量：4.226+2.720.4=45.84kN 總重：672.5+45.84=718.34kN3、邊橫梁下橫墻：柱間墻計算長度6900-550=6350mm，計算高度3600-650

30、=2950mm。 總重：6.352.9544.2+124.04=1222.86kN4、中橫梁下橫墻：柱間墻計算長度2700-550=2150mm，計算高度3600-450=3150mm。 窗面積：2.12.02=8.4 墻重量：2.153.152-8.44.2=21.61kN窗重量：8.40.4=3.36kN總重：21.61+3.36=24.97kN5、次梁下橫墻：柱間墻計算長度6900-480=6420mm，計算高度3600-500=3100mm。單跨重量：6.423.14.04=80.4kN 數(shù)量：8總重：80.48=643.2kN 6、玻璃幕墻自重：高度3.6m、長度7.453m、單位面

31、積重量為1.5kN/ 重量：3.67.4531.5=402.46kN3.3.5 重力荷載代表值集中于各樓層標高處的重力荷載代表值：計算結果:W樓板=4.050.416.5=3326.4kNW屋面板=5.5250.416.5=4590.43 kNW梁1 =246+246+56.8+901.04+268.19=1718.03kNW梁24 =247.6+247.6+58+910+268.19=1731.39kNW梁5 =247.6+247.6+58+910+288.82=1752.02kNW墻1=865.26+709.84+1213.23+55.57+643.2=3487.1kNW柱1 =1339.

32、2kNW墻 =951+718.34+1222.86+24.97+643.2+402.46=3962.83kNW柱 =871.2kNW女兒墻=4.250.4+16.521.2=676.77kN按外墻計算50%Q活載=0.5250.416.5=831.6kN50%Q屋面活載=0.50.550.416.5=291.6kN一層:G1=3326.40+1718.03+1/2(3487.1+1339.2)+1/2(3962.83+871.2)+831.6=10706.2kN二四層G1=3326.40+1731.39+1/2(3962.83+871.2)2+831.6=10723.42kN五層G1=4590

33、.43+1752.02+1/2(3962.83+871.2)+676.77+291.06=9727.3kN見以下圖：圖3.4 各質點的重力荷載代表值3.4 框架側移剛度計算 框架構造的側向剛度過小，水平位移過大，將影響正常使用；側向剛度過大，水平位移過小，雖滿足使用要求，但不滿足經(jīng)濟性要求。因此，框架構造的側移剛度宜適宜，一般以使?jié)M足構造層間位移限值為宜。規(guī)*規(guī)定，按彈性方法計算的樓層層間最大位移與層高之比u/h宜小于框架構造的層間位移角限值u/h，即1/550。h為層高。附：層間位移角限值確實定原則，一是保證主體構造根本處于彈性受力狀態(tài)。即防止混凝土墻、柱構件出現(xiàn)裂縫，同時將混凝土梁等樓面構

34、件的裂縫數(shù)量、寬度和高度限制在規(guī)*允許*圍內。二是保證填充墻、隔墻和幕墻等非構造構件的完好，防止產生明顯損傷。如果不滿足以上限制，則可增大構件尺寸或提高混凝土強度等級。梁的線剛度ib=ECIb/lb。其中Ec為混凝土彈性模量；lb為梁的計算跨度；Ib為梁截面慣性矩，對本設計的現(xiàn)澆樓面，中框架梁Ib可近似取2.0I0，邊框架梁Ib取1.5 I0，樓梯間邊橫梁取I0 ，中橫梁取2I0 ，其中I0為梁矩形局部的截面慣性矩。柱的線剛度ic=EcIc/l，其中Ic維柱的截面慣性矩，h為框架柱的計算高度。柱的側移剛度D值按下式計算：D= c12ic/h2式中c為柱側移剛度修正系數(shù)，可從混凝土構造設計書上表

35、3.6.2查得。橫梁和柱的線剛度計算過程見表3.4、3.5。表3.4橫梁線剛度表類別EcN/mm2bhmmmmI0mmlmmEcI0/lNmm1.5EcI0/lNmm2EcI0/lNmmBC、DE跨3.01043006506.8710969002.9910104.48510105.981010CD跨3.01043004502.2810927002.5310103.79510105.061010表3.5柱線剛度表層次hcmmEcN/mm2bhmmmmIcmm4EcIc/hcNmm146503.010460060010.81096.9710102536003.01045505507.6261096

36、.361010各層橫向側移剛度計算 底層 邊框邊柱 邊框中柱k=4.485/6.97=0.643 K=3.795+4.485/6.97=1.188c=(0.5+0.643)/(2+0.643)=0.432 c=(0.5+1.188)/(2+1.188)=0.529Di1=0.432126.971010/46502 Di1=0.529126.971010/46502 =16710.59 =20462.74數(shù)量:4 16710.594=66842.36 數(shù)量：4 20462.744=81850.96 中框邊柱 中框中柱 K=5.98/6.97=0.858 K=(5.98+5.06)/6.97=1.

37、158 c=(0.5+0.858)/(2+0.858)=0.475 c=(0.5+1.158)/(2+1.158)=0.581 Di1=0.475126.971010/46502 Di1=0.581126.971010/46502 =18373.92 =22474.2 數(shù)量:12 18373.9212=220487.04 數(shù)量:12 22474.212=269690.4 二五層邊框邊柱 邊框中柱K=(4.485+4.485)/(6.362)=0.705 K=(3.759+4.485)2/(6.362)=1.302 c=0.705/(2+0.705)=0.261 c=1.302/(2+1.302

38、)=0.394Di1=0.261126.361010/36002 Di1=0.394126.361010/36002 =15370 =23202.22數(shù)量:4 153704=61480 數(shù)量：4 23202.224=92808.88 中框邊柱 中框中柱K=(5.98+5.98)/(6.362)=0.94 K=(5.06+5.98)2/(6.362)=1.736c=0.94/(2+0.94)=0.320 c=1.736/(2+1.736)=0.465Di1=0.32126.361010/36002 Di1=0.465126.361010/36002 =18844.44 =27383.33數(shù)量:1

39、2 18844.4412=226133.28 數(shù)量:12 27383.3312=328599.96 D1=66842.36+81850.96+220487.04+269690.4=638870.76D2-5=61480+92808.88+226133.28+328599.96=709022.12表3.6 橫向框架層間側移剛度層次12345Di N/mm638870.76 709022.12 709022.12 709022.12 709022.12由表3.10可見，=638870.76/709022.12=0.9010.7，故該框架為規(guī)則框架。圖3.5 各層構件的線剛度3.5 橫向水平荷載作用

40、下框架構造的內力和側移計算3.5.1 橫向水平地震作用下框架構造的內力和側移計算橫向自振周期計算 構造自振周期按頂點位移法計算，考慮填充墻剛度對于框架構造的影響，取折減系數(shù)T=0.6，所以構造根本自振周期為T1=1.7TT1=1.70.6=0.487s表3.7 構造頂點的假想側移表 層號GikN VikN DikN/mi/(m)i/(m)5 9727.3 9727.3 709022.12 0.0137 0.2279410723.42 20450.72 709022.12 0.0288 0.2142310723.42 31174.14 709022.12 0.0440 0.1854210723.

41、42 41897.56 709022.12 0.0591 0.1414110706.2 52603.76 638870.76 0.0823 0.0823水平地震作用及樓層地震剪力作用本構造高度不超過40m，質量和剛度沿高度分布比擬均勻，變形以剪切型為主，故可才用底部剪力法計算框架水平地震作用。構造等效總重力荷載代表值：Geq=0.85Gi=0.8510706.2+10723.423+9727.3=44713.2kN水平地震影響系數(shù):查表得二類場地近震特征周期值Tg=0.350s。 查表得設防烈度為7度的=0.081=(Tg/T1)0.9ma*=(0.35/0.487)0.90.08=0.059

42、構造底部總剪力：FEk=0.05944713.2=2638.08kN因T11.4Tg=0.49，所以無需考慮頂部附加水平地震作用。各質點橫向水平地震作用按下式計算：Fi=GiHiFEk/GkHk地震作用下各樓層水平地震層間剪力Vi為: Vi=Fii=1，2，n計算過程如下表：表3.8 各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表 層次HimGikNGiHkNmGiHi/GjHjFikNVikN5 19.05 9727.3185305.070.301 794.06 794.064 15.45 10723.42165676.84 0.269 709.64 1503.73 11.85 10723.42

43、 127072.530.206 543.44 2047.142 8.25 10723.42 88468.220.144 379.88 2427.021 4.65 10706.2 49783.830.08 211.05 2638.08各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖3.6。圖3.6 水平地震作用及樓層地震剪力分布圖(3) 水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下框架構造的層間位移ui和頂點位移ui分別按以下公式計算：ui = Vi/Dijui=uk各層的層間彈性位移角e=ui/hi，根據(jù)抗震設計規(guī)*，考慮磚填充墻抗側力作用的框架，層間彈性位移角限值e1/550。計算過程如下表：

44、表3.9 橫向水平地震作用下的位移驗算 層次VikND i N/mmuimmuimmhimme=ui /hi5794.06 709022.121.1213.6836001/321441503.7 709022.122.1212.5636001/168932047.14 709022.122.8910.4436001/124622427.02 709022.123.427.5536001/105312638.08 638870.764.134.1346501/1126由此可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，1/10530，說明*al，則：*=VA+alq2/2/q1+q2可得跨間最大正彎矩值：

45、Mma*=MA+VA*-q1+ q2*2/2+alq2*-al/3/2假設VA0，則Mma*=MAb同理，三角形分布荷載和均布荷載作用下，如圖3.13：圖3.13VA= -MA+MB/l+q1l/2+q2l/4*可由下式解得： VA=q1*+*2q2/l可得跨間最大正彎矩值：Mma*=MA+VA*-q1*2/2-*3q2/3l本工程中，以第一層為例：AB跨梁上荷載設計值：q1=1.215.89=19.07 kN/mq2=1.214.4+0.57.2=21.6 kN/m 0.2616.9=1.8A: 1.3238.811.277.87+0.517.11= 414.16 kNm 206.8 kNm

46、B: 1.3173.201.283.88+0.518.93= 339.57 kNm 110.75 kNm左震： VA= -206.8+339.57/6.9+19.076.9/2+1-0.2616.921.6/2=41.67 kNVA-2q1+q2al/2=41.67-219.07+21.6/21.8=-12.102=0 *=1.49Mma*=208.6+41.671.49/2-21.61.49/(61.8=241.1kNReMma*=0.75241.1=180.82kNm右震： VA=411.16+110.75/6.9+19.076.9/2+1-0.2616.921.6/2=196.94kN1

47、96.94-219.07+21.6/21.8=143.170則*=VA+alq2/2/q1+q2=(196.94+1.821.6/2/(19.07+21.6)=5.32Mma* =-414.16+44.795.32-19.07+ 21.65.32/2+1.821.65.32-1.8/3/2=149.79kNReMma*=0.75149.79=112.34kNmBC跨：q1=1.22.475=2.97 kN/m q2=1.210.8+0.55.4=16.2 kN/mB: 1.3146.561.28.61+0.52.5= 202.36 kNm 178.29 kNmVB= -202.36+202.3

48、6/2.7+2.972.7/2+2.716.2/4=-144.27 kN說明：Mma*發(fā)生在左支座：Mma* =1.3MEk-1.0MGE=1.3146.56-8.61+0.52.5=180.67 kNmReMma*=0.75180.67=135.5kN-. z.表3.15各層梁的內力組合和梁端剪力調整kN層次截面位置內力SGkSQkSEkSEkER1.2(SGk+0.5SQk0)+1.3SEk)1.35SGk+SQk1.2SGk+1.4SQkV=REVb(Mb+Mb) /ln + VGb左右一層AM-77.87-17.11238.81-238.81 155.06 -310.62 -122.2

49、3 -117.40 162.27V90.4418.03-59.7159.71 35.46 167.42 140.12 133.77 B左M-83.88-18.93-173.2173.20 -252.88 84.86 -132.17 -127.16 V92.6218.6959.71-59.71 169.98 38.02 143.73 137.31 B右M-8.61-2.5146.56-146.56 134.02 -151.77 -14.12 -13.83 148.19V10.634.86-108.56108.56 -106.64 133.28 19.21 19.56 跨間MAB55.112.16

50、180.82 112.3486.55 83.14 MBC1.880.04135.50 135.50 -2.58 -2.31 二層AM-80.6-17.75207.5-207.50 121.79 -282.84 -126.56 -121.57 157.53V90.718.1-54.254.20 41.85 161.64 140.55 134.18 B左M-85.2-19.16-166.47166.47 -247.61 77.01 -134.18 -129.06 V92.3618.6254.2-54.20 163.59 43.81 143.31 136.90 B右M-8.05-2.4140.86-

51、140.86 129.01 -145.66 -13.27 -13.02 142.85V10.634.86-104.34104.34 -101.97 128.62 19.21 19.56 跨間MAB53.0711.73148.22 152.5683.37 80.11 MBC1.32-0.06130.40 130.40 -1.72 -1.50 三 層AM-80.89-17.81168.16-168.16 83.14 -244.77 -127.01 -122.00 142.77V90.7118.1-42.3342.33 54.98 148.53 140.56 134.19 B左M-85.45-19.

52、22-130.05130.05 -212.35 41.24 -134.58 -129.45 V92.3618.6143.22-43.22 151.46 55.94 143.30 136.89 B右M-7.94-2.38110.04-110.04 99.07 -115.51 -13.10 -12.86 114.97V10.634.86-81.5181.51 -76.75 103.39 19.21 19.56 跨間MAB52.8111.67138.02 99.1582.96 79.71 MBC1.21-0.09100.45 100.45 -1.54 -1.33 四 層AM-81.07-17.161

53、10.04-110.04 26.60 -187.97 -126.60 -121.31 94.57V90.7418.05-28.3328.33 70.46 133.06 140.55 134.16 B左M-85.46-18.86-85.4385.43 -168.70 -2.11 -134.23 -128.96 V92.3318.7628.33-28.33 135.05 72.44 143.41 137.06 B右M-7.94-2.8972.29-72.29 62.04 -78.93 -13.61 -13.57 81.25V10.634.86-53.5453.54 -45.84 72.48 19.

54、21 19.56 跨間MAB52.7112.17114.84 89.61183.33 80.29 MBC1.210.4263.44 63.44 -2.05 -2.04 五 層AM-53.78-4.7249.38-49.38 -2.38 -98.67 -77.32 -71.14 72.90V63.314.55-12.4712.47 53.12 80.68 90.02 82.34 B左M-59.67-4.94-36.6636.66 -91.67 -20.18 -85.49 -78.52 V65.444.6312.47-12.47 82.89 55.33 92.97 85.01 B右M-10.76-

55、0.5831.02-31.02 20.30 -40.19 -15.11 -13.72 46.74V13.40.91-22.9822.98 -11.3 39.53 19.00 17.35 跨間MAB45.442.6979.14 120.4064.03 58.29 MBC2.17-0.0338.54 38.54 -2.90 -2.56 說明：表中MAB 和MBC分別為AB跨和BC跨的跨間最大正彎矩。M以下部受拉為正，V以向上為正。-. z.梁端剪力計算和調整抗震設計中，三級框架梁和抗震墻中跨高比大于2.5，其梁端剪力設計值應按下式調整：V=RevbM lb +M rb/ln +V Gb第1層AB跨

56、梁：ln=6.9-0.6=6.3mVbl=1.357.711.290.44+0.518.03= 196.97 kN -41.72 kNVbr=1.357.711.292.62+0.518.69= 199.98 kN -44.73kN左震：Vbl=-41.72 kN Vbr=199.98 kN Mbl邊0.6/2=181.77 kNm Mbr邊=-339.57+199.980.6/2=-279.58 kNm右震：Vbl=196.97kN Vbr=-44.73kN Mbl邊=-414.16+196.970.6/2=-355.07kNm Mbr邊0.6/2=97.33 kNm比擬：Mbl邊+ Mbr

57、邊=181.77+279.58=461.35 355.07+97.33=452.4調整：V Gb=19.076.3/2+1-0.2616.321.6/2=110.35kNReV=0.851.1461.35/6.3+110.35=162.27kNBC跨：ln=2.7-0.6=2.1mVbl=Vbr=1.3108.561.210.63+0.54.86= 156.8 kN 125.46 kN左震：Vbl= -Vbr=125.46Mbl邊= -Mbr邊0.6/2=140.65 kNm右震：Vbl= -Vbr=156.8kNMbl邊= -Mbr邊0.6/2=155.32 kNm調整：V Gb=1/22.

58、972.1+1/416.22.1=11.62kNV=0.85(1.1156.82/2.1+11.62)=148.19kN-. z.表3.16(a)橫向框架A柱彎矩和軸力組合層次截面位置內力SGkSQkSEkSEkER1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk)1.35SGk+SQk1.2SGk+1.4SQk|Mma*|NminNma*左右NMM一層柱頂M30.756.84-125.95125.95 -92.05 153.55 48.35 46.48 153.55 1066.14 1956.92 N1294.05209.95-197.93197.93 1066.14 1452.10 1956.

59、92 1846.79 1452.10 -92.05 48.35 柱底M-15.37-3.42226.85-226.85 205.81 -236.55 -24.17 -23.23 -236.55 1103.81 2013.42 N1335.9209.95-197.93197.93 1103.81 1489.77 2013.42 1897.01 1489.77 205.81 -24.17 二層柱頂M40.449.01-119.36119.36 -75.93 156.83 63.60 61.14 156.83 861.32 1546.31 N1026.46160.59-138.22138.22 86

60、1.32 1130.84 1546.31 1456.58 1130.84 -75.9363.60 柱底M-44.1-9.85112.86-112.86 65.92 -154.16 -69.39 -66.71 -154.16 885.81 1583.06 N1053.68160.59-138.22138.22 885.81 1155.34 1583.06 1489.24 1155.34 65.92 -69.39 三 層柱頂M41.199.17-107.73107.73 -63.84 146.23 64.78 62.27 146.23 650.85 1135.28 N758.6111.17-84.