1、目 錄一、體例依據.1二、工程表面及特點.1三、施工準備.2四、結構要求及搭設工藝.4 （一）扣件式鋼管落地腳手架.4 （二）懸挑式腳手架.5 （三）滿堂腳手架.9 （四）寧靜通道.10 （五）腳手架上下通道.12 （六）卸料鋼平臺.13 （七）結構樓層四周、樓梯間、電梯井防護.14五、腳手架盤算校核.15 （一）扣件式鋼管落地腳手架的盤算.15 （二）懸挑式腳手架的盤算.21 （三）滿堂腳手架的盤算.34 （四）卸料鋼平臺受力盤算.36六、腳手架的查抄與驗收.39七、腳手架搭設質量要求.39八、腳手架的使用、搭設劃定.39九、腳手架的拆除 .41十、腳手架寧靜步伐 .41一、體例依據 1、修

2、建施工扣件鋼管腳手架寧靜技能范例 2、修建施工寧靜技能手冊 3、修建施工手冊第二冊（縮印本） 4、鋼結構設計范例 5、修建施工腳手架使用手冊 6、施工組織設計二、工程表面及特點 1、工程表面：金玉豪府5#住宅樓工程，位于濰坊市玉清街以南，金馬路以東。由濰坊厚德置業有限公司開發；濰坊高新區世紀修建籌劃設計咨詢有限公司設計；濰坊藍圖工程項目治理有限公司監理；濰坊市修建設計研究院有限責任公司勘察；濰坊大興修建有限公司總承包。本工程為現澆鋼筋混凝土剪力墻結構，剪力墻抗震品級二級， 金玉豪府5#住宅樓 地上十一層，地下二層，修建地上總高度33.5米,(室外地面至屋面面層)，總修建面積：9348.3，地下

3、二層為蘊藏室（面積為：700）；地下一層為蘊藏室（面積為：705.5）；一層面積為742.3，二層面積為733.8，三至十一層每層面積為709.1，機房層設在頂層；層高分別為：地下二層層高3.0米，；地下一層層高3.3米；住宅部分一層至十一層層高均為3.0米，電梯設備層為4.7米。依據修建設計防火范例GB 50016-2014的劃定，按二級耐火品級設計，地下室按一級耐火品級設計。底子為筏板底子，強度品級為C30P6,筏板厚600mm。筏板連續膨脹增強帶C35P6。2、架子設置： 本工程腳手架，應憑據修建物的差別部位及本工程修建形式，搭設差別的腳手架以適用工程的需要。（1）底子腳手架 本工程地下

4、二層，室內地面筏板結束后開始搭設室內滿堂腳手架，用于室內墻、柱、梁、板工程的施工操縱及防護，此段腳手架坐落于室內筏板上。室外搭設雙排腳手架，用于室外擋土墻工程鋼筋、模板、砼的施工與防護，此段腳手架坐落于室外地基上，主桿下鋪設50mm厚的木板，連續鋪設，之上搭設。（2） 主體腳手架做地下室外墻先搭設雙排腳手架至頂板用于結構的施工，待地下室外墻防水施工完畢后拆除。自+2.880米以上部分接納槽鋼懸挑雙排外腳手架至屋面。（3）二次結構及裝修腳手架外墻二次結構及外墻精裝修接納結構腳手架，內墻為移動東西式腳手架。（4）安裝用腳手架 安裝憑據需要搭設滿堂腳手架或東西移動式腳手架。三、施工準備 1、組織結構

5、： 組長： 項目經理-賣力協調 副組長：技能賣力人-技能總指揮 組員： 寧靜員-寧靜巡視與查抄 工長-現場施工協調2、技能準備（1）在結構主體和裝飾裝修腳手架施工前，應體例具體詳細可行的施工方案，并進行架體受力盤算，同時進行報批，在經監理技能部批準后方可按方案進行施工，同時確保腳手架結構的剛度、整體的穩定性。（2）腳手架施工操縱人員應進行專業培訓，具備特種架體操縱證書，持證上崗。具體施工操縱人員進行操縱前，項目經理、技能人員、寧靜員應對班組及施工操縱人員進行施工方案及施工技能交底，使施工操縱人員明確整個工程腳手架的施工要領和施工歷程中應注意的要點，施工步伐，包管腳手架的施工質量和施工歷程中的寧

6、靜。（3）創建施工現場腳手架治理機構和崗亭責任制。在施工歷程中由寧靜員和班組長對施工歷程中進行驗收監視，施工完畢后報經技能部分驗收，在驗收及格后方可投入使用。3、勞動力準備本工程腳手架施工前，應對施工操縱人員進行操縱質量及寧靜技能交底，操縱人員應持特種工種操縱證上崗，嚴禁無證人員上崗操縱。搭設階段共需架子工12名，維護階段共需4名，拆除階段共需14人4、質料準備 本腳手架施工前，憑據施工籌劃進行質料購進，質料應滿足質量要求，質料進場應認真查抄驗收。質料配備：名稱單元數量規格直角扣件個24000旋轉扣件個5600鋼管米38000483.5mm水平寧靜網m245001.86m（統一白色）密目寧靜立

7、網m2120001.86m（統一草綠色）鋼絲繩米150016mm腳手板米1200厚50mm、寬250mm，長4000mm“U”型螺栓個130016mm鐵板m27060030020mm18#工字鋼條1409m對接扣件個3000鍍鋅鐵絲盤10直徑1.2mma、鋼管：鋼管接納外徑48mm、壁厚3.5mm的無縫鋼管，鋼管的材質使用力學性能適中、穩定的Q235鋼，用于立桿、大橫桿、鉸剪撐和斜桿的長度為6m。便于工人操縱，鋼管嚴禁使用有明顯變形、裂紋、壓扁和嚴重銹蝕的鋼管，本工程所使用的內外腳手架上鋼管均外涂黃色防銹漆，并定期復涂，以保持外觀形象。b、扣件：對使用的扣件要全數查抄，不得有氣孔、砂眼、裂紋、

8、滑絲等缺陷。扣件與鋼管的貼合面要嚴格整形，包管與鋼管扣緊后打仗良好，運動部位應靈活轉動，夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm，扣件外貌涂刷防銹漆。b、腳手板：接納50mm厚、250mm寬、4000mm長落葉松木，通常腐敗、扭曲、斜紋、破裂和大橫透疥者不得使用，使用的腳手板兩端8cm處各用4mm鋼箍兩道箍牢。c、寧靜網：寧靜網接納經國度指定監視查驗部分監定許可生產的廠產業物，同時應具有監視部分批量驗證。進入現場后應對寧靜網進行模擬大型砂包打擊試驗，立網接納寧靜網1.86的密目網，網的顏色統一為草綠色，平網接納1.86寧靜網，網的顏色統一白色。（3）機具配備：名稱數量備注架子扳手22把搭設與

9、拆除力矩扳手16把查抄扣件松緊度倒鏈2套調解架子水平彎曲度四、結構要求及搭設工藝（一）扣件式鋼管落地腳手架：本工程地下部分接納雙排單立桿腳手架腳手架地基與底子的施工：腳手架生根于防水掩護墻外側筏板之上。距落地式雙排腳手架外0.5m處設寬30cm，深40cm的排水溝。在修建物四角及各拐角處設置排水井，四邊每隔50米設置一個排水井，排水井規格尺寸為80cm60 cm50 cm:四周煤矸石磚砌筑，水泥砂漿抹面，井底10cm細石混凝土壓實出光。2、施工工藝：腳手架搭設的工藝流程為： 縱向掃地桿橫向掃地桿立桿大橫桿小橫桿連墻件鉸剪撐鋪腳手板扎寧靜網。（1）、落地式腳手架立桿間距為1.5m，內排架距樓層邊

10、沿0.3m，排距為1.05m，大橫桿步距為1.5m。相鄰的立桿討論位置應錯開部署在差別的步距內，與相鄰的大橫桿的距離不宜大于步距的三分之一。立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏。除掃地桿部署在立桿外側以外，其余大橫桿均部署在立桿內側，且討論應錯開在差別的立桿縱距中，與相鄰立桿的距離不大于縱距的三分之一。同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度的1/250，且不大于50mm。（2）、小橫桿步距間距同立桿間距，應貼近立桿部署，搭于大橫桿之上并用直角扣件扣緊。（3）、連墻件的搭設嚴格憑據兩步三跨進行連接腳手架。可接納在板上預埋鋼管，作為連墻桿件的錨固端，均接納剛性連接。連墻件與其預

11、埋件通過扣件及前后兩根水平桿進行連接，以增強腳手架的橫向剛度。（4）、落地式外架必須設置縱橫掃地桿，縱向掃地桿應接納直角扣件牢固在距底座上皮200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦接納直角扣件牢固在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿底子不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿牢固，崎嶇差不應大于1m。（5）、落地式腳手架用鋼托支撐。（6）、外腳手架鉸剪撐應連接5根立桿，斜桿與地面夾角為4560，鉸剪撐沿架體整個長度和高度連續部署。鉸剪撐斜桿應用扣件牢固在與之相交的橫向水平桿上的伸出端或立桿上，扣件中心至主節點的距離不宜大于150mm。鉸剪撐斜桿宜接納搭接，搭接長度不應小于1.0m

12、，并應用3個扣件均勻部署牢固，端部扣件離桿端的距離不應小于100mm。（7）、外腳手架于結構樓層處應滿鋪腳手板，防備墜物砸人，腳手板下設通長大眼寧靜網。所有腳手板均接納50mm木跳板，跳板順鋪時接納搭接方法，搭接鋪時，腳手板外伸長度應取130150mm，討論必須支承在橫向水平拉桿上，搭接長度大于200mm。（8）、外腳手架于每個結構樓層處設200mm高擋腳板，擋腳板接納14mm厚的竹膠板制作，外貌涂刷紅白相間油漆，間距為150mm。（9）、外腳手架在轉角處設雙立桿，且橫桿在圓弧轉角處隨圓弧打彎。（10）、外架架體鋼管涂刷桔黃色油漆，色卡由寧靜部確定。鉸剪撐涂刷紅白相間油漆，紅白間距為500mm

13、。（二）懸挑式腳手架1、質料要求：雙排外腳架立桿排距b=1.05m，1=1.50m，內立桿距修建物外墻皮 距離b=0.30m，腳手架步距h=1.50m。由于本工程+2.880m以上接納懸挑腳手架，用工字鋼作為挑梁，每道懸挑含13步架，以上另行一道懸挑。2、施工工藝：（1）工藝流程：牢固懸挑鋼梁（16號工字鋼）在鋼梁上牢固立桿底座搭接掃地桿、立桿搭接巨細橫桿及鉸剪撐掛密目網及平網（2）搭設順序：a、預埋U型錨固螺栓：在混凝土板澆筑混凝土之前預埋20U型錨固螺栓，螺栓下部兩根1.5m18鋼筋，而且設在板下筋下面。b、安裝鋼梁：鋼梁接納9000mm長18號工字鋼，安裝時伸出樓板1300mm，樓板上7

14、700mm，憑據腳手架的縱距1500 mm一道部署，遇到墻柱可以適當調解間距。每根鋼梁用二道吊環牢固，第一道距離樓板邊沿300mm處，第二道在樓板內鋼梁端部200mm處。如下圖所示：c、焊接立桿底座：立桿底座接納25的鋼筋與鋼 梁焊接制作而成。每根鋼梁上離端部100mm和 1000mm處分別焊接一個。如下圖所示：d、安裝鋼絲繩拉結：每根鋼梁均接納鋼絲繩與上一 層框梁拉結，與下面工字鋼拉結，工字鋼下部需 焊接28鋼筋以包管拉結效果。e、腳手架搭設原則：腳手架必須在距離鋼梁上200mm處分別設置一道大橫桿和小橫桿，均接納直角扣件牢固在立桿上。第一層小橫桿應在大橫桿下面，第二層以上小橫桿均在大橫桿上

15、面。小橫桿應沿立桿左右交織安排。立桿必須用鋼管與修建物做可靠連接，腳手架連墻件部署間距為兩步三跨； 立桿上的對接扣件應交織部署：兩根相鄰的立桿討論位置不應設置在同一步內，同步內隔一根立桿的兩個相同討論在高度偏向錯開的距離不小于500mm，各討論中心至主討論的距離不宜大于步距的1/3。鉸剪撐搭接長度不應小于1m,且接納不少于2個扣件牢固，在本工程中，剪力撐搭接接納中間一個兩端各一個共三個扣件。扣件規格應與鋼管外徑48相同；螺栓擰緊扭力矩不應小于40Nm，且不應大于65Nm；主節點處牢固橫向水平桿、縱向水平桿、鉸剪撐、橫向斜撐等用得直角扣件、旋轉扣件得中心點的相互距離不應大于150mm；各桿件端頭

16、伸出扣件蓋板邊沿的長度不應小于100mm。（6）、安裝巨細橫桿與立桿：大橫桿應該在立桿的內側，憑據步距1500mm部署；小橫桿則應該沿立桿兩側交織安裝，憑據縱距部署；主節點處各扣件中心點距離不得大于150mm。立桿除最上的一步可以搭接外其余必須接納對接討論。 f、縱向水平桿的結構應切合以下劃定：縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不宜小于三跨。縱向水平桿對接扣件應錯位部署：兩根相鄰縱向水平桿的討論不宜設置在同一卡或同一步距內，差別步或差別跨兩個相鄰討論的水平偏向錯開距離不應小于500mm，各討論中心至最近主接點的距離不宜大于縱距的1/3。其他步距大橫桿，小橫桿與此同，小橫桿端頭與墻體相隔100mm

17、，探出立桿約為150mm。連墻件的搭設憑據兩步三跨進行連接腳手架。在本工程中，接納在板上預埋鋼管，作為連墻桿件的錨固端，均接納剛性連接。g、加設剪力撐：在本工程中，剪力撐即斜桿與地面的仰角宜在45-60之間，雙排腳手架應在外側立面整個長度和高度上連續設置剪力撐，剪力撐的搭接長度不小于1m，扣件蓋板距端部不少于100mm，搭接處用三個扣件且相互均分，剪力撐，斜桿應用旋轉扣件牢固在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主接點的間距不宜大于150mm。h密封網垂直關閉：（1）密目網貫串試驗：密目網要四證齊全，要有阻燃性能，其續燃、阻燃時間均不得大于4s，每10cm10cm=100cm

18、2的面積上有2000個以上網目。（2）密目網貫串試驗：做耐貫串試驗時，將網與地面成30夾角拉平，在其中心上方3m，用5Kg重的鋼管（管徑4851mm）垂直自由落下，不穿透即為及格產物。（3）密目網的綁扎要領：用系繩將密目網綁扎至立桿或大橫桿上，使網與架體牢固的連接在一起。（4）兜網關閉：平網從二層頂開始掛設，然后每隔二層掛設一道，要求寧靜平網與密目網應有出廠及格證，準用證，同時做試荷，確保平網強度要求，施工層腳手架內立桿與修建物之間進行關閉施工，確保寧靜。懸挑腳手架及鉸剪撐做法如圖：（三）滿堂腳手架各樓層在下層砼樓面上搭設滿堂腳手架至本層頂板。1、技能要求（1）立桿垂直度偏差不得大于架高的12

19、00。（2）結合各層層高，確定立桿高度。（3）腳手架底部必須設置縱、橫向掃地桿。縱、橫向掃地桿應用直角扣件牢固在豎向立桿上，并相互緊靠，將腳手架連接成為一個整體。（4）有梁部位，大橫桿設于小橫桿之下，接納直角扣件與立桿扣緊。 （5）大橫桿對接扣件連接、對策應切合以下要求：對接討論應交織部署，不應設在同步、同跨內，相鄰討論水平距離不應小于500mm。并應制止設在縱向水平跨的跨中。（6）整體架體四周最外一排大橫桿的縱向水平高差不凌駕500mm，同一排（同一水平面）大橫桿的水平偏差不得大于1300。（7）有梁部位小橫桿兩端接納直角扣件牢固在大橫桿上。（8）腳手板一般應設置在三根以上小橫桿上。腳手板平

20、鋪，應鋪滿鋪穩，靠墻一側離墻面距離不應大于150mm，拐角要交圈，不得有探頭板。（9）澆筑梁板砼前，腳手架與砼柱進行牢固鎖定3道，以包管搭設歷程中的寧靜，要隨搭隨校正桿件的垂直度和水平偏差，適度擰緊扣件。（10）鉸剪撐的討論除頂層可以接納搭接外，其余各討論均必須接納對接扣件連接。（11）鉸剪撐應用旋轉扣件牢固在與之相交的小橫桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm。（12）用于大橫桿對接的扣件開口，應朝架子內側，螺栓向上，制止開口朝上，以防雨水進入，導致扣件銹蝕。2、架子搭設工藝流程在底板上彈線、放墊托、立桿定位擺放掃地桿豎立桿并與掃地桿扣緊裝掃地桿，并與立桿和掃地桿

21、扣緊裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊安第二步大橫桿加設臨時斜撐桿，上端與第二步大橫桿扣緊(裝設與柱連接桿后拆除)（安裝梁橫擔的小橫桿安梁底模立梁一邊側模鋪設木方）僅在有梁部位使用安板底模（綁扎梁鋼筋驗收鋼筋封梁另一邊側模加固梁板模）僅在有梁部位使用加鉸剪撐架體驗收綁扎板鋼筋引測500mm線隱蔽驗收。進入地下通道口及靠近修建物的露天作業園地要搭設寧靜擋板，通道口擋板需向兩側各伸出1M。滿堂架架體拆除從卸料鋼平臺運出。(四)寧靜通道1、尺度：現場內將搭設高度3.8m、寬3.6m、長6m的人行寧靜通道。在修建物東南角搭設寧靜通道。2、搭設：底子為2:8灰土夯實，先將50mm厚，250mm寬木墊板平放在欲

22、搭寧靜通道兩側，然后憑據劃定進行步架、立桿、水平桿、橫桿、鉸剪撐的搭設。（1）桿件搭設：搭設順序:準備事情（質料準備、園地清理、寧靜技能交底）憑據路面位置確定通道位置線鋪設木墊板安排縱向掃地桿憑據立桿間距逐根樹立桿，并于縱向掃地桿扣牢安裝第一大橫桿（與各立桿扣牢） 安裝第二步大橫桿第二步棚頂鋼管假設臨時拋撐（上端與第二步大橫桿扣牢）第二步排架內斜撐桿第三、四大橫桿、棚頂鋼管設穩定牢固桿加設鉸剪撐搭設棚頂鋼管木跳板護身欄桿和擋腳板立掛寧靜網及宣傳標語、圖例。（2）結構要求：a、立桿：在樹立桿時，用單支鋼管，不得接納對接鋼管，立桿縱距1.5米，立桿底部墊15cm15cm0.8cm鋼底座b、大橫桿：

23、大橫桿長度不宜小于三跨，且不大于6m，大橫桿對立桿起約束作用，故立桿與大橫桿必須用直角扣件，不得遺漏，間距1.5米。 （a）上下相鄰的大橫桿應錯開部署，在立桿的里外兩側，以減免立桿的偏心受荷情況。 （b）同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度的1/250且不大于50mm。 （c）大橫桿討論與相鄰立桿距離大于立桿縱距的1/3. （d）同一水平的和上下相鄰的水平間距應大于500mm。 c、鉸剪撐： 鉸剪撐必須連續設置，與地面夾角為45度至60度，搭設時將斜桿的一頭扣在立桿上，另一頭扣在上層頂棚鋼桿中部，中間與下層頂棚鋼桿相交處也用扣件扣緊，間距3m。 d、木跳板： 木跳板全部接納整塊50mm

24、厚、25mm寬縱向鋪設，其下支撐橫桿間距為1m。 寧靜通道結構見下圖：（五）腳手架的上下通道： 1、搭設及使用原則（1）、方便、實用，結構簡樸，便于搭拆。（2）、整體穩定性好，寧靜使用，且不影響主體結構施工。（3）、斜道僅限于人員通行，嚴禁由上人通道運輸質料、機器、設備等。（4）、搭設接納落地扣件式鋼管腳手架，接納483.5粉刷橙黃油漆的鋼管，防護欄桿、鉸剪撐接納紅白相間鋼管，梯段接納50mm厚木板。2、搭設要求(1)、架體立桿間距為1.2m1.0m，步距1.5m。梯段寬1000mm。上鋪50mm厚木板，并按300mm間距釘牢踏步板條，踏步上接納防滑步伐。腳手架桿底部離地面20cm處，設一道掃

25、地桿，每層梯段及平臺底部處接納紅白相間模板條設擋腳板，1.2m處設防護欄桿。通道外圍用密目網進行關閉維護，入口處設寧靜警示牌。(2)、斜道梯段偏向設交織兩道450鉸剪撐，鉸剪撐延高度連續設置，并與立桿和橫向水平桿扣牢。鉸剪撐搭接長度100cm，用3個扣件連接。(3)、相鄰兩立桿討論錯開不小于50cm，且不在同一步距內，縱橫向水平桿討論用對接扣件連接，上下相鄰兩根縱橫向水平桿討論錯開不小于50cm，并不在同一跨內。(4)、架體搭設要范例，要求橫平、豎直，間距、露頭一致，放線定位，拉線牢固，整體應架設牢固。(5)、外墻斜道部位必須自下至上設置連墻件，連墻件應設置在斜道轉向節點處或斜道的中部豎線上，

26、連墻點豎向間距不大于樓層高度。(六)卸料鋼平臺：在塔吊的同一側位置各搭設卸料平臺。1、卸料平臺搭設順序隨結構預留孔洞制作平臺吊入制作好的平臺臨時牢固（1）預留孔洞：澆筑墻體混凝土前，預埋外徑為30mm的聚氯乙烯塑料管。墻體木板拆除后，將預埋的塑料管取出。（2）制作平臺：卸料平臺接納工字鋼作為次梁和主梁，次梁接納10cm槽鋼，主梁接納20cm槽鋼，平面尺寸4.23.4m，鋪板為50mm厚，寬250mm松木板。吊點需設置六個經過驗算的吊環。吊運平臺的鋼絲繩與吊環之間使用卡環連接。吊環必須使用A3鋼制作。平臺外圍，按劃定設置牢固的防護欄桿，設水平欄桿兩道，欄桿高1.5m，刷紅白漆，接納多層板密封。

27、將制作好的平臺吊到相應位置就位后，用勾頭螺栓將鋼絲繩與修建物墻體連接，包管螺栓放上后勾頭自動向下，且在彎鉤內側用鋼筋將彎鉤開口電焊封嚴，制止吊裝歷程中鋼絲繩脫鉤，并可憑據此鋼筋焊接點變形視察勾頭螺栓是否變形。鋼絲繩與上層墻體用勾頭螺栓牢固，雙螺母鎖牢。 卸料平臺憑據樓層模板拆除完成情況進行拆除事情，拆除由專門人員賣力，拆除前必須將平臺遠端吊環掛好塔吊掛鉤，拆除時，首先松掉三根鋼絲繩中近端鋼絲繩穿墻螺栓，然后依次自近端向遠端松除鋼絲繩穿墻螺栓，然后。掛好塔吊的四個吊鉤保持平臺平穩，依次拆除牢固平臺兩端的寧靜杠，最后，在吊裝人員配合下，用塔吊將卸料平臺移出該樓層，吊裝至上一層。卸料平臺具體見下圖：

28、腳手架的卸料平臺上面要掛牌表明控制荷載。（七）、結構樓層四周、樓梯間、電梯井防護結構樓板混凝土澆筑時，在樓層四周、電梯井洞口、樓梯間、預留洞口做防護。樓層四周沿框架柱內側邊沿線預埋25鋼筋地錨，間距1500mm。在結構頂板拆除后，憑據地錨間距設置1500mm高立桿，并在立桿上設置兩道水平桿，一道為掃地桿，防護桿與框架柱間接納短鋼管和扣件連接牢固，在防護桿內側滿掛密目網，防護桿接納紅白相間油漆做警戒標記。電梯井口防護做法圖： 樓梯臨邊防護欄桿做法：五、腳手架盤算校核本腳手架盤算參考書目：修建施工扣件式鋼管腳手架寧靜技能范例（以下簡稱范例）、修建施工手冊、修建施工腳手架實用手冊、修建施工工程師手冊

29、、實用五金手冊（一）落地式鋼管腳手架的盤算a、大橫桿的盤算:大橫桿憑據三跨連續梁進行強度和撓度盤算，大橫桿在小橫桿的上面。憑據大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載盤算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值盤算 大橫桿的自重尺度值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載尺度值 P2=0.1501.050/3=0.052kN/m 活荷載尺度值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m 靜荷載的盤算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m 活荷載的盤算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大橫桿盤算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿盤算荷

30、載組合簡圖(支座最大彎矩 2.強度盤算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩盤算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.109+0.101.470)1.2002=0.224kN.m 支座最大彎矩盤算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.109+0.1171.470)1.2002=-0.263kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.263106/5080.0=51.845N/mm2 大橫桿的盤算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度盤算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 盤算公式如下: 靜荷載尺度值q1=

31、0.038+0.052=0.091kN/m 活荷載尺度值q2=1.050kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.091+0.9901.050)1200.04/(1002.06105121900.0)=0.909mm 大橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求! b、小橫桿的盤算: 小橫桿憑據簡支梁進行強度和撓度盤算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力盤算值，在最倒霉荷載部署下盤算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值盤算 大橫桿的自重尺度值 P1=0.0381.200=0.046kN 腳手板的荷載尺度值 P2=0.1501.0501.200

32、/3=0.063kN 活荷載尺度值 Q=3.0001.0501.200/3=1.260kN 荷載的盤算值 P=1.20.046+1.20.063+1.41.260=1.895kN 2.強度盤算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的盤算值最倒霉分派的彎矩均布荷載最大彎矩盤算公式如下: 會合荷載最大彎矩盤算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+1.8951.050/3=0.670kN.m =0.670106/5080.0=131.804N/mm2 小橫桿的盤算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度盤算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的盤算值最倒霉分派的撓度和

33、均布荷載最大撓度盤算公式如下: 會合荷載最大撓度盤算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 會合荷載尺度值P=0.046+0.063+1.260=1.369kN 會合荷載尺度值最倒霉分派引起的最大撓度 V2=1369.0801050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105121900.0)=2.240mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.264mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求! c、扣件抗滑力的盤算: 縱向或橫向水平桿與立桿連

34、接時，扣件的抗滑承載力憑據下式盤算(范例5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值盤算 橫桿的自重尺度值 P1=0.0381.050=0.046kN 腳手板的荷載尺度值 P2=0.1501.0501.200/2=0.095kN 活荷載尺度值 Q=3.0001.0501.200/2=1.890kN 荷載的盤算值 R=1.20.046+1.20.095+1.41.890=2.815kN 單扣件抗滑承載力的設計盤算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動

35、,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 d、腳手架荷載尺度值: 作用于腳手架的荷載包羅靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載尺度值包羅以下內容： (1)每米立桿蒙受的結構自重尺度值(kN/m)；本例為0.1489 NG1 = 0.14918.600=2.770kN (2)腳手板的自重尺度值(kN/m2)；本例接納竹笆片腳手板，尺度值為0.15 NG2 = 0.15041.200(1.050+0.300)/2=0.486kN (3)欄桿與擋腳手板自重尺度值(kN/m)；本例接納欄桿、竹笆片腳手板擋板，尺度值為0.15 NG3 = 0.1501.2

36、004/2=0.360kN (4)吊掛的寧靜設施荷載，包羅寧靜網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.2001.050/2=0.006kN 經盤算得到，靜荷載尺度值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.622kN。 活荷載為施工荷載尺度值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經盤算得到，活荷載尺度值 NQ = 3.00021.2001.050/2=3.780kN 風荷載尺度值應憑據以下公式盤算 其中 W0 根本風壓(kN/m2)，憑據修建結構荷載范例 (GBJ9)的劃定接納：W0 = 0.550（當地0.450） Uz 風荷載高度變革系

37、數，憑據修建結構荷載范例(GBJ9)的劃定接納：Uz = 1.670 Us 風荷載體型系數：Us = 1.200 經盤算得到，風荷載尺度值Wk = 0.70.5501.6701.200 = 0.772kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值盤算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值盤算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW盤算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載根本風壓值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 e、立桿的穩定性盤算: 不考

38、慮風荷載時,立桿的穩定性盤算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.64kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.39； i 盤算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 盤算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.08m； k 盤算長度附加系數，取1.155； u 盤算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(反抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度盤算值 (N/mm2)；經盤算得到 = 50.38 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考

39、慮風荷載時，立桿的穩定性盤算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性盤算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.84kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.39； i 盤算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 盤算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.08m； k 盤算長度附加系數，取1.155； u 盤算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(反抗矩)，W=5.08cm3； MW 盤算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.159kN.m； 鋼管立桿受

40、壓強度盤算值 (N/mm2)；經盤算得到 = 77.46 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性盤算 Nl，連墻件的設計盤算滿足要求! 連墻件接納扣件與墻體連接。 經過盤算得到 Nl = 11.222kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 g、立桿的地基承載力盤算: 立桿底子底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿底子底面的平均壓力 (N/mm2)，p = N/A； p = 38.55 N 上部結構傳至底子頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 9.64 A 底子底面面積 (m2)；A = 0.25 f

41、g 地基承載力設計值 (N/mm2)；fg = 68.00 地基承載力設計值應按下式盤算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調解系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力尺度值；fgk = 170.00 地基承載力的盤算滿足要求!(二)懸挑腳手架盤算 1.腳手架參數 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的排距為1.05米，立桿的步距為1.50 米； 盤算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 18米 內排架距離墻長度為0.30米； 小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2； 接納的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方法為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80； 連墻

42、件接納兩步三跨，豎向間距 3.00 米，水平間距4.50 米， 接納扣件連接； 連墻件連接方法為雙扣件； 2.活荷載參數 施工荷載均布參數(kN/m2):2.000；腳手架用途:結構腳手架； 同時施工層數:2； 3.風荷載參數 濰坊地域根本風壓為0.450 kN/m2，風荷載高度變革系數z為0.740，風荷載體型系數s為0.649； 考慮風荷載； 4.靜荷載參數 每米立桿數蒙受的結構自重尺度(kN/m2):0.1394； 腳手板自重尺度值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重尺度值(kN/m2):0.140； 寧靜設施與寧靜網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4； 腳手板類別:木

43、腳手板；欄桿擋板類別:欄桿木； 4.水平懸挑支撐梁 懸挑水平鋼梁接納18號工字鋼 ，其中修建物外懸挑段長度1.30米，修建物內錨固段長度 2.00 米。 與樓板連接的螺栓直徑(mm):16.00； 樓板混凝土標號:C40、C35、C30； 5.拉繩與支桿參數 支撐數量為:1； 鋼絲繩寧靜系數為:4.000； 鋼絲繩與梁夾角為(度):60； 懸挑水平鋼梁接納鋼絲繩與修建物拉結，最里面面鋼絲繩距離修建物 1.20 m。 （1）、小橫桿的盤算: 小橫桿憑據簡支梁進行強度和撓度盤算，小橫桿在大橫桿的上面。 憑據小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載盤算小橫桿的最大彎矩和變形。 a.均布荷載值盤算 小橫

44、桿的自重尺度值: P1= 0.033 kN/m ； 腳手板的荷載尺度值: P2= 0.3501.500/3=0.175 kN/m ； 活荷載尺度值: Q=2.0001.500/3=1.000 kN/m； 荷載的盤算值: q=1.20.033+1.20.175+1.41.000 = 1.650 kN/m； 小橫桿盤算簡圖 b.強度盤算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩， 盤算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =1.6500.9002/8 = 0.167 kN.m； = Mqmax/W =37.207 N/mm2； 小橫桿的盤算強度小于 205.0 N/mm2,滿足要求！ c.撓度盤算:

45、最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 荷載尺度值q=0.033+0.175+1.000 = 1.208 kN/m ； 最大撓度 V = 5.01.208900.04/(3842.060105107800.0)=0.465 mm； 小橫桿的最大撓度小于 900.0 / 150=6.000 與10 mm,滿足要求！ （2）、大橫桿的盤算: 大橫桿憑據三跨連續梁進行強度和撓度盤算，小橫桿在大橫桿 的上面。 a.荷載值盤算 小橫桿的自重尺度值: P1= 0.0330.900=0.030 kN； 腳手板的荷載尺度值: P2= 0.3500.9001.500/3=0.158 kN； 活荷載尺度值: Q

46、= 2.0000.9001.500/3=0.900 kN； 荷載的盤算值: P=(1.20.030+1.20.158+1.40.900)/2=0.742 kN； 大橫桿盤算簡圖 b.強度盤算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的盤算值最倒霉分派的彎矩和。 均布荷載最大彎矩盤算:M1max=0.080.0331.5001.5002=0.009 kN.m； 會合荷載最大彎矩盤算公式如下: 會合荷載最大彎矩盤算:M2max=0.2670.7421.500= 0.297 kN.m； M = M1max + M2max = 0.009+0.297=0.306 kN.m 抗彎強度:= 0.306106

47、/4490.0=68.231 N/mm2； 大橫桿的抗彎強度= 68.231 小于f=205.0N/mm2； c.撓度盤算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的盤算值最倒霉分派的撓度和,單元:mm 均布荷載最大撓度盤算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.6770.0331500.04 /(1002.060105107800.0) = 0.051 mm； 會合荷載最大撓度盤算公式如下: 會合荷載尺度值最倒霉分派引起的最大撓度： P=（0.030+0.158+0.900）/2=0.544kN V= 1.8830.5441500.03/ ( 100 2.0601051

48、07800.0) = 1.556 mm； 最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.051+1.556=1.607 mm； 大橫桿的最大撓度小于 1500.0 / 150=10.0 大概 10 mm,滿足要求！ （3）、扣件抗滑力的盤算: 按范例表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按 照扣件抗滑承載力系數0.80， 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力憑據下式盤算(范例5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；

49、橫桿的自重尺度值: P1 = 0.0331.500=0.050 kN； 腳手板的荷載尺度值: P2 = 0.3500.9001.500/2=0.236 kN； 活荷載尺度值: Q = 2.0000.9001.500 /2 = 1.350 kN； 荷載的盤算值: R=1.2(0.050+0.236)+1.41.350=2.233 kN； R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計盤算滿足要求! （4）、腳手架荷載尺度值: 作用于腳手架的荷載包羅靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載尺度值包羅以下內容： (a)每米立桿蒙受的結構自重尺度值(kN/m)；本例為0.1394 NG1 = 0.13928.0

50、00 = 3.903 kN； (b)腳手板的自重尺度值(kN/m2)；本例接納木腳手板，尺度值為0.35 NG2= 0.35041.500(0.900+0.3)/2 = 1.260 kN； (c)欄桿與擋腳手板自重尺度值(kN/m)；本例接納欄桿木，尺度值為0.11 NG3 = 0.14041.500/2 = 0.420 kN； (d)吊掛的寧靜設施荷載，包羅寧靜網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50028.000 = 0.210 kN； 經盤算得到，靜荷載尺度值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.793 kN； 活荷載為施工荷載尺度值產生的軸向力總和，內、

51、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。 經盤算得到，活荷載尺度值 NQ= 2.0000.9001.5002/2 = 2.700 kN； 風荷載尺度值應憑據以下公式盤算 其中 Wo - 根本風壓(kN/m2)，憑據修建結構荷載范例(GB50009-2001)的劃定接納： Wo = 0.500 kN/m2； Uz - 風荷載高度變革系數，憑據修建結構荷載范例 (GB50009-2001)的劃定接納： Uz= 0.740 ； Us - 風荷載體型系數：Us =0.649 ； 經盤算得到，風荷載尺度值 Wk = 0.7 0.5000.7400.649 = 0.168 kN/m2； 不考慮風荷載時

52、,立桿的軸向壓力設計值盤算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.793+ 1.42.700= 10.732 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值盤算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.793+ 0.851.42.700= 10.165 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW盤算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1681.500 1.5002/10 = 0.068 kN.m； （5）、立桿的穩定性盤算: 不組合風荷載時，立桿的穩定性盤算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =10.732 kN； 盤算立桿的

53、截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm； 盤算長度附加系數 ：K = 1.155 ； 盤算長度系數參照扣件式范例表5.3.3得 ：U = 1.500 盤算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 2.599 m； Lo/i = 163.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.265 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2； 立桿凈截面模量(反抗矩) ：W = 4.49 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 10732.000/(0.265424.000)=95.513 N/mm2； 立桿穩定性盤

54、算 = 95.513 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性盤算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =10.165 kN； 盤算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm； 盤算長度附加系數 ： K = 1.155 ； 盤算長度系數參照扣件式范例表5.3.3得 ：U = 1.500 盤算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 2.599 m； Lo/i = 163.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.265 立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2； 立桿凈截面模量(反抗矩) ：W = 4.4

55、9 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 10164.840/(0.265424.000)+67509.548/4490.000 = 105.502 N/mm2； 立桿穩定性盤算 = 105.502 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ （6）、連墻件的盤算: 連墻件的軸向力盤算值應憑據下式盤算： Nl = Nlw + No 風荷載根本風壓值 Wk = 0.168 kN/m2； 每個連墻件的籠罩面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 13.500 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No= 5.000 kN； 風荷載產

56、生的連墻件軸向力設計值(kN)，應憑據下式盤算： NLw = 1.4WkAw = 3.177 kN； 連墻件的軸向力盤算值 NL= NLw + No= 8.177 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=300.000/15.900的結果查表得到0.949； A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.9494.24010-4205.000103 = 82.487 kN； Nl=8.177Nf=82.487,連墻件的設計盤算滿足要求！ 連墻件接納雙扣件與墻體連接。 經過盤算得到 Nl=8.177小于

57、雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 （8）、懸挑梁的受力盤算: 懸挑腳手架的水平鋼梁憑據帶懸臂的連續梁盤算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為900mm，內側腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00 cm4，截面反抗矩W = 141.00 cm3，截面積A = 26.10 cm2。 受腳手架會合荷載 N=1.25.793 +1.42.700 = 10.732 kN； 水平鋼梁自重荷載 q=1.226.1000.000178.500 = 0

58、.246 kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架盤算簡圖 經過連續梁的盤算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 經過連續梁的盤算得到 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1 = 12.850 kN； R2 = 9.622 kN； R3 = -0.197 kN。 最大彎矩 Mmax= 1.783 kN.m； 截面應力 =M/1.05W+N/A= 1.783106 /( 1.05 141000.0 )+ 0.000103 / 2610.0 = 12.046 N/mm2； 水平支撐梁的盤算強度 =12.046 小于 215.

59、000 N/mm2,滿足要求！ （9）、懸挑梁的整體穩定性盤算: 水平鋼梁接納16號工字鋼,盤算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，憑據下式盤算： 經過盤算得到強度 b = 570 9.988.0 235 /( 1200.0160.0235.0) = 2.59 由于b大于0.6，查鋼結構設計范例(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.961。 經過盤算得到強度 = 1.783106 /( 0.961141000.00 )= 13.162 N/mm2； 水平鋼梁的穩定性盤算 = 13.162 小于 f = 215.000 N/mm2 ,滿足要求! （10）、拉繩的受

60、力盤算: 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi憑據下面盤算 其中RUicosi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 憑據以上公式盤算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=14.838kN （11）、拉繩的強度盤算: 1、鋼絲拉繩(支桿)的內力盤算： 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行盤算，為 RU=14.838kN 如果上面接納鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力憑據下式盤算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 盤算中可以近似盤算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻