1、化工原理復習題一 判斷題蒸餾1. 當精餾塔各板的板效率相等時，其全塔效率與板效率相等。（ ）2. 若精餾段操作線方程，則這個方程是錯誤的。（ ）3. 根據恒摩爾流假設，精餾塔內氣、液兩相的摩爾流量一定相等。（ ）4. 精餾操作回流比的上限為全回流，下限為零。（ ）5. 相對揮發度的大小可以用來判斷物系分離的難易程度，愈小，表示分離愈容易。（ ）6. 若提餾段操作線方程為，則這個方程是錯誤的。（ ）7. 保證精餾操作連續穩定進行的兩個必要條件是，塔頂的回流和塔底再沸器提供的上升蒸汽。（ ）9據恒摩爾流假設，板式精餾塔中每塊塔板的上升蒸氣量都相等。（ ）精餾操作中，兩操作線的位置都隨進料狀態的變化

2、而變化。精餾塔內的總效率不等于單板效率。在其它條件不變時，以冷液進料所需理論塔板數最少。精餾塔塔釜相當于一個平衡級蒸餾精餾操作線方程是通過物料衡算推導出來的。全回流時，兩塔板間氣液兩相易揮發組分的濃度相等。精餾過程中，從塔底到塔頂易揮發組分濃度越來越高。接近于1的體系不能用精餾方法分離間歇精餾不能得到分析純級的塔頂產品精餾段操作線的斜率R/（R+1）隨R的增大而增大，全回流時，斜率為無窮大。 （）最小回流比Rmin的大小與進料的熱狀況無關。 （ ）吸收1. 吸收過程中，當操作線與平衡性相切或相交時所用的吸收劑最少，此時吸收推動力也最小。（ ）2. 吸收過程中，當操作線與平衡性相切或相交時所用的

3、吸收劑最少，吸收推動力最大。（ ）3. 減壓和升溫使氣體的溶解度下降，故減壓升溫有利于解吸操作。（ ）4吸收操作中，吸收液的平衡濃度隨溫度和壓強的增大而降低。（ ）5氣相中的穩定分子擴散有等分子反向擴散和雙向擴散兩種形式。（ ）6 KG和KY都是氣相總吸收系數，但它們對應不同形式的推動力，單位也不同。（ ）當脫吸因數S>1時，達到相同吸收程度的NOG < NT對于單向擴散，氣體中溶質的濃度越大，則漂移因子越大。對于相同的吸收要求，S越小，則所需NOG越大。對于難溶氣體，隨溫度提高，亨利系數E越小。在吸收過程中，其它條件不變時若吸收溫度提高，則尾氣濃度下降。若氣體溶質的初始狀態在相平

4、衡線的上方，則為吸收過程。氣-液兩相接觸達到平衡時，易溶氣體的平衡分壓較高，亨利系數E很小。 （）在吸收塔中氣液兩相組成沿塔高呈連續性變化。 （）一個氣相傳質單元高度是指這段填料層內的濃度變化與推動力相等。計算傳質單元數時，要用到物料衡算，氣液平衡關系和傳質速率方程。 （）當脫吸因數為1時，達到相同的吸收程度所需理論塔板數等于所需傳質單元數。 （）當吸收塔采用最小液氣比操作時，要達到規定的吸收率則所需填料層高度趨近于無窮大。 （）干燥1. 相對濕度j值大小表示空氣中水分含量的相對大小。j為1時，表示此空氣吸水汽的能力強。（ ）2. 物料的臨界含水量是劃分等速干燥和降速干燥階段的分界點。（ ）3

5、. 等焓干燥過程又稱絕熱干燥過程，也稱為理想干燥過程。（ ）4. 濕空氣在預熱過程中不變化的參數是濕度和露點溫度。（ ）5. 空氣相對濕度等于其濕度與相同溫度下的飽和濕度之比。（ ）6. 在濕空氣性質圖中，利用濕空氣的濕度和露點溫度，可以查得濕空氣的其他性質參數。（ ）7濕球溫度和絕熱飽和冷卻溫度在數值上近似相等。（ ）8. 在恒定條件下將含水量為0.2（干基，下同）的濕物料進行干燥。當干燥至含水量為0.05時，干燥速率開始下降，再繼續干燥至恒重，測得此時含水量為0.004，則物料的臨界含水量為0.004。（ ）9. 在恒定干燥條件下，某物料的臨界含水量為0.2kg水/kg干料，現將該物料的含

6、水量從0.5 kg水/kg干料干燥到0.1 kg水/kg干料，則干燥終了時物料的表面溫度將大于空氣的濕球溫度。（ ）濕球溫度與絕熱飽和溫度與水的初溫高低無關。（ ）臨界含水量是區分結合水分與非結合水分的分界點。（ ）任何物料只要與一定溫度的空氣相接觸都能被干燥為絕干物料。（ ）空氣的濕度越小，則容納水分的能力越強。（ ）空氣的相對濕度越小，則容納水分的能力越強。（ ）二 填空題蒸餾1. 精餾塔進料共有五種可能的熱狀況，當進料為飽和液體時， ；當進料為氣液混合物且氣液摩爾比為2:3時， 。2. 當精餾操作中的q線方程為時，則進料熱狀態為 ，此時q= 。3. 精餾塔進料有五種不同熱狀況。對于泡點進

7、料，其進料熱狀況參數q= ；對于露點進料，其進料熱狀況參數q= ；對于氣液混合物進料，且氣液摩爾比為3:7時，其進料熱狀況參數q= 。4. 精餾塔進料共有五種可能的熱狀況，當進料為氣液混合物且氣液摩爾比為3:5時，進料熱狀況參數 。5. 某雙組份物系，相對揮發度，在全回流條件下進行精餾操作，對第n、n+1兩層理論板（從塔頂往下計），若已知，則 。6. 在總壓為101.33kPa，溫度為85下，苯（A）和甲苯（B）的飽和蒸氣壓分別為，則相對揮發度 。7. 第n，n+1相鄰兩實際板氣相濃度分別為0.62，0.52，從第n板下降的液相濃度為0.5，該氣體為理想體系，則氣相單板效率為 。8. 某精餾塔

8、的精餾段操作線方程為，則該精餾塔的操作回流比為 ，餾出液組成為 。（精確到小數點后兩位）9. 連續精餾塔精餾乙醇-水混合液，該塔提餾段操作線方程式為，則塔底殘液中乙醇的濃度（摩爾分數）為 。（精確到小數點后3位）10. 在連續精餾塔中，進行全回流操作，已測得相鄰實際塔板上液相組成分別為，（均為易揮發組分摩爾分數）。已知操作條件下相對揮發度為3，則以液相組成表示的第n板的單板效率為 。11. 某雙組份理想物系，相對揮發度，在具有理論板的精餾塔內進行全回流精餾操作，已知，則 （塔板序號由塔頂往下數）。（精確到小數點后3位）12. 在全回流操作的精餾塔中，測得相鄰兩塔板的兩相四個組成為0.62、0.

9、70、0.75、0.82，則 ， ， ， 。干燥1. 在一定的溫度和總壓強下，以濕空氣作干燥介質，當所用空氣的相對濕度增大時，則濕物料的平衡水分相應 ，其自由水分相應 。（填增大、減小或不變）2. 當空氣的相對濕度時，其干球溫度、濕球溫度、露點之間的關系為 。3. 已知總壓為100kPa，濕空氣的溫度為20，濕度為0.01kg/kg干空氣，水在20的飽和蒸汽壓為2.338kPa，此時該濕空氣的相對濕度為 。4. 當空氣的相對濕度時，其干球溫度、濕球溫度、露點之間的關系為 。5. 空氣越潮濕，則干濕球溫度計讀數相差越 。（填大、小或不確定）6. 已知在常壓及25下，水分在某濕物料與空氣之間的平衡

10、關系為：相對濕度時，平衡含水量；相對濕度時，平衡含水量?，F該物料含水量為，令其與25，的空氣接觸，則該物料的自由含水量為 ，結合水量為 ，非結合水量為 。7. 用熱空氣干燥某物料，若其他條件不變而空氣的流速增加，則恒速階段的干燥速率將 ，平衡含水量將 ；若其他條件不變而空氣的相對濕度增加，則恒速階段的干燥速率將 ，平衡含水量將 。（填增大、減小或不變）吸收1. 在常壓逆流操作的填料塔中，用純溶劑吸收混合氣中的溶質。已知進塔氣相組成Y1為0.02（摩爾比），操作液氣比為L/V=0.9，氣液平衡關系為Y=1.0X，則溶質組分的回收率最大可達 。2. 在吸收塔某處，氣相主體濃度，液相主體濃度，氣相傳

11、質分系數，氣相總傳質系數，平衡關系，則該處氣液界面上氣相濃度 。3. 在常壓逆流操作的填料塔中，用純溶劑吸收混合氣中的溶質。已知進塔氣相組成Y1為0.02（摩爾比），操作液氣比為L/V=0.45，氣液平衡關系為Y=2.0X，則溶質組分的回收率最大可達 。4. 填料吸收塔內，用清水逆流吸收混合氣體中的溶質A，操作條件下體系的相平衡常數m=3，進塔氣體濃度為0.06（摩爾比），當操作液氣比為4時，出塔氣體的極限濃度為 ；當操作液氣比為2時，出塔液體的極限濃度為 。5. 某逆流吸收塔，用純溶劑吸收混合空氣中易溶組分，設備高為無窮大。入塔（體積），平衡關系，若液氣比（摩爾比，下同）為2.5時，吸收率為

12、 ；若液氣比為1.5時，吸收率為 。6. 常壓、25低濃度的氨水溶液，若氨水濃度和壓力不變，而氨水溫度提高，則亨利系數E ，溶解度系數H ，相平衡常數m ，對 過程不利。（前三空填增大、減小或不變；后一空填吸收或解吸）1.亨利定律的表達形式有 ； ； 。2.吸收的傳質特點是 。以液相摩爾體積濃度表示的吸收總傳質推動力是 ，以氣相摩爾分率表示的液相分推動力是 。3.精餾塔進料位置最高的是 進料；進料位置最低的是 進料；工業生產常以 進料方式居多。4.間歇精餾操作主要有兩種方式 即 ； 。5.液-液萃取中萃取劑選擇要求主要是 ； 。6.恒速干燥速率由 控制；降速干燥速率由 控制。1.費克定律的物理

13、意義是 ；分子擴散分 ； 兩種方式。2.亨利系數很小的氣體是 氣體，吸收過程屬于 控制。 3.在精餾過程中，全回流的特點是 ； ； 。4.萃取相圖中兩相區的大小，不僅與 ； 有關，還與 有關。5.連續精餾操作中，若提餾段上升蒸氣量增加，而回流量和進料狀態仍保持不變，則R ；塔頂蒸氣冷凝負荷 。 6.物料的平衡含水率不僅取決于 ，同時還取決于 。三 選擇題吸收1. 常壓20下稀氨水的相平衡方程為，今使含氨5%（摩爾分數）的含氨混合氣體和的氨水接觸，則發生（ ）。A. 吸收過程 B. 脫吸過程 C. 平衡過程 D. 無法判斷2. 在逆流吸收塔中，用清水吸收混合氣中溶質組分。其液氣比L/V為2.7，

14、平衡關系可表示為Y=1.5X（Y、X為摩爾比），溶質的回收率為90%，則液氣比與最小液氣比之比值為（ ）A. 1.5 B. 1.8 C. 2 D. 34. 利用氣體混合物各組分在液體中溶解度的差異而使氣體中不同組分分離的操作稱為（ ）A. 蒸餾 B. 萃取 C. 吸收 D. 解吸1. 在吸收塔某處，氣相主體濃度，液相主體濃度，氣相傳質分系數，氣相總傳質系數，平衡關系，則該處氣液界面上氣相濃度（ ）。A. 0.02 B. 0.01 C. 0.015 D. 0.005 2. 在吸收操作中，吸收塔某一截面上的總推動力（以液相組成差表示）為（ ）。A. B. C. D. 3. 在吸收操作中，吸收塔某一

15、截面上的總推動力（以氣相組成差表示）為（ ）。A. B. C. D. 4. 在填料吸收塔中用清水吸收氨-空氣混合物中的氨?；旌蠚獾倪M塔組成為0.01，出塔組成為0.001（均為摩爾比），操作條件下的氣液平衡關系為，則溶液出塔的最大摩爾比為（ ）。A. 0.00113 B. 0.0088 C. 0.00114 D. 0.01145. 在氣體處理量一定時，減小吸收劑用量，則吸收推動力（ ）。A. 增大 B. 不變 C. 減小 D. 不確定6. 在填料吸收塔中用純溶劑吸收某混合氣體中的溶質組分。已知進塔混合氣中溶質的組成為6%（體積分數）；吸收尾氣中溶質的組成為1.2%，則溶質的吸收率為（ ）。A.

16、 81.03% B. 80.0% C. 118.97% D. 18.97%吸收操作的依據是 。A 揮發度差異 B 溶解度差異 C 溫度差異 D 密度差異吸收塔的操作線是直線，主要是基于如下原因 A 物理吸收 B 化學吸收 C 高濃度物理吸收 D 低濃度物理吸收下列吸收速率方程表達式中，正確的一組是 。a. N = kG(p p*) = kL(c - ci) b. N = KX(X* X) = ky(y yi)c. N = kG(p p*) = Ky(y yi) d. N = kx(xi x)= kX(X - X*)下列說法中正確的是 A 用水吸收氨屬液膜控制B 常壓下用水吸收二氧化碳屬難溶性氣

17、體的吸收，為氣膜阻力控制C 用水吸收氧屬難溶性氣體的吸收，為氣膜阻力控制D 用水吸收二氧化碳屬具有中等溶解度氣體的吸收，氣膜阻力和液膜阻力都不可忽略 下列說法中錯誤的是 A 溶解度系數H很大，為易溶氣體 B 亨利系數E值很大，為易溶氣體C 亨利系數E值很大，為難溶氣體 D相平衡系數m值很大，為難溶氣體通常所討論的吸收操作中，當吸收劑用量趨于最小用量時，則下列那種情況正確 A 回收率趨向最高 B 吸收推動力趨向最大C 操作最為經濟 D 填料層高度趨向無窮大在填料吸收塔中，當入塔氣體濃度因故增大，若要保持氣體出口濃度不變，最好采取的措施為 。 A. 降低操作溫度；加大溶劑用量 B. 增加壓力；增加

18、填料層高度 C. 降低壓力；加大溶劑用量 D 增加壓力；降低吸收溫度為使吸收過程易于進行，采取的措施是（）A 加壓升溫 B 加壓降溫 C 減壓升溫 D 減壓降溫對難溶氣體的吸收過程，傳質阻力主要集中于（ ）A 氣相一側 B 液相一側 C 氣液相界面處 D 無法判斷某吸收過程，已知氣膜吸收系數kY為2kmol/(m2·h)，液膜吸收系數kX為4kmol/(m2·h)，由此判斷該過程為 A 氣膜控制 B 液膜控制 C 不能確定 D 雙膜控制在逆流吸收塔中，吸收過程為氣膜控制，若將進塔液相組成X2增大，其它操作條件不變，則氣相總傳質單元數NOG將 ，氣相出口濃度 A增加 B減小

19、C不變 D不確定在逆流吸收塔中，用純溶劑吸收混合氣中的溶質，平衡關系符合亨利定律。當將進塔氣體組成Y1增大，其它操作條件不變，其出塔氣體組成Y2將（） 吸收率（）A 增加 B減小 C不變 D不確定 蒸餾1. 在精餾設計中，對一定的物系，其、不變，若回流比R增加，則所需理論板數將（ ）。A. 減小 B. 增加 C. 不變 D. 無法確定2. 用精餾方法分離某二元理想溶液，產品組成為、，當進料組成為時，相應的最小回流比為；當進料組成為時，相應的最小回流比為。若，且進料熱狀態相同，則（ ）。A. B. C. D. 無法確定3. 有一精餾塔使用全凝器進行冷凝，已知（摩爾分數），回流比，常壓操作時，其氣

20、-液平衡關系為，則和的值為（ ）。A. B. C. D. 4. 某酒廠連續精餾塔精餾乙醇-水混合液，該塔提餾段操作線方程式為，則塔底殘液中乙醇的濃度（摩爾分數）為（ ）。A. 0.0143 B. 0.0511 C. 0.0112 D. 0.00635. 某連續精餾塔中，進料組成為0.35，要求餾出液組成達到0.95（以上為摩爾分數），泡點進料，系統的平均相對揮發度為2.44，此時的最小回流比為（ ）。A. 1.52 B. 1.66 C. 1.88 D. 1.756. 已知精餾塔塔頂第一層理論板上的液相泡點為t1，與之平衡的氣相露點為t2。而該塔塔底某理論板上的液相泡點為t3，與之平衡的氣相露點

21、為t4，則這四個溫度的大小順序為（ ）。A. t1 = t2 > t3 = t4 B. t1 > t2 > t3> t4 C. t1 < t2 < t3 < t4 D. t1 = t2 < t3 = t47. 精餾分離某二元混合物，進料量為100 kmol/h，要求餾出液組成不小于0.9，則塔頂最大產量為（ ）。A. 60 kmol/h B. 66.7 kmol/h C. 90 kmol/h D. 不能確定8. 在精餾塔中，加料板以下的塔段（包括加料板）稱為（ ）A. 精餾段 B. 提餾段 C. 進料段 D. 混合段9. 精餾塔設計時，若F、為定

22、值時，將進料熱狀態參數q=1改為q>1，則所需理論板數（ ）。A. 增加 B. 減少 C. 不變 D. 無窮大 10. 完成某分離任務需理論板數為N=7（包括再沸器），若全塔效率ET=50%，則塔內需實際板數為（ ）。A. 14 B. 10 C. 12 D. 無法確定11. 一操作中的精餾塔，若保持F、q、D不變，而增大回流比R，則（ ）。A. 增大，增大 B. 增大，下降 C. 增大，不變 D. 下降，下降12. 某二元混合物，其中A為易揮發組分，液相組成，相應的泡點溫度為t1，氣相組成，相應的露點溫度為t2，則（ ）。A. t1 = t2 B. t1 > t2 C. t1 &l

23、t; t2 D. 無法確定13. 在精餾塔中相鄰兩層塔板（從上往下數）上取三個樣品、和，全回流操作時，分析結果正確的是（ ）。A. B. C. D. 14. 一操作中的精餾塔，若保持F、q、D不變，而增大回流比R，則（ ）。A. 增大，增大，V增大，L/V增大，塔頂溫度減?。?B. 增大，下降，V增大，L/V增大，塔頂溫度增大；C. 增大，下降，V增大，L/V增大，塔頂溫度減?。?D. 下降，下降，V增大，L/V增大，塔頂溫度增大；下列說法中錯誤的是 A 板式塔內氣液逐級接觸，填料塔內氣液連續接觸B 精餾用板式塔，吸收用填料塔C 精餾既可以用板式塔，又可以用填料塔D 吸收既可以用板式塔，又可以

24、用填料塔下面三類塔板相比較，操作彈性最大的是 ，單板壓降最小的是 。A 篩板塔 B浮閥塔 C泡罩塔在板式塔的設計中，為了減少霧沫夾帶，下列適當的措施是 ：A 增大塔徑D，增加板間距HT B 減小塔徑D，增加板間距HT C 減小塔徑D，減小板間距HT D 增大塔徑D，減小板間距HT某精餾塔用來分離雙組分液體混合物，進料量為100kmol/h，進料組成為0.6，要求塔頂塔頂產品濃度不小于0.9，以上組成均為摩爾分率，則塔頂產品最大產量為（）A 60.5 kmol/h B 66.7 kmol/h C 90.4 kmol/h D 不能確定10 二元溶液的連續精餾計算中，進料熱狀態參數的變化將引起 的變

25、化A平衡線 B 操作線與q線 C 平衡線與操作線 D平衡線與q線1 當其它條件不變時，只改變料液的性質。當分別以冷液、飽和液體、飽和蒸汽和過熱蒸汽進料時，其理論塔板數的變化是 。A. 逐漸增多 B. 逐漸減少C. 飽和液體進料時最多 D. 飽和蒸汽進料時最少3 某精餾塔內，進料熱狀況參數為1.65，由此可判定物料以 方式進料A 飽和蒸汽 B 飽和液體 C 過熱蒸汽 D 冷液體 4 精餾過程中，當進料為飽和蒸汽時，以下關系（）成立A q=0, L=L B q=1 V=VC q=0 ,L=V Dq=1 L=L精餾塔的操作線是直線，其原因是 A 理論板假設 B 理想物系 C 塔頂泡點回流 D恒摩爾流

26、假設13 用精餾塔完成分離任務所需的理論板為8（包括再沸器），若全塔效率為50%，則塔內實際板數為 層。A 16 B 12 C 14 D 不能確定12 若連續精餾過程的進料熱狀況參數q=1/3，則其中氣相與液相的摩爾數之比為 A 1/2 B 1/3 C 2 D 3精餾塔的操作線是直線，其原因是 A 理論板假設 B 理想物系 C 塔頂泡點回流 D恒摩爾流假設13 用精餾塔完成分離任務所需的理論板為8（包括再沸器），若全塔效率為50%，則塔內實際板數為 層。A 16 B 12 C 14 D 不能確定12 若連續精餾過程的進料熱狀況參數q=1/3，則其中氣相與液相的摩爾數之比為 A 1/2 B 1/

27、3 C 2 D 37為測定塔內某種塔板的效率，常壓下對苯甲苯物系進行全回流精餾，平均相對揮發度2.47。測得相鄰三層塔板的液相組成為xn-1=0.430, xn=0.285, xn+1=0.173 。則中間那塊塔板的氣相單板效率為 。a. 68.7% b. 65.3% c. 57.2% d. 72.8%9 某連續精餾塔中，飽和液體進料。精餾段和提餾段操作線方程分別為： y =0.68x +0.299 ，y = 1.38x - 0.00894 。則原料液組成為 。a. 0.35 b. 0.44 c. 0.50 d. 0.42精餾過程的理論板假設是指 A 進入該板的氣液兩相組成相等 B 進入該板的

28、氣液兩相組成平衡C 離開該板的氣液兩相組成相等 D 離開該板的氣液兩相組成平衡11 混合液兩組分的相對揮發度愈小，則表明用蒸餾方法分離該混合液愈（）A 容易 B 困難 C 完全 D 不完全精餾過程的恒摩爾流假設是指在精餾段每層塔板 相等A 上升蒸汽的摩爾流量 B上升蒸汽的質量流量C 上升蒸汽的體積流量 D上升蒸汽和下降液體液體流量干燥1. 濕物料在一定的空氣狀態下干燥的極限為（ ）。A. 自由水分 B. 平衡水分 C. 非結合水分 D. 結合水分2. 空氣溫度為，濕度為，相對濕度為的濕空氣，經一間接蒸汽加熱的預熱器后，空氣的溫度為，濕度為，相對濕度為，則（ ） A. B. C. D. 3. 采

29、用一定狀態的空氣干燥某濕物料，（ ）不能通過干燥除去。A. 自由水分 B. 平衡水分 C. 非結合水分 D. 結合水分4. 在恒定條件下將含水量為0.2（干基，下同）的濕物料進行干燥。當干燥至含水量為0.05時，干燥速率開始下降，再繼續干燥至恒重，測得此時含水量為0.004，則物料的臨界含水量為（ ）A. 0.05 B. 0.2 C. 0.004 D. 0.1965. 濕空氣在預熱過程中不變化的參數是（ ）A. 焓 B. 相對濕度 C. 濕球溫度 D. 濕度6. 當空氣的相對濕度時，其干球溫度、濕球溫度、露點之間的關系為( )。A. t = tw = td B. t > tw >

30、td C. t < tW < td D. t > tW = td7. 將不飽和的空氣在總壓和濕度不變的情況下進行冷卻而達到飽和時的溫度，稱為濕空氣的（ ）。A. 濕球溫度 B. 絕熱飽和溫度 C. 露點 D. 干球溫度8. 當空氣的相對濕度時，其干球溫度、濕球溫度、露點之間的關系為（ ）。A. t = tw = td B. t > tw > td C. t < tW < td D. t > tW = td9. 對于一定干球溫度的空氣，當其相對濕度愈低時，其濕球溫度（ ）。A. 愈高 B. 愈低 C. 不變 D. 不一定，與其他因素有關10. 已知

31、相對濕度為60%的濕空氣，其干球溫度為、濕球溫度為，將此空氣降溫至溫度，相應的濕球溫度為，則（ ）。A. 等于 B. 大于 C. 小于 D. 不確定溫度為to，濕度為Ho，相對濕度為o的濕空氣經過間壁蒸汽加熱的預熱器后，空氣的溫度為t1，濕度為H1，相對濕度為1，則 。 A H1 > Ho B o > 1 C H1 < Ho D o < 1物料的平衡水分一定是 。A 非結合水分 B 自由水分 C 結合水分 D 臨界水分已知濕空氣的下列 兩個參數，利用HI圖可以查得其它未知參數。A水汽分壓pw，濕度H B露點td，濕度H C 濕球溫度tw，干球溫度t D 焓I，濕球溫度t

32、w濕空氣在預熱過程中不變的參數是 。A 焓 B 相對濕度 C 濕球溫度 D 露點當空氣的相對濕度=15% 時，則其三個溫度t， tw， td之間的關系為 。 A t=tw=td B t>tw>td C t<tw<td D t>tw=td已知物料的臨界含水量為0.18（干基，下同），現將該物料從初始含水量0.45干燥至0.12，則干燥終了時物料表面溫度為 。 A > tw B = tw C = td D = t利用空氣作介質干燥熱敏性物料，且干燥處于降速干燥階段，欲縮短干燥時間，則可采取的最有效的措施是 。A提高干燥介質的溫度 B增大干燥面積，減薄物料厚度 C

33、降低干燥介質的相對濕度 D提高空氣的流速四 計算題1. 空氣和氨的混和氣體在直徑為0.8m的填料吸收塔中用清水吸收其中的氨。已知送入的空氣量為1390kg/h，混和氣體中氨的分壓為1.33kPa，經過吸收后混和氣體中有99.5%的氨被吸收下來。操作溫度為20，壓力為101.325kPa。在操作條件下，平衡關系為。若吸收劑水的用量為52kmol/h。以為推動力的體積總傳質系數。試求所需填料層高度。2擬設計一常壓填料吸收塔，用清水處理、含NH35%（摩爾分數）的空氣，要求NH3的去除率為99%，實際用水量為最小水量的1.5倍。已知塔內操作溫度為25，平衡關系為；取塔底空塔氣速為1.1m/s，氣相體

34、積總傳質系數Kya為270kmol/（h·m3），試求（1）用水量和出塔溶液濃度；（2）填料塔的填料層高度。3. 用煤油從苯蒸氣與空氣的混合物中回收苯，要求回收99%。入塔的混合氣中，含苯2%（摩爾分數）；入塔的煤油中含苯0.02%（摩爾分數）。溶劑用量為最小用量的1.5倍，操作溫度為50，壓力為100kpa，相平衡關系為，氣相總傳質系數。入塔混合氣單位塔截面上的摩爾流量為。試用對數平均推動力法求填料塔的填料層高度。4. 在一逆流吸收塔中用三乙醇胺水溶液吸收混于氣態烴中的H2S，進塔氣相含H2S 2.91%（體積分數），要求吸收率不低于99%，操作溫度300K，壓強為101.33kPa，平衡關系為，進塔液體為新鮮溶劑，出塔液體中H2S組成為0.013 kmol（H2S）/kmol（溶劑）。已知單位塔截面上單位時間流過的惰性氣體量為0.015 kmol/m2·s，氣相體積吸收總系數為0.000395 kmol/(m3·s·kPa)，試用對數平均推動力法求所需填料層高度。5.在一填料層高度為4m的逆流操作吸收塔內，用清水吸收混合氣中A組分，混合氣的摩爾流率為30Kmol/(m2.h)，組分A的摩爾分率0