1、山西晉煤沁秀龍灣龍灣礦井施工組織設計刖百在認真查看、分析山西晉煤沁秀龍灣能源有限公司回風立井招標文件和施工有關圖紙及地質資料的基礎上，根據本標段工程設計的特點，結合本公司施工裝備和技術能力，編制了此項工程的施工組織設計，選用了行之有效的設備和先進可靠的施工技術、施工工藝，井筒施工采用混合作業方式。工程質量目標：井筒施工礦建工程合格。安全管理目標：無重傷、無死亡，實現文明施工。我們在本工程的建設中，將主動接受建設單位、監理部門的監督和指導，強化企業管理，積極采用新技術、新材料、新設備、新工藝，以一流的管理，一流的施工技術和裝備，創造出一流的施工質量和速度，按工期要求，保質保量地完成此項工程的施工

2、。一、編制原則：精心組織、科學管理，合理安排施工工序，正確選擇經濟合理，技術可行，安全可靠的施工方案和施工方法。貫徹執行國家各項基本建設，經濟及施工政策，狠抓關鍵工程的施工，有計劃，有重點地組織人力，物力，確保各項技術經濟指標和工期的實現，使用行之有效的先進經驗，選用成熟配套的施工設備，提高機械化程度，減輕勞動強度，加快施工進度，提高施工效率，降低工程成本，確保施工安全，堅持嚴格的質量標準，確保實現創優質工程的目標。1、認真執行國家的各項建設方針和技術政策，在確保施工安全、工程質量和工期目標的前提下，科學合理地組織施工。2、積極推廣應用新技術、新工藝、新設備、新材料，優化施工方案，合理安排施工

3、順序，組織平行交叉作業，加快施工準備工作進度。3、提高機械化程度水平，改善工作環境和勞動條件，提高勞動生產率，縮短建井工期。4、合理安排資源和勞動組織，有計劃、有重點地組織人力和物力，確保各項山西晉煤沁秀龍灣能源有限公司龍灣礦井施工組織設計經濟技術指標的全面實現，以獲得社會經濟效益5、控制臨時工程，降低工程成本。6、搞好文明施工和環境保護。二、編制依據：1、山西晉煤沁秀龍灣礦井回風立井井筒施工工程招標書及其招標答疑材料2、龍灣礦井回風立井井筒井壁結構平、剖、斷面圖(S1019-118-1G)3、龍灣礦井回風立井井筒井壁結構及安全出口詳圖(S1019-118-3G)4.龍灣礦井回風立井井筒井壁結

4、構防爆門基礎詳圖(S1019-118-2G)5.山西沁水煤田陽城縣龍灣井田詳查地質報告6、龍灣回風立井井筒檢查孔地質報告7、煤礦建設安全規范(AQ1083-2011)8 .煤礦井巷工程質量驗收規范(GB50511-2011)9 .煤礦安全規程(2011年版)10 .礦山井巷工程施工規范(GB50213-2011)11、鋼筋碎結構工程施工及驗收規范GB50204-9212、混凝土結構工程施工收及驗收規范GJ5204-9213、鋼筋混凝土用熱軋光圓鋼筋GB130B-9114、鋼筋焊接及驗收規程JGJ18-8415、筋焊接接頭實驗方法JGJ27-8616、砌體工程施工及驗收規范GB50203-200

5、217、硅酸鹽水泥和普通硅酸鹽水泥GB/T175-199918、工程測量規范GB5006-9319、普通混凝土用砂質量標準及檢驗方法JGJ527920、普通硅拌合物性能試驗方法GBJ80-85山西晉煤沁秀龍灣能源有限公司龍灣礦井施工組織設計21、碎強度檢驗評定標準GBJ107-8720、碎質量控制標準GB50164-9222、建筑地基處理基本技術規范JGJ79-9123、普通碎用碎石或卵石質量標準及檢驗方法JGJ53-9224、碎拌和用水標準JGJ63-8925、建筑機械使用安全技術規程JGJ33-200126、施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-8827 .煤炭建設工程質量技術資料管理規

6、定與評級辦法（1999年版）28 .生產礦井質量標準化標準29 .鑿井工程圖冊（1998年版）30 .其它與本工程有關的國家及部頒現行的各種技術規范、規程、規定。31 .本公司ISO9001質量標準；3、編制范圍31.1 西沁秀龍灣礦回風立井施工工程。31.2 山西沁秀龍灣礦回風立井施工工程及相關碉室施工服務所必須的臨時項目的建設，臨時供風、供水及供電系統，混凝土生產運輸系統，金屬結構的加工制作及安裝工程，臨時生產生活用房及通訊系統，安全及消防系統，環境保護系統。第一章概況一、地面位置及交通地面位置：龍灣井田位于山西省陽城縣的北西，沁水縣西南部，陽城縣芹池鎮至沁水縣張村鄉一帶，行政隸屬于山西省

7、陽城縣芹池鎮。地理坐標為東經112。12'45112°20'15,北緯35034'1535°36'15。井田形態呈“拐角”山西晉煤沁秀龍灣能源有限公司龍灣礦井施工組織設計形，西與小西溝井田為界，與竹林山、伏巖山井田為鄰。井田南北寬3740m,東西向長11350m,面積34.75km2。交通情況：有陵（川）一沁（水）線公路和陽（城）一翼（城）高速公路從井田東側通過，可達陽城、晉城、候馬等地，并與候（馬）一月（山）鐵路、太（原）一焦（作）鐵路連接，交通十分便利。二、地質條件1）地層描述根據沁秀公司龍灣礦提供的回風立井井筒檢查孔地質報告，本井田基本

8、全部被第四系松散層所覆蓋，井筒穿過的地層自上而下依次為：（一）第四系松散層（Q井筒穿過的松散層厚度約11.42m,為粉質粘土、粉土、卵石、礫石等，土層結構疏松、裂隙發育，完整性差，底部為基巖風化后混雜堆積形成的風化層，結構疏松，完整性差，對井筒掘進不利。（二）上石盒子組三段（Rs3）穿過松散巖層后，進入上石盒子組三段（P2S3）地層，巖性以紫紅色、杏黃、灰綠色泥巖、砂質泥巖為主，夾中薄層青灰色、灰綠色中細粒砂巖，穿過的該段巖層厚度為52.31m0頂部基巖風化帶厚度為30m,巖性由強一中風化的紫紅色、杏黃色泥巖、砂質泥巖、灰綠色砂巖等組成，風化帶巖層裂隙發育，巖層破碎易脫落，該地段泥巖采樣1組，

9、泥巖單軸抗壓強度5.135.0MPa,屬極軟巖一軟巖；砂質泥巖采樣1組，砂質泥巖單軸抗壓強度20.635.8MPa,屬軟巖一較軟巖，局部為較硬巖；砂巖采樣1組，砂巖飽和單軸抗壓強度39.459.6MPa,屬較軟一較硬巖。該段圍巖類別多為弱穩定巖層，個別為不穩定巖層。RQD值063,巖體質量指標010.92,巖石質量等級為V級極劣的一II級良的類型。山西晉煤沁秀龍灣能源有限公司龍灣礦井施工組織設計（三）上石盒子組二段（Rs2）巖性以灰、深灰色泥巖、砂質泥巖為主，夾中薄層青灰色、灰綠色中細粒砂巖，穿過的該段巖層厚度為123.68m。巖性由紫紅色、杏黃色泥巖、砂質泥巖、灰綠色砂巖等組成，巖石密度為2

10、.552.62g/cm3,含水率為0.603.80%,膨脹率為54.4102.0%,該地段泥巖采樣3組，泥巖單軸抗壓強度3.038.3MPa,屬極軟巖一較軟巖，局部為較硬巖；砂質泥巖采樣3組，砂質泥巖單軸抗壓強度11.440.9MPa,彈性模量0.552.38104MPa泊才&比0.180.30,屬較硬巖，局部為較軟巖；砂巖采樣3組，砂巖飽和單軸抗壓強度26.9107.7MPa,抗拉強度1.94.6MPa彈性模量2.335.07104MPa屬較硬巖層，局部屬堅硬巖，泊松比0.250.36,粘聚力4.49MPa,內摩擦角45?18'。該段圍巖類別多為弱穩定巖層，局部地段為中等穩定

11、巖層。巖芯RQDfi為5294,巖體質量指標（M）為0.8826.92,巖石質量等級為田級中等的一I級好的類型，巖體中等完整一完整類型，巖體質量指標分級為田級中等一I級優類型。（四）上石盒子組一段（Rs1）地層巖性為灰一灰黑色泥巖和灰一灰綠色砂巖互層，井筒穿過的巖層厚度106.58m0巖石密度為2.552.68g/cm3,含水率為0.802.70%,泥巖共采樣6組，單軸抗壓強度1.249.1MPa,屬軟巖一較硬巖，局部屬較軟巖，膨脹性48.487.8%,彈性模量3.073.14104MPa泊才&比0.310.34;砂質泥巖采樣1組，其單軸抗壓強度為44.348.2MPa,屬較硬巖，膨脹

12、性1.2%,抗拉強度0.52.9MPa,粘聚力4.27MPa,內摩擦角43?00'砂巖共采樣1組，飽和單軸抗壓強度94.80100.8MPa,屬堅硬巖。該段圍巖類別屬弱穩定巖層一中等巖層，鉆孔巖芯RQD值為5085,巖體質量指標為2.016.8,巖石質量等級為m級中等的地1級極好的類型，巖體中等完整一完整，巖體質量指標分級為R級良一I級優山西晉煤沁秀龍灣能源有限公司龍灣礦井施工組織設計類型。（五）下石盒子組（Pix）地層巖性為灰一深灰色泥巖、砂巖互層，穿過該段地層厚度77.83m0巖石密度為2.592.65g/cm3,含水率為0.502.20%,泥巖采樣1組，具單軸抗壓強度為27.20

13、50.20MPa,屬較軟巖一較硬巖，膨脹性60%砂質泥巖采樣2組，其單軸抗壓強度為15.6045.30MPa,屬較軟巖一較硬巖類，膨脹性5186.3%;砂巖采樣2組，飽和單軸抗壓強度73.40120.8MPa,屬堅硬巖，個別屬較硬巖，泊松比0.110.17，抗拉強度7.99.5MPa彈性模量2.933.4610,MPa粘聚力11.45MPa內摩+S角40?12'。該段圍巖類別多屬弱穩定巖層，局部為中等穩定巖層。鉆孔巖芯RQDfi為6795,巖體質量指標3.9022.95,巖石質量等級為m級中等一I級極好的類型，巖體中等完整一完整，巖體質量指標分級為I級優類型。2）地質構造龍灣井田位于沁

14、水塊坳的南部，城后腰斷層與南板橋斷層之間。其范圍內地層總體呈向北傾的單斜構造，傾角為615。，沿走向發育有一系列軸向北北東等寬緩褶皺；中南部、西南部發育有走向為東西、北西一一東向的正斷層，斷距為20100m；在老龍灣村東有一陷落柱，井田內未見滑塌構造和巖漿巖，地質構造總體簡單。現對井田內主要構造特征分述如下：（一）褶皺井田內從西往東依次發育以下背向斜：譚河一一直壁向斜、南宜一一小壑背斜、西南坡大壑向斜、陽陵東坡莊背斜、后西坡柏場向斜。（二）斷裂對區內煤層影響較大的斷裂構造主要為瓦窯溝斷層（F1、F2）斷層、鄧家莊斷層、瑤溝斷層。（三）陷落柱（X1）山西晉煤沁秀龍灣能源有限公司龍灣礦井施工組織設

15、計位于老龍灣村東，由副井井筒檢查孔在施工過程中發現，該孔中陷落柱塌止K4灰巖底，K4灰巖底以上為穩定巖層，K4灰巖底至奧陶系頂面均為角礫巖，角礫成分主要為砂巖、泥巖及少量灰巖，并見有煤屑，角礫巖膠結較好。推斷陷落柱直徑約250nl綜上所述，井田地質構造復雜程度為簡單類，所述斷層及陷落柱等對井筒施工沒有影響。詳見圖一：鉆孔柱狀圖3)煤層井田內主要含煤地層為二疊系下統山西組和石炭系上統太原組，分別為3號煤、15號煤，主要可采煤層分述如下：3號煤層：位于下統.山西組，煤系地層(395.00m-397.70m),煤層平均厚度2.7m,3號煤黑色亮煤，夾鏡煤條帶，內生裂隙發育，條帶狀構造，煤芯為塊狀。1

16、5號煤層：位于上統.太原組，煤系地層(490.67m493.17m),平均厚度2.5m,是本井田主要可采煤層之一。黑色亮煤為主，暗煤次之，條帶狀構造，內生裂隙發育。根據回風立井檢查孔柱狀圖及回風立井井筒井壁結構平剖斷面圖，2號煤為不穩定不可采煤層，在本次勘探工程中均未見到。1號煤本井田未見到，3號煤層頂板距馬頭門底板約6.5m,需提前采取探煤措施。三.瓦斯、煤塵和煤的自燃1)瓦斯根據礦提供的地質檢查孔地質報告顯示，對周邊礦區近鄰竹林山、油坊頭、芹池煤礦現采3號煤，具生產礦井瓦斯情況如下：竹林山煤礦瓦斯相對涌出量12.4822.40m3/t,絕對涌出量為3.7315.71m3/min;油坊頭煤礦

17、瓦斯相對涌出量29.65m3/t,絕對涌出量為2.471m3/min;芹池煤礦瓦斯相對涌出量山西晉煤沁秀龍灣能源有限公司龍灣礦井施工組織設計24.80m3/t?d,絕對涌出量為20.60m3/min,該地區屬高瓦斯區。2）鉆孔煤層瓦斯根據ZJ、FJ、HJ、FJ2井筒檢查孔及井田勘探鉆孔中煤芯煤樣測試結果，井田西部（1216線），3號煤層瓦斯含量為4.466.35ml/g可燃質，平均5.13ml/g可燃質，瓦斯成分主要為甲烷（CH）,CH占74.2098.40%,平均89.04%,瓦斯分帶屬沼氣帶；井田東部（1722線），3號煤層瓦斯含量為2.2217.45ml/g可燃質，平均6.47ml/g可

18、燃質，瓦斯成分主要為甲烷（CH）,CH占30.0898.58%,平均77.85%,瓦斯分帶屬氮氣沼氣帶；綜合分析，龍灣井田屬高瓦斯區。3）煤塵根據地質報告：礦井3號煤煤塵無爆炸危險性，但施工過程中必須采取預防煤塵爆炸的措施。4）煤的自燃根據礦井的地質情況表明：本區主要開采煤層瓦斯含量較高，屬高瓦斯礦井。3號煤層屬不易燃-不自燃類。15號煤層容易自燃，自燃傾向等級為田級。根據回風立井井筒井壁結構平剖斷面圖表明，回風立井筒不穿過3#、15#煤層，在施工中不需要采取防止煤的自燃措施。四、水文地質1 、井田水文地質條件（1）主要含水層根據本次勘探和抽水試驗資料，結合鉆孔柱狀圖，將井筒所穿越地層中的含水

19、層劃分為以下4種含水巖組：（一）第四系松散層孔隙潛水含水層區內第四系松散沉積物含水層主要為沿溝谷底部分布的全新統砂、礫、卵石山西晉煤沁秀龍灣能源有限公司龍灣礦井施工組織設計層,厚度變化較大，在0.015m之間，水位埋深一般為0.56.2m,為中等一一強富水性含水層。據井泉調查資料，調查期間井泉涌水量為0.0410.794l/s,水溫為911.5C,民井出水量為0.021.389l/s，水溫78.5C；位于井田北東區外邊緣芹池鎮一帶產葦河河谷內的機井涌水量最大超過11l/s。水質類型為HC（3Ca型水。水位、水量隨季節動態變化幅度較大。據本次ZJ鉆孔對第四系松散層和上石盒子組風化帶含水層混合抽水

20、試驗資料，單位涌水量0.008L/s.m,滲透系數為0.0586m/d,水溫為1216C,水質類型為HCO-Ca+Na型水。（二）二疊系上統石千峰組、上石盒子組砂巖裂隙潛水及承壓水含水層石千峰組及上石盒子組在區內出露普遍，含水層巖性主要為中、細粒砂巖。淺部含水層地下水以潛水為主，富水性弱，動態變化顯著。直接接受大氣降水補給，以下降泉的形式排泄出地表，為第四系松散巖類孔隙水的重要補給來源。埋藏較深的含水層中地下水多屬承壓水，其動態變化幅度相對較小。據井泉調查，井泉涌水量隨所處地貌及所處構造部位不同而異，為0.0020.374l/s,水溫為613C,水質類型為HCOCa型水。（三）下石盒子組及山西

21、組砂巖裂隙含水巖組該含水層埋藏較深，主要巖性為中、細粒砂巖，為區內主要可采煤層3號煤礦坑的主要充水來源。含水層砂巖裂隙一般不夠發育，據黃龍山H0201孔抽水試驗結果，單位涌水量為0.00963l/s2m,滲透系數為0.02361m/d,水質類型為HCOK+Na型水。據ZJ、FJ號孔和水文孔抽水資料，單位涌水量為0.00110.0114L/s.m，滲透系數0.00150.0068m/d，水質類型為HCO-K+Na型水。含水層富水性弱。（四）石炭系上統太原組灰巖、砂巖巖溶裂隙承壓水含水層太原組地層埋深110余米。含水層為砂巖及灰巖，其間夾厚度不等的泥巖隔水層，將含水層分隔成層狀分布且近似獨立的含水

22、體，相互間水力聯系較弱。鉆山西晉煤沁秀龍灣能源有限公司龍灣礦井施工組織設計孔中揭露的各層灰巖及砂巖的巖溶裂隙均不夠發育。據黃龍山H0201孔對上石盒子組底部至太原組含水層所進行的混合抽水試驗資料，混合試段的鉆孔單位涌水量為0.0123l/s2m,與上覆山西組、下石盒子組含水層抽水結果相比僅略有增加，而計算太原組含水層滲透系數卻減小為0.01052m/d。本次對ZJ鉆孔進行了太原組抽水試驗，鉆孔單位涌水量為0.000281/s2m；FJ鉆孔進行了太原組抽水試驗，鉆孔單位涌水量為0.000381/s2m,說明井田內太原組含水層富水性很弱。（2）主要隔水層（一）太原組（Gt）底部及本溪組（C2b）泥

23、巖隔水層該隔水層位于15號煤層之下，由于本溪組沉積差異，該段隔水層厚度變化較大，井田內一般厚度為3.005.00m,與奧陶系灰巖呈平行不整合接觸，阻隔了太原組巖溶裂隙水與奧陶系巖溶水的聯系。（二）石炭系、二疊系灰巖及砂巖含水層層間隔水層該隔水層巖性為泥巖、粉砂質泥巖、鋁土質泥巖等，具單層厚度相差懸殊，最厚可達15m以上，呈層狀分布于各灰巖、砂巖含水層之間，巖石裂隙呈閉合狀且一般不發育，阻隔或減弱了各含水層相互間的水力聯系。這也正是深或較深層裂隙水具有較大承壓性的主要原因之一。（3）礦井充水因素及礦井水文地質類型（一）礦坑充水通道據井田水文地質條件分析，3號、15號煤礦坑充水通道主要為礦坑之上的

24、巖石裂隙、冒落導水裂隙帶及斷層，次為井筒。另外，應注意區內已知及可能未查明的陷落柱對礦坑充水的影響。（二）太原組巖溶裂隙水及奧灰巖溶水對礦坑充水的影響井田內鉆孔中3號煤層底板最高標高為840余米，最低標高為80米，15號煤層底板標高約為-19米至784米。太原組含水層巖溶裂隙水水位及奧灰巖10山西晉煤沁秀龍灣能源有限公司龍灣礦井施工組織設計溶含水層水位，對3號及15號煤底板都有較高的水頭壓力，但據井田內鉆孔抽水試驗資料，太原組及奧灰巖溶含水層均為弱富水性，且3號煤距奧陶系灰巖有100m左右的間隔，其間又有厚度較大的泥巖隔水層。根據井內揭露奧陶系的鉆孔地質資料，以區內ZK1702孔上馬家溝組奧灰

25、巖溶水位標高724m為奧灰水位。奧陶系以上地層，以3號煤層底板至奧陶系頂面的地層總厚度，減去其間煤層底板以下砂巖、灰巖弱含水層總厚度之差，做為針對奧灰巖溶水而言3號煤層底板隔水層的上部，以下的奧陶系峰峰組地層，參考附近大西、小西煤業有限公司等煤礦計算煤層底板突水系數時底板隔水層厚度的確定方法，暫按相對隔水層來考慮，其厚度統一按區內唯一揭穿該層位的ZK1702水文孔中的厚度118.65m推測確定，并以此推算各鉆孔中該相對隔水層的底板標高及底板所承受的水壓。開采時底板擾動厚度取8m,按照MT/T10912008煤礦床水文地質、工程地質及環境地質勘查評價標準中突水系數公式Ts=P/(M-G)進行了計

26、算和突水性評價。3號煤層底板隔水層厚度情況見圖，突水系數情況見圖。由圖可見，奧灰水對3號煤層底板在煤層分布區突水系數的最小值為0.016MPa/m,最大為0.050MPa/m。因此，雖普遍帶壓，但沒有突水性。從規律上看，自西向東，自南西向北東，突水系數呈總體逐漸增大趨勢。由此分析，在首先開采3號煤層，同時對斷層、陷落柱等構造可能產生的充水影響采取有效防范措施的情況下，太原組巖溶裂隙水及奧灰巖溶水一般均不具備直接向3號煤礦坑充水的條件。井田內3#煤層水文地質類型總體中等，但在井田南、東南邊緣構造發育地段，水文地質條件比正常段相對復雜些。(4)回風立井井筒穿過含水層涌水量及回風立井井筒水文地質條件

27、評價。(一)第四系松散層及上石盒子組風化帶段由于回風立井井筒所處位置相對主、副井筒高出約40m,HJ鉆孔穿越第四系松散層及上石盒子組風化帶段時，該段涌水量較小，鉆孔內基本為無水情況，未11山西晉煤沁秀龍灣能源有限公司龍灣礦井施工組織設計進行計算，建議計算段深度為063.00m的涌水量值參考和采用副井筒該段數值，預計該段涌水量300.24m3/d。（二）上石盒子組段上石盒子組段指HJ鉆孔深度63.00m至295.00之間，即標高為796.35564.35m。計算公式1.3662K2M2（2S-M(5-4-3)Q=3A-（承壓轉無壓水）Rlg式中：Q預算r井筒涌水量（m/d）K滲透系數（m/d）M

28、含水層厚度（ms設計水位降深（mR影響半徑（ni）r井筒半徑（m）計算參數確定含水層厚度M采用該含水層段砂巖與煤層厚度之和，具值為83.98m0滲透系數K:采用HJ鉆孔該段抽水試驗資料滲透系數，其值為0.00806m/d設計水位降深S:采用HJ鉆孔靜止水位42.30m至孔深295.00m之間的距離,其值為252.70m。影響半徑R:按R=10SK井筒半徑r:為5.00m預算結果經計算，該段井筒涌水量為107.79m3/d,預算結果見表5-3。（三）下石盒子組段及山西段卜石盒子組及山西組段指HJ鉆孔深度295.50m至425.00之間，穿透K7砂巖12山西晉煤沁秀龍灣能源有限公司龍灣礦井施工組織

29、設計即標高為563.85434.35m。計算公式采用（5-4-3）計算參數確定含水層厚度M采用該含水層段砂巖與煤層厚度之和，具值為72.87m0滲透系數K:采用HJ鉆孔該段抽水試驗資料滲透系數，其值為0.00321m/d設計水位降深S:采用HJ鉆孔靜止水位45.10m至孔深425.00m之間的距離,其值為379.90。影響半徑R:按R=10SK井筒半徑r:為5.00m預算結果經計算，該段井筒涌水量為59.97m3/d,預算結果見表（1）。13山西晉煤沁秀龍灣能源有限公司龍灣礦井施工組織設計回風立井筒涌水量計算表表(1)含水巖組時代Q+風化帶P2sPiX+PiSC3t計算段深度(m)0-6363

30、-295295.5-425425-501含水層厚度H/M(m)83.9872.8724.71設計水位降深S(m)252.70379.90459.68滲透系數K(m/d)0.008060.003210.0010井筒半徑r(m)5.005.005.00影響半徑R(m)R=10S/K226.87215.24145.36R=2d10涌水量_3Q(m/d)Q=1.3662K2M2(2S-M)R107.7959.978.65ig方法1：Q=1.3662K2s2(2H-S)2d1g萬法2:Q大井=cQ鉆孔21-n)+Q2d鉆孔鉆孔備注：建議計算段深度為063.00m的涌水量值采用主副井筒該段數值含水層位層位

31、標圖(m含水層厚度滲透系數(m/d)涌水量14山西晉煤沁秀龍灣能源有限公司龍灣礦井施工組織設計上石盒子組段796.35564.3583.980.00806107.79m3/d下石盒子組段及山西段563.85434.3572.870.0023162.7m3/d抽水試驗成果一覽表表（2）據HJ鉆孔抽水試驗成果，回風立井井筒穿越第四系松散層及基巖風化帶含水層為弱富水性，建議該段井筒涌水量參考和采用副井筒該段數值，預計300.24m3/d,水文地質條件相對簡單；所穿越上石盒子組地層含水層為弱富水性，該段井筒涌水量為107.79m3/d,預計井筒工作面涌水量在4.5m3/h,水文地質條件相對簡單；所穿越

32、下石盒子組及山西組地層含水層為弱富水性，該段井筒涌水量為62.70m3/d,預計井筒工作面涌水量在2.61m3/h范圍，水文地質條件相對簡單。第二章工程內容及施工條件一、工程內容1、立井井筒，長度380.200m,（其中表土及基巖風化段41.0m,基巖段339.2m）,凈直徑為：8500mm表土風化基巖段采用雙層鋼筋混凝土支護，壁厚為600mm防爆門基礎處井壁厚800-1100mm,硅強度等級為C40o基巖段采用素混凝土支護，壁厚為600mm碎強度等級為C40o2、安全出口，長度22.100米，凈寬2000mm凈高2000mm采用雙層鋼筋混凝土澆筑，厚度為300mm碎強度等級為C40o3、瓦斯

33、抽放管路預留口，凈寬3800mm凈高2500mm采用雙層鋼筋混凝土澆筑，碎強度等級為C40o4、防爆門基礎，采用鋼筋混凝土澆筑，碎強度等級為C305、風碉出口開口段，凈高度10.217m,鋼筋混凝土C40,凈寬6.8m,凈高6.8o二、井筒特征井筒技術特征表表（3）15山西晉煤沁秀龍灣能源有限公司龍灣礦井施工組織設計廳P名稱單位回風立井1井口坐標Xm3940080.000Ym19610783.000Zm851.0002井筒角度度903井筒深度m380.2004井筒凈直徑m8.55井，簡凈斷面2m56.756鎖口結構凈直徑m8.5長度m18.000壁厚mm600結構碎7井壁結構表土及風化基長度m

34、41.000厚度mm600碎機勺鋼筋碎Cw基巖長度m339.2厚度mm600碎陛t素般C408壁座結構鋼筋碎C40長度m2.260329安全出口安全出口開口段，長度7米，鋼筋混凝土C4010瓦斯管道口，抽放管道預留口。鋼筋混凝十C4o11風碉出口風碉出口開口段，長度6.0米，鋼筋混凝土C4012總工程量380.2m（井筒長度）后附圖二：回風立井井筒剖面圖2-1、2-2、2-3三.施工條件16山西晉煤沁秀龍灣能源有限公司龍灣礦井施工組織設計施工所需“四通一平”已具備，滿足施工需要，合同已簽訂，人、機、料、已進場。第三章井筒施工裝備及方案一、施工方案的確定沁秀龍灣礦井回風立井井口坐標X=39400

35、80.000,Y=19610783.000,Z=851.000m水文地質條件簡單，根據井口巖性和礦井地質報告資料，確定井筒風化基巖段采用普通法施工，短段掘進臨時支護法。基巖段采用鉆眼爆破法，混合作業施工。二、鑿井設備選型與布置設備選型和布置原則、選用定型的先進設備、綜合配套合理安全可靠、給施工創水平留有富裕量回風立井施工采用二套單鉤提升系統，一套主提升，主提升絞車型號為JK-332.2PA,配備提升容器為4前座鉤式什石吊桶；另外一套為副提升，副提升絞車型號為JK-2.532PA,配備提升容器為2.5m3座鉤式什石吊桶；裝巖選用一臺HZ-6型抓巖機，井筒工作面設置兩臺風泵,MZJ1.7-1V型井

36、架，井架高26.434米，鑿巖選用DXSJZ-6.7傘鉆配合D70®風動鑿巖機，采用兩層吊盤，上層吊盤上設置一臺D12-5038型離心水泵，井口門下方4-6m處設置固定盤（設備盤）。井筒施工采用MJY-4.0/8.560型單縫式整體液壓金屬模板.布置一趟膠質風筒和一趟安全梯.井筒內布置壓風、排水、供水管路各一趟，風筒采用懸吊方式。詳見設備配置表鑿井設備平面布置圖、絞車平面布置圖、穩絞車平面布置示意圖。三、施工方法、四、3.1、鎖口施工回風立井井筒上部的18.500m為鎖口段，井筒凈直徑為8500mm支護形式為雙17山西晉煤沁秀龍灣能源有限公司龍灣礦井施工組織設計層鋼筋混凝土，其強度為

37、C40,其中在+851.500m-+849.500m段，井壁澆筑厚度從800m磁步過渡為600mm在+851.500m+851.900m留400mm岡筋露頭，套絲200mm并注油包扎，鎖口標高為+851.500m,在鎖口位置的井壁上直接鋪設封口盤。詳見圖三：（鎖口施工圖）3. 2、表土風化基巖段分區段施工1 .+851.500m-+846.5m為第一段，（包括安全出口、瓦斯抽放預留口）施工區段，采取井筒與安全出口、瓦斯抽放預留口同步施工的方法，整體開挖的措施，挖掘機挖土，配合人工刷幫、清底。然后由自卸式汽車排入甲方指定場地。挖掘到安全出口、瓦斯抽放預留口設計位置5mM停掘，按施工圖紙要求進行。

38、根據回風立井施工條件，井壁施工中有可能導致片幫現象出現，因而考慮采用錨網聯合臨時支護，支護形式（材料：錨桿小20-M22-2000mm螺紋鋼樹脂錨桿，錨桿間距為1000*1000mm,錨桿藥卷用K2335、Z2360各一只，網片采用小6.5mm*2000*1000,網孔規格為100*100mm全斷面掛網，每下掘2m支護一次）,臨時支護達到砌壁模板一個段高4m后，按井壁結構要求，測中、綁扎雙層鋼筋、支摸、校驗、澆筑脫模、養護。第一段采用25t吊車下摸、脫模，澆注混凝土采用溜灰槽送入MJY-4.0/8.560型單縫液壓整體金屬模板。詳見：+851.500+846.500m標高段安全技術措施：2 .

39、3風化基巖段+846.500m-+810.000m（包括風碉）為第二施工區段掘進采用鉆眼爆破法施工，D70風動鑿巖機鑿巖，為了防止爆破所產生的沖擊影響，風化基巖段掘進采用多打眼、少裝藥、淺眼多循環爆破，每次爆破進度2m,每掘進2m支護一次，一臺中心回轉抓巖機裝巖，4m3吊桶、2.5m3吊桶提升，翻什臺座鉤翻什，經溜什槽溜入地面肝倉，然后由自卸式汽車排入甲方指定場地。每掘進4m臨時支護達到砌壁模板一個段高后，采用4米段高MJY-4.0/8.560型單縫18山西晉煤沁秀龍灣能源有限公司龍灣礦井施工組織設計式整體液壓金屬模板砌壁（兩掘一砌），井口設混凝土集中攪拌站，配PL-800自動計量JS-500

40、型攪拌機裝置，主、副提升采用3n?、1.6m3底卸式吊桶下混凝土方式施工。風碉與井筒可分開施工，先井筒后風碉。風碉口預留，用砂漿紅磚砌筑封堵風碉預留口。按設計施工圖紙進行測中、扎筋、支摸、校驗、澆注，脫模，養護。第二段采用穩車提模下放，脫模后提起。風化基巖段施工時需臨時封口，臨時封口采用永久封口盤臨時封口，在各設備具備安裝條件時，拆除臨時封口，下放吊盤后再進行永久封口。風化基巖段爆破參數、風化基巖段爆破效果表見表（4-1-1）、（4-1-2）風化基巖段爆破參數圖表（4-1-1）炮眼名稱炮眼序號圈徑(mm)眼深(m)眼距(mm)傾角（為裝藥量起爆順序雷管段別聯線方式卷/眼Kg/H中空眼12.59

41、0掏槽眼2-714002.573090414.4I1用并聯輔助眼一8-2030002.572590431.2R2輔助眼二21-4046602.370090337.8m3輔助眼三41-6563002.376590345田3輔助眼四66-9686002.385090354IV4周邊眼97-14893002.355089262.4V5合計148244注：采用SJ-YII-4乳膠炸藥。炮眼用35mm®卷，長400mmK卷重0.6Kg/卷。采用5段毫秒延期雷管，采用380V交流電源進行起爆。風化基巖段爆破效果表（4-1-2）廳P爆破指標單位數量19山西晉煤沁秀龍灣能源有限公司龍灣礦井施工組織設

42、計1炮眼利用率%902每循環進尺m2.23每循環爆破實體巖石量3m162.44每循環炸藥消耗量Kg2445單位原巖炸藥消耗量Kg/m31.56每循環雷管消耗量個1487單位原巖雷管消耗量個/m30.918每循環炮眼長度m362爆破網絡:要求采用串并聯聯線第一條支路為：2#40#號眼串聯連接第二條支路為：41#-96#號眼串聯連接第三條支路為：97#148#號眼串聯連接三條支路并聯后引出爆破母線連接線。3.4基巖段施工采用綜合機械化配套、短段掘砌混合作業方式。傘鉆打眼，采用4.2米中深孔光面光底爆破，一臺中心回轉抓巖機裝巖，主、副提升均為一套單吊桶提升，座鉤式自動翻什，落地后鏟車配合自卸式汽車排

43、什。采用4米段高液壓伸縮整體下移式金屬模板砌壁，一掘一砌，井口設混凝土集中攪拌站，配PL-800自動計量JS-500型攪拌機裝置，采用3吊、1.6m3底卸式吊桶下灰方式施工。1.1 .1鑿巖回風立井井筒基巖段鑿巖均采用DXSJJ6.7型傘鉆配6臺D70型風動鑿巖機，20山西晉煤沁秀龍灣能源有限公司龍灣礦井施工組織設計（|）40mm"+”字型合金鉆頭。鉆眼深度;4.5-5.0m,爆破循環進尺4.0m。爆破材料選用SJ-YII-4乳膠炸藥，采用直徑35mr3400mnW卷，雷管選用5m長腳線煤礦許用5段毫秒延期電雷管，采用放炮專用電纜、防爆型電力起爆接線盒380V交流電在地面120m處起

44、爆。按照光面、光底、弱震、弱沖的要求進行光面爆破。見基巖段爆破圖表見炮眼布置圖:基巖段炮眼布置圖表（4-1-3）、（4-1-4）基巖段爆破參數圖表表（4-1-3）炮眼名稱炮眼序號圈徑(mm)眼深（m）眼距(mm)傾角（度）裝藥量起爆順序雷管段別聯線方式卷/眼Kg/圈中空眼15.090掏槽眼2-714004.888090621.6I1用并聯輔助眼一8-2728004.846090563R2輔助眼二28-5142004.555090457.6m3輔助眼三52-8658004.552090357.6IV3輔助眼四87-12272004.552090373.8V4輔助眼五123-17084004.56

45、3090386.4VI4周邊眼171-25193004.535089296VII5合計251456注：采用SJ-YII-4乳膠炸藥。周邊眼用35mnl§卷，長400mm5卷重0.6Kg/卷。毫秒雷管，專用放炮器起爆基巖段預期爆破效果表（4-1-4）序號爆破指標單位數量1炮眼利用率%9021山西晉煤沁秀龍灣能源有限公司龍灣礦井施工組織設計2每循環進尺m4.03每循環爆破實體巖石量3m295.54每循環炸藥消耗量Kg4565單位原巖炸藥消耗量Kg/m31.546每循環雷管消耗量個2517單位原巖雷管消耗量個/m30.858每循環炮眼長度m1151爆破網絡:要求采用串并聯聯線第一條支路為：

46、2#84#號眼串聯連接第二條支路為：85#-167#號眼串聯連接第三條支路為：168#-251#號眼串聯連接三條支路并聯后引出爆破母線連接線。附圖表：風化基巖斷爆破圖表及基巖段爆破圖表1.2 .2裝巖與排什回風立井采用一臺HZ6型中心回轉抓巖機，抓巖能力不小于60mVh,什石裝入4m3吊桶（2.5m3吊桶）提升出井后，經翻什臺座鉤式自動翻什，有溜槽落入地面什石倉，集中用ZL-50B型裝載機，裝入11t自卸汽車運至指定的排肝場地。1.3 .3砌壁回風立井選用MJY-4.0/8.560型單縫液壓整體金屬模板砌壁。模板伸縮設有液壓裝置，上部留有14個碎澆筑口，中部設有2個對稱觀察孔，底部設有300m

47、m斗面接荏刃腳，該模板具有強度高、不變形的特點，可以有效的達到井壁接荏平整、密22山西晉煤沁秀龍灣能源有限公司龍灣礦井施工組織設計實，碎入模后，采用4臺ZN-50風動插入式高頻振動棒振搗，確保井壁質量。碎的配制比，施工前應現場取料，送晉煤集團質量檢驗中心進行試驗并設計坍落度，施工時按實驗室提供的碎配比下料，及時調整坍落度。3.5 回風立井井筒混凝土攪拌料采用ZL-50型，5m3裝載機，將料場的石子、黃砂、水泥運送至PL-800型自動計量配料裝置至Js-500型（30m3/h）碎攪拌機內攪拌均勻，進入主提升配3而底卸式吊桶和副提升配1.6m3底卸式吊桶內，下放到支護金屬模板上方，分灰器二次攪拌進

48、入4m液壓伸縮式整體碎支護金屬模板內。采用ZN50風動插入式高頻振動棒搗周。為保證井壁設計碎的質量，碎配制時摻加BR-3防水劑和早強劑，碎材料：水泥425#普通硅酸鹽水泥，砂采用中粗砂，石子選用粒經為2040mm碎石，實際施工時嚴格按碎試驗配合比施工。3.6 壁座施工1#、2#壁座與井筒相應位置同時掘進，什石清理完畢，經技術人員驗收滿足設計要求后，開始綁扎鋼筋，綁扎按由外向里的順序進行，鋼筋綁扎完成，經甲方與監理方驗收合格后，利用滑模，由下向上與井壁共同澆筑C40碎完成。3.7 井底連接處施工井底連接處根據圖紙設計另行編制安全技術措施。3.8 鑿井作業制度回風立井井筒基巖段鑿井實行混合輪班作業

49、制度，每30小時一個循環，正規循環率90%地面輔助工實行“三八”制作業，單進86.4米/月。見作業循環圖表。3.9 煤層瓦斯探放當井筒施工接近煤層時，應按照地測部門提供的工作面距煤層的準確位置，在23山西晉煤沁秀龍灣能源有限公司龍灣礦井施工組織設計距煤層10m位置時開始打鉆孔，探放瓦斯。設置2個探孔排放瓦斯，并測定瓦斯壓力（Pa）查明煤層賦存情況及煤層突出危險性。探孔深度18m,距井筒中心1.5m對稱布置。當工作面掘進遇到煤線或接近地質破碎帶時，必須經常檢查工作面瓦斯。瓦斯濃度1%寸方可繼續掘進。如果發現瓦斯大量增加或其它異狀時，都必須立即撤人停掘，進行處理。探放煤層瓦斯前應編制具體的施工措施

50、或作業規程。3.10 井筒防治水根據回風立井井檢孔地質水文資料：回風立井主要穿過第四系松散層及上石盒子組風化段和下石盒子組段其三個含水層，因此在施工中要堅持“有疑必探，先探后掘”的原則，以保證施工安全。回風立井主要穿過含水層單層涌水量均小于10n3/h,根據煤礦建設安全規范6.6.8條規定，不采取工作面預注漿措施，井筒可強行穿過上述含水層。當井筒涌水量超過每小時6m7h時，應當通過建設方、監理方、施工方共同協商并確定方案后，進行井筒壁后注漿處理。井筒淋水小于6m7h時，則采用風動泵井筒工作面排水至吊盤、吊盤上采用臥泵的方式直接排水至地面。碎澆筑過程中采用導水管導水，避免淋水入模。第四章施工輔助

51、系統一、提升系統提升系統的選擇，要充分考慮到工程的需要以及施工工期、進度和現有的設備，井筒快速施工的關鍵在于出肝的速度，根據井筒施工特點、提升機的最大靜張力、靜張力差要求及井筒吊掛設施斷面的可能性和煤礦安全規程規定，主副提升選用JK-332.2AP,JK-2.532AP提升機分別配4m3、2.5m3座鉤式什石吊桶，提開鋼絲繩為1837-40-17701837-32-1770型不旋轉鋼絲繩，提升天輪選用24山西晉煤沁秀龍灣能源有限公司龍灣礦井施工組織設計3000mm、2500mnW并提升天輪。二、壓風系統2.1 鑿井耗風量：風并采用DXSJZ6.7鑿眼機打眼，最大耗風量為60m/min,采用HZ-6型抓巖機裝巖，耗風量22m7min,4臺G10型風鎬，耗風量為4.8m3/min,1臺風動水泵，耗風量為5m3/min。最大耗風量為65n3/min。2.2 壓風機站選型：井筒施工時，在地面建造一個臨時壓風站供施工用風。根據施工最大耗風量的要求，選用FHOGP-250FS風機2臺，每臺壓風機額定風量為42m3/min,滿足最大耗風量需求。2.3地面壓風干管選用10834.5無縫鋼管，入井壓風干管選用10834.5無縫鋼管，壓風管徑經計算能滿足要求。三、排水系統地面表土及風化基巖段施工，用FQW12-50/W（流量12ml/n,楊程