1、2022-4-2812022-4-2821. 產生附加應力土體變形，建筑物沉降2. 使土體內的剪切應力增加當某一點的剪應力達到土的抗剪強度時，這一點的 土就處于極限平衡狀態。當土體中某一區域內各點都達到極限平衡狀態，就 形成極限平衡區（塑性區）。當幾個極限平衡區相互貫通并發展到地表時，將產 生整體滑動，地基失去穩定。 荷載增大2022-4-283單位面積的地基承受荷載的能力稱為地基承載力地基承載力。(1)極限承載力：它是指地基即將喪失穩定性時的承載力。(2)容許承載力：它是指地基同時滿足強度和變形兩個要求 時的承載力。(3)地基承載力特征值：它是指由載荷試驗測定的地基土體 壓縮變形曲線線性變形

2、段內規定的變形所對應的壓力值。地基承載力雖然與土的強度有很大的關系，但不僅決定于土的強度，尚與基礎的埋置深度、寬度、形狀有關。容許承載力還與建筑物的結構特性等因素有關。 2022-4-284l地基在豎直荷載作用下常有下圖所示的三種破地基在豎直荷載作用下常有下圖所示的三種破壞形式。壞形式。圖8-1 豎直荷載下地基土的破壞形式 2022-4-2851. 整體剪切破壞整體剪切破壞 下面單獨講下面單獨講2. 局部剪切破壞局部剪切破壞l這種破壞的這種破壞的p S 曲線如圖曲線如圖8-1(a) 中的中的b曲線所示，其特曲線所示，其特點是隨著點是隨著p 的增加，變形不斷增加，且增加的速度越的增加，變形不斷增

3、加，且增加的速度越來越快，但又不會突然急劇的增加。來越快，但又不會突然急劇的增加。l這種破壞從基礎邊緣開始，破壞區開始隨基底壓力這種破壞從基礎邊緣開始，破壞區開始隨基底壓力p 的增加而增大，但增大到一定的范圍后就不會再增大，的增加而增大，但增大到一定的范圍后就不會再增大，不會形成延伸至地面的連續滑動面。如圖不會形成延伸至地面的連續滑動面。如圖8-1(c)所示。所示。l局部剪切破壞一般發生在普通的粘土或松砂中。局部剪切破壞一般發生在普通的粘土或松砂中。2022-4-2863. 沖切沖切(剪剪)破壞破壞l這種破壞的這種破壞的p S 曲線如圖曲線如圖8-1(a) 中的中的c曲線所示，其特曲線所示，其

4、特點也是一開始就是非線性的。與局部剪切破壞相比，點也是一開始就是非線性的。與局部剪切破壞相比，隨著隨著p 的增加，變形增加的速率的增加，變形增加的速率ds/dp更快。更快。l當荷載增加到一定程度時，基礎大幅度下沉，甚至嵌當荷載增加到一定程度時，基礎大幅度下沉，甚至嵌入土中，基礎周圍的土體不會隆起，只會沿基礎周邊入土中，基礎周圍的土體不會隆起，只會沿基礎周邊發生垂直的剪切破壞。如圖發生垂直的剪切破壞。如圖8-1(d)所示。所示。l沖切破壞一般發生在極其松軟的軟粘土，稀松的粉土、沖切破壞一般發生在極其松軟的軟粘土，稀松的粉土、細砂和新近填土中，濕陷性黃土浸濕后也會發生沖切細砂和新近填土中，濕陷性黃

5、土浸濕后也會發生沖切破壞。破壞。2022-4-287l整體剪切破壞，局部剪破壞和沖剪破壞是豎直荷載作整體剪切破壞，局部剪破壞和沖剪破壞是豎直荷載作用下地基失穩的三種破壞形式。實際產生哪種形式的用下地基失穩的三種破壞形式。實際產生哪種形式的破壞取決于許多因素，主要的是地基土的特性和基礎破壞取決于許多因素，主要的是地基土的特性和基礎的埋置深度。概括而言，土質比較堅硬、密實，基礎的埋置深度。概括而言，土質比較堅硬、密實，基礎埋深不大時，通常將出現整體剪切破壞。如地基土質埋深不大時，通常將出現整體剪切破壞。如地基土質松軟則容易出現局部剪切破壞和沖剪破壞。松軟則容易出現局部剪切破壞和沖剪破壞。隨著基礎隨

6、著基礎埋深增加，局部剪切破壞和沖剪破壞變得更為常見埋深增加，局部剪切破壞和沖剪破壞變得更為常見。即使在很密實的砂土中，只要基礎埋深足夠也不會出即使在很密實的砂土中，只要基礎埋深足夠也不會出現整體剪切破壞現象。現整體剪切破壞現象。2022-4-288l地基在發生整體剪切破壞的形式時，一般包括以下順序發生的三個階段：即壓密變形階段（線性變形段）、局部剪損階段和整體剪切破壞階段。三個階段之間存在著兩個界限荷載。l第一個界限荷載，標志著地基土從壓密階段進入局部剪損階段。當荷載小于這一界限荷載時，地基內各點土體均未達到極限平衡狀態。當荷載大于這一界限荷載時，直接位于基礎下的局部土體，通常是基礎邊緣下的土

7、體，首先達到極限平衡狀態，于是地基內開始出現彈性區和塑性區同時并存。這一界限荷載，稱為臨塑荷載，用pcr表示。（整體剪切破壞、地基的臨塑荷載（整體剪切破壞、地基的臨塑荷載pcr和極限承載力和極限承載力pu ）2022-4-289l第二個界限荷載標志著地基土從局部剪損破壞階段進入整體破壞階段。這時基礎下，滑動邊界范圍內的全部土體都處于塑性破壞狀態，地基喪失穩定，稱為極限荷載，也稱為地基的極限承載力，用pu表示。l臨塑荷載pcr和極限荷載對于研究地基的穩定性有很重要的意義。l只有土體在發生整體剪切破壞的形式時，才能比較準確的確定地基的臨塑荷載pcr和極限承載力pu2022-4-28101. 如果在

8、地表作用一個下面(a)圖中所示的均布條形荷載 p 0圖8-2 均布的條件荷載作用下地基中的主應力 （a）無埋置深度（b）有埋置深度2022-4-2811l那么，不考慮自重應力，地基中任一點M處的附加大、小主應力可按下式計算：1 = ( po /)(o + sino ) 3 = ( po /)(o - sino )2. 實際上一般基礎都具有一定埋置深度d，如上圖(b)所示。應當考慮基礎的埋深和自重。 此時地基中任意一點的應力除了由基底附加壓力（p - o d）產生的附加應力以外，還有土自重應力。由于M點上的自重應力在各向是不等的，因此嚴格講，以上兩項在M點產生的應力在數值上不能直接疊加。但在推導

9、臨塑荷載公式中，認為土處于極限平衡狀態，即假設土的自重應力在各方向是相等的，且等于豎直自重應力c = o d + z(教材o = )。因此，地基中任意一點的1和 3可寫成如下形式：2022-4-28121 = ( p - o d ) /(o + sino ) + o d + z 3 = (p - o d ) /(o - sino ) + o d + z l當M 點到達極限平衡狀態(即臨塑狀態)時，該點的大、小主應滿足以下極限平衡條件：(13)/2cctan + (13)/2sinl將式(8 - 1)代入上式并整理后得：l z = ( p - o d ) / (sino /sin - o) -

10、c/ ( tan) - (o / ) dl上式就是塑性區的邊界方程，它表示塑性區邊界上任意一點的z與o之間的關系。如果基礎的埋置深度d、荷載 p以及土的、c、已知，則根據上式可繪出下頁圖8-3所示的塑性區邊界線。(8-1)(8-2)注意8-1式與教材6.2.2式，以及8-2式與6.2.3式的微小區別2022-4-2813圖8-3 條形基礎底面邊緣的塑性區 2022-4-2814塑性區的最大深度z max，可由dz /do 0 的條件求得，即： dz /do = ( p - o d ) / (cos o /sin -1) = 0 cos0 = sin 0 = /2 - (8-3)將上式代入塑性區

11、的邊界方程,得z m a x的表達式為： z m a x = ( p - o d ) / cot - ( /2 - )- c/ ( tan) - (o / ) d (8-4) 當荷載 p增大時，塑性區就發展，該區的最大深度也隨之增大；若 z m a x = 0，也就是地基中剛要出現但尚未出現塑性區，相應的荷載 p即為臨塑荷載 pc r。因此，在上式中令z m a x = 0，并可得到臨塑荷載的表達式如下： pc r = ( o d + ccot )/(cot + - /2) + o d (8-5) 注意8-4式與教材6.2.4式，8-5式與教材6.2.5式的微小區別2022-4-2815l經驗

12、證明：即使地基發生局部剪切破壞，地基中的塑性區有所發展，只要塑性區的范圍不超出某一限度，就不致影響建筑物的安全和使用，因此，如果用pc r作為淺基礎的地基承載力無疑是偏于保守的，但地基中的塑性區究竟容許發展到多大范圍，與建筑物的性質、荷載的性質以及土的特性等因素有關，在這方面還沒有一致的意見，國內有些地區的經驗認為，在中心垂直荷載作用下，塑性區的最大深度z m a x可以控制在基礎寬度的1/4，相應的荷載用p1/4表示。因此，令塑性區的最大深度z m a x = (1/4)b，就可以得到：2022-4-2816l p1/4 = (o d + ccot + b/4)/(cot + - /2) +

13、 o d (8-6)l 如果令z m a x = (1/3)b，同樣可以得到p1/3公式。 p1/3 和p1/4都稱為地基的有限塑性區深度荷載(臨界荷載)。l應該指出，臨塑荷載公式是在均布條形荷載的情況下導出的，通常對于矩形和圓形基礎也借用這個公式計算，其結果偏于安全。此外，在臨塑荷載的推導中采用了彈性力學的解答，在地基中出現了塑性區以后，公式的推導是不夠嚴格的。2022-4-2817一、極限承載力的一般計算公式一、極限承載力的一般計算公式1. 公式介紹公式介紹l地基極限荷載pu的一般計算公式為：l pu = (b/2)N + cNc + q Nq (8-7) l 基礎底面以下地基土的天然重度

14、，kN/m3；l c基礎底面以下地基土的粘聚力，kPa； lq基礎底面兩側的均布荷載，其值為基礎埋深范圍土的自重壓力 od ，kPa；lN，Nc，Nq地基承載力系數，均為tan = tan(45 0 + / 2)的函數， 亦即 的函數。可直接計算或查有關圖表確定。 2022-4-28182. 簡明推導簡明推導( (近似近似) )圖8-4 地基極限荷載分析 02022-4-2819l在極限荷載pu作用下，基礎底面下區內的土體首先破壞并滑動，然后壓縮側面區的土體，使之破裂并滑動。l在區：豎向應力為最大主應力1I ，水平應力為最小主應力3I，所以滑裂面AC與基礎底面之夾角 = 45 + /2；如圖8

15、-4（b）所示。l在區：水平應力是最大主應力1II，其數值等于區的3I，豎向應力是最小主應力3II，等于區的平均自重應力，如圖8-4（c）所示。2022-4-2820l對區來說，根據極限平衡條件，有：l1II = 3IItan2(45 + /2) + 2ctan(45 + /2) = ( q + btan /2)tan2 + 2ctan (8-8)l對I區容易寫出：l1I =3I tan2(45 + /2) + 2ctan(45 + /2)l將1I = pu + btan /2及3I =1II代入上式后，可得：l pu+ btan/2 = ( q + btan/2)tan2+2ctantan2

16、+2ctanl = btan5/2+2c(tan3+ tan) + qtan4 l故 pu = (b/2)(tan5 - tan ) + 2c(tan3 + tan) + qtan4l即 pu = (b/2)N + cNc + qNq (8-7) 2022-4-2821l前已闡明，極限荷載為地基開始滑動破壞時的荷載。在進行建筑物基礎設計時，當然不能采用極限荷載作為地基承載力，必須有一定的安全系數K 。K值的大小應根據建筑工程的等級、規模與重要性以及各種極限荷載公式的理論、假定條件與適用情況而定。通常取安全系數K = 1.53.0。 2022-4-2822l適用范圍：太沙基公式是世界各國常用的極

17、限荷載計算公式，適用于基礎底面粗糙的條形基礎；并可推廣應用于方形基礎與圓形基礎。l理論假定： 淺埋條形基礎，受垂直均布荷載作用。 地基發生整體剪切破壞，破壞時滑動面兩端為直線，中間為曲線，左右對稱，滑動土體分為三區。2022-4-2823如圖8-5所示。 區 位于基礎底面下，呈楔形，為彈性壓密區（密實核）。由于土體與基礎底面的摩擦作用，此區的土體不發生剪切位移，而處于壓密狀態，與基礎成為整體，豎直向下移動，下移的壓密核擠壓兩側土體，使地基土體破壞，形成滑裂線網。滑動面與基礎底面之間的夾角為土的內摩擦角 。圖8-5 太沙基公式中的地基滑動面和地基分區 (教材p209圖6.5.1不夠準確，走形了！

18、）2022-4-2824 II區 滑動面為曲面，呈對數螺旋線。區正中底部的b點處，對數螺旋線的切線為豎向，c點處對數螺旋線的切線與水平線的夾角為45- /2。 III區 滑動面為傾斜平面，剖面圖上呈等腰三角形。滑動體斜面與水平地面的夾角為45- /2。l下面來介紹一下幾種不同情況下的太沙基公式。下面來介紹一下幾種不同情況下的太沙基公式。1. 條形基礎下的密實地基條形基礎下的密實地基當地基土密實，p - s曲線上有兩個明顯的拐點（界限荷載）時，地基將發生整體剪切滑動破壞（一類破壞），出現剛才所講的三個區。區（剛性核）在極限平衡時受到以下4個力的作用：頂面的極限荷載 p u ；剛性核的自重；斜面a b及ab上作用的粘聚力c；剛性核向下移動時IIII區土體對其產生的被動土壓力。2022-4-2825l根據作用于