1、4.3 4.3 豎向荷載下單樁的工作性能豎向荷載下單樁的工作性能本節重點：本節重點： 豎向荷載作用下單樁的工作性能。本節難點：本節難點： 單樁的破壞模式已及單樁承載力的確定。 單樁工作性能的研究是單樁承載力分析理論的基單樁工作性能的研究是單樁承載力分析理論的基礎，通過樁土相互作用分析，了解樁土間的傳力途徑礎，通過樁土相互作用分析，了解樁土間的傳力途徑和單樁承載力的構成及其發展過程，以及單樁的破壞和單樁承載力的構成及其發展過程，以及單樁的破壞機理等，對正確評價單樁承載力設計值具有一定的指機理等，對正確評價單樁承載力設計值具有一定的指導意義。導意義。 樁頂荷載一般包括樁頂荷載一般包括軸向力軸向力、

2、水平力水平力和和力矩力矩，為簡，為簡化起見，在研究樁的受力性能及計算樁的承載力時，化起見，在研究樁的受力性能及計算樁的承載力時，對對豎向受力豎向受力情況單獨進行研究。情況單獨進行研究。4.3 4.3 豎向荷載下單樁的工作性能豎向荷載下單樁的工作性能 豎向荷載施加于樁頂時，樁身的上部豎向荷載施加于樁頂時，樁身的上部首先受到壓縮而發生相對于土的向下位首先受到壓縮而發生相對于土的向下位移，于是樁周土在樁側界面上產生向上移，于是樁周土在樁側界面上產生向上的摩阻力；荷載沿樁身向下傳遞的過程的摩阻力；荷載沿樁身向下傳遞的過程就是不斷克服這種摩阻力并通過它向土就是不斷克服這種摩阻力并通過它向土中擴散的過程中

3、擴散的過程 。 如果樁側摩阻力不足以抵抗豎向荷載，如果樁側摩阻力不足以抵抗豎向荷載，一部分豎向荷載將傳遞到樁底，樁底持一部分豎向荷載將傳遞到樁底，樁底持力層也將產生壓縮變形，故樁底土也會力層也將產生壓縮變形，故樁底土也會對樁端產生阻力。對樁端產生阻力。4.3.1 4.3.1 樁的荷載傳遞樁的荷載傳遞 樁側阻力樁側阻力Qs樁端阻力樁端阻力Qp地基土對樁的支承作用地基土對樁的支承作用但兩者并不是同步發揮的但兩者并不是同步發揮的單樁承載力的構成單樁承載力的構成 對對1010根樁長為根樁長為272746m46m的大直徑灌注樁的荷載傳遞性能的大直徑灌注樁的荷載傳遞性能的足尺試驗結果。試驗表明，樁側發揮極

4、限摩阻力所需要的的足尺試驗結果。試驗表明，樁側發揮極限摩阻力所需要的位移很小，粘性土為位移很小，粘性土為1 13mm3mm，無粘性土為，無粘性土為5 57mm7mm；除兩根支；除兩根支承于巖石的樁外，其余各樁（樁端持力層為卵石、礫石、粗承于巖石的樁外，其余各樁（樁端持力層為卵石、礫石、粗砂或殘積粉質粘土）在設計工作荷載下，端承力都小于樁頂砂或殘積粉質粘土）在設計工作荷載下，端承力都小于樁頂荷載的荷載的1010。 不同荷載下軸力沿深度的變化不同荷載下軸力沿深度的變化單樁荷載傳遞的基本規律單樁荷載傳遞的基本規律 基礎的功能在于把荷載傳遞給地基土。作為樁基主要傳力基礎的功能在于把荷載傳遞給地基土。作

5、為樁基主要傳力構件的樁是一種細長的桿件，它與土的界面主要為側表面，構件的樁是一種細長的桿件，它與土的界面主要為側表面，底面只占樁與土的接觸總面積的很小部分（底面只占樁與土的接觸總面積的很小部分（ 一般低于一般低于1%1%），），這就意味著樁側界面是樁向土傳遞荷載最重要的，甚至是主要這就意味著樁側界面是樁向土傳遞荷載最重要的，甚至是主要的途徑。的途徑。 豎向荷載施加于樁頂時，樁身的上部首先受到壓縮而發生豎向荷載施加于樁頂時，樁身的上部首先受到壓縮而發生相對于土的向下位移，于是樁周土在樁側界面上產生向上的相對于土的向下位移，于是樁周土在樁側界面上產生向上的摩阻力；荷載沿樁身向下傳遞的過程就是不斷克

6、服這種摩阻力摩阻力；荷載沿樁身向下傳遞的過程就是不斷克服這種摩阻力并通過它向土中擴散的過程并通過它向土中擴散的過程 。設樁身軸力為設樁身軸力為Q，樁身軸力是樁頂荷載樁身軸力是樁頂荷載N N與深度與深度Z Z的函數的函數(,)Qf N Z樁身軸力沿深度樁身軸力沿深度分布的實測資料分布的實測資料樁越長，端阻力所占的比例越低樁越長，端阻力所占的比例越低樁側摩阻力和樁端阻力的分布規律及影響因素樁側摩阻力和樁端阻力的分布規律及影響因素1.1.樁的側阻隨深度呈線性增大樁的側阻隨深度呈線性增大; ; 2.2.樁側極限摩阻力與所在的深度、土的類別和性質、成樁側極限摩阻力與所在的深度、土的類別和性質、成樁方法等

7、多種因素有關樁方法等多種因素有關; ; 3.3.隨著樁頂荷載的逐級增加，樁截面的軸力、位移和樁隨著樁頂荷載的逐級增加，樁截面的軸力、位移和樁側摩阻力不斷變化側摩阻力不斷變化; ; 4.4.樁端阻力樁端阻力的發揮不僅滯后于樁側阻力，而且其的發揮不僅滯后于樁側阻力，而且其充分發充分發揮所需的樁底位移值比樁側摩阻力到達極限所需的樁身揮所需的樁底位移值比樁側摩阻力到達極限所需的樁身截面位移值大得多截面位移值大得多; ; 5.5.樁長樁長對荷載的傳遞也有著重要的影響。對荷載的傳遞也有著重要的影響。 4.3.24.3.2單樁的破壞模式單樁的破壞模式 一、單樁的破壞模式影響因素一、單樁的破壞模式影響因素樁周

8、土的抗剪強度樁周土的抗剪強度樁端支承情況樁端支承情況樁的尺寸樁的尺寸樁的類型樁的類型 二、常見的單樁破壞模式二、常見的單樁破壞模式 軸向荷載下基樁的破壞模式軸向荷載下基樁的破壞模式屈曲破壞屈曲破壞整體剪切破壞整體剪切破壞刺入破壞刺入破壞 當樁底支承在堅硬的土層或巖層當樁底支承在堅硬的土層或巖層上，樁周土層極為軟弱，樁身無約束上，樁周土層極為軟弱，樁身無約束或側向抵抗力。樁在軸向荷載作用下，或側向抵抗力。樁在軸向荷載作用下，如同一細長壓桿出現縱向撓曲破壞，如同一細長壓桿出現縱向撓曲破壞，荷載沉降荷載沉降( (Q-S) )關系曲線為關系曲線為“急劇破急劇破壞壞”的陡降型，其沉降量很小，具有的陡降型

9、，其沉降量很小，具有明確的破壞荷載。樁的承載力取決于明確的破壞荷載。樁的承載力取決于樁身的材料強度。如穿越深厚淤泥質樁身的材料強度。如穿越深厚淤泥質土層中的小直徑端承樁或嵌巖樁，細土層中的小直徑端承樁或嵌巖樁，細長的木樁長的木樁等多屬于此種破壞。等多屬于此種破壞。（一）屈曲破壞（一）屈曲破壞 當具有足夠強度的樁穿過抗剪強當具有足夠強度的樁穿過抗剪強度較低的土層，達到強度較高的土層，度較低的土層，達到強度較高的土層，且樁的長度不大時，樁在軸向荷載作且樁的長度不大時，樁在軸向荷載作用下，由于樁底上部土層不能阻止滑用下，由于樁底上部土層不能阻止滑動土楔的形成，樁底土體形成滑動面動土楔的形成，樁底土體

10、形成滑動面而出現整體剪切破壞。此時樁的沉降而出現整體剪切破壞。此時樁的沉降量較小，樁側摩阻力難以充分發揮，量較小，樁側摩阻力難以充分發揮，主要荷載由樁端阻力承受，主要荷載由樁端阻力承受，荷載沉荷載沉降降( (Q-S) )關系曲線也為陡降型關系曲線也為陡降型，呈現，呈現明確的破壞荷載。樁的承載力主要取明確的破壞荷載。樁的承載力主要取決于樁端土的支承力。決于樁端土的支承力。一般打入式短一般打入式短樁、鉆擴短樁樁、鉆擴短樁等均屬于此種破壞。等均屬于此種破壞。（二）整體剪切破壞（二）整體剪切破壞 當樁的入土深度較大或樁周土層抗剪強當樁的入土深度較大或樁周土層抗剪強度較均勻時，樁在軸向荷載作用下將出現刺

11、度較均勻時，樁在軸向荷載作用下將出現刺入破壞。此時樁頂荷載主要由樁側摩阻力承入破壞。此時樁頂荷載主要由樁側摩阻力承受，樁端阻力極微，樁的沉降量較大。一般受，樁端阻力極微，樁的沉降量較大。一般當樁周土質較軟弱時，當樁周土質較軟弱時， 荷載沉降荷載沉降( (Q-S) )關關系曲線為系曲線為“漸進破壞漸進破壞”的緩變型的緩變型，無明顯拐，無明顯拐點，極限荷載難以判斷，樁的承載力主要由點，極限荷載難以判斷，樁的承載力主要由上部結構所能承受的極限沉降上部結構所能承受的極限沉降s su u確定；當樁確定；當樁周土的抗剪強度較高時，周土的抗剪強度較高時，荷載沉降荷載沉降( (Q-S) )關系曲線可能為陡降型

12、，有明顯拐點，樁的關系曲線可能為陡降型，有明顯拐點，樁的承載力主要取決于樁周土的強度。承載力主要取決于樁周土的強度。一般情況一般情況下的下的鉆孔灌注樁鉆孔灌注樁多屬于此種情況。多屬于此種情況。 （三）刺入破壞（三）刺入破壞4.3.3 4.3.3 樁側負摩阻力樁側負摩阻力 樁土之間相對位移的方向決定了樁側摩阻力的方向，當樁周土層相樁土之間相對位移的方向決定了樁側摩阻力的方向，當樁周土層相對于樁側向下位移時，樁側摩阻力方向向下，稱為對于樁側向下位移時，樁側摩阻力方向向下，稱為負摩阻力負摩阻力。正摩阻正摩阻負摩阻負摩阻引起樁側負摩阻力的條件是：引起樁側負摩阻力的條件是： 樁側土體下沉必須大于樁樁側土

13、體下沉必須大于樁的下沉的下沉。1. 負摩阻力發生的條件負摩阻力發生的條件1)1)在軟土地區，大范圍地下水位下降，使樁周土中有效應力在軟土地區，大范圍地下水位下降，使樁周土中有效應力增大，導致樁側土層沉降；增大，導致樁側土層沉降；2) 2) 樁側地面承受局部較大的長期荷載，或地面有大面積堆載樁側地面承受局部較大的長期荷載，或地面有大面積堆載（包括填土）時；（包括填土）時；3) 3) 樁穿越較厚松散填土、自重濕陷性黃土、欠固結土、液化樁穿越較厚松散填土、自重濕陷性黃土、欠固結土、液化土層進入相對較硬土層時；土層進入相對較硬土層時；4) 4) 凍土地區，由于溫度升高而引起樁側土的缺陷。凍土地區，由于

14、溫度升高而引起樁側土的缺陷。2 2、樁側負摩阻力的分布規律、樁側負摩阻力的分布規律對于下部為巖石的端承樁對于下部為巖石的端承樁, ,可能全樁為負阻力；可能全樁為負阻力； 對于一般樁對于一般樁, ,因為樁土都有變形因為樁土都有變形, ,視二者的相對位移量和方向而變。視二者的相對位移量和方向而變。樁周土與樁截面沉降相等，兩者無相對位移發生，其摩阻力為零，樁周土與樁截面沉降相等，兩者無相對位移發生，其摩阻力為零，這種摩阻力為零的點稱為這種摩阻力為零的點稱為中性點中性點lnNegative土位移Ss樁位移Sp-+摩阻力軸向力N0znzntgkq中性點中性點3.3.減少樁側負摩阻力影響的措施減少樁側負摩

15、阻力影響的措施1 1）在樁的中性點以上部分涂一薄層涂料，以降低負摩阻力，）在樁的中性點以上部分涂一薄層涂料，以降低負摩阻力， 常用瀝青涂層，價格便宜，效果比較好。常用瀝青涂層，價格便宜，效果比較好。2 2）對鋼樁再）對鋼樁再加加一層厚度為一層厚度為3mm3mm的的塑料薄膜塑料薄膜( (兼作防銹蝕用兼作防銹蝕用) )；3 3）對現場灌注樁也可在）對現場灌注樁也可在樁與土之間灌注斑脫土漿樁與土之間灌注斑脫土漿等方法，來等方法，來消除或降低負摩阻力的影響。消除或降低負摩阻力的影響。4.4 4.4 單樁豎向承載力的確定單樁豎向承載力的確定單樁的承載力：單樁的承載力： 是指單樁在豎向荷載作用下，不喪失是

16、指單樁在豎向荷載作用下，不喪失穩定性穩定性、不產生、不產生過過大變形大變形時的承載能力。時的承載能力。單樁的豎向承載力主要取決于兩方面單樁的豎向承載力主要取決于兩方面：一是地基土對樁的支承能力；一是地基土對樁的支承能力；二是樁身的材料強度二是樁身的材料強度。 一般情況下，樁的承載力由地基土的支承能力所控制，一般情況下，樁的承載力由地基土的支承能力所控制，材料強度往往不能充分發揮，只有對端承樁、超長樁以及材料強度往往不能充分發揮，只有對端承樁、超長樁以及樁身質量有缺陷的樁，樁身材料強度才起控制作用。樁身質量有缺陷的樁，樁身材料強度才起控制作用。4.4.1 4.4.1 按材料強度確定按材料強度確定

17、 按樁身材料強度確定單樁豎向承載力時，可將樁視為按樁身材料強度確定單樁豎向承載力時，可將樁視為軸心受壓構件，根據樁材按軸心受壓構件，根據樁材按混凝土結構設計規范混凝土結構設計規范(GB50010-2012)(GB50010-2012)或鋼結構規范計算。對于鋼筋混凝土樁：或鋼結構規范計算。對于鋼筋混凝土樁：c樁的穩定系數；基樁成樁工藝系數；0.9ccpygNf Af A 混凝土預制樁，預應力混凝土空心樁取混凝土預制樁，預應力混凝土空心樁取0.85;0.85;干作業非擠土灌注樁取干作業非擠土灌注樁取0.9;0.9;泥漿護壁和套管護壁非擠土灌注樁，部分擠土灌注樁及擠土灌注樁取泥漿護壁和套管護壁非擠土

18、灌注樁，部分擠土灌注樁及擠土灌注樁取0.7-0.8;0.7-0.8;軟土區擠土灌注樁取軟土區擠土灌注樁取0.65;0.65;注意：當樁頂以下注意：當樁頂以下5d5d范范圍內樁身箍筋間距不大圍內樁身箍筋間距不大于于100mm100mm，且符合相關，且符合相關構造要求時才考慮縱向構造要求時才考慮縱向主筋對樁身受壓承載力主筋對樁身受壓承載力的作用。的作用。 靜載荷試驗是評價單樁承載力最為直觀和可靠的方法，靜載荷試驗是評價單樁承載力最為直觀和可靠的方法，其除了考慮到地基土的支承能力外，也計入了樁身材料強其除了考慮到地基土的支承能力外，也計入了樁身材料強度對承載力的影響。對于甲級、乙級建筑基樁，必須通過

19、度對承載力的影響。對于甲級、乙級建筑基樁，必須通過靜載荷試驗。在同一條件下的試樁數量，不宜少于總數的靜載荷試驗。在同一條件下的試樁數量，不宜少于總數的1%1%，并不少于，并不少于3 3根根。工程總樁數在。工程總樁數在5050根根以內時不應少于以內時不應少于2 2根根。4.4.2 4.4.2 按單樁豎向抗壓靜載荷試驗確定按單樁豎向抗壓靜載荷試驗確定單樁豎向極限承載力標準值單樁豎向極限承載力標準值 ： 單樁在豎向荷載作用下達到破壞狀態前或出現不適單樁在豎向荷載作用下達到破壞狀態前或出現不適于繼續承載的變形時所對應的于繼續承載的變形時所對應的最大荷載最大荷載。次梁次梁錨筋錨筋錨樁錨樁主梁主梁千斤頂千

20、斤頂百分表百分表基準柱基準柱（1 1）靜載荷試驗裝置及其方法：）靜載荷試驗裝置及其方法：試驗裝置主要由試驗裝置主要由加荷穩壓加荷穩壓、提供反力提供反力和和沉降觀測沉降觀測三部分組成。三部分組成。錨樁桁架法錨樁桁架法 試驗時加載方式通試驗時加載方式通常有常有慢速維持荷載法慢速維持荷載法、快速維持荷載法快速維持荷載法、等貫等貫入速率法入速率法、等時間間隔等時間間隔加載法加載法以及以及循環加載法循環加載法。 工程中最常用的是工程中最常用的是慢速維持荷載法慢速維持荷載法，即逐級加載，每，即逐級加載，每級加載值為單樁承載力特征值的級加載值為單樁承載力特征值的1/8-1/51/8-1/5，當每級荷載下樁，

21、當每級荷載下樁頂沉降量小于頂沉降量小于0.1mm/h0.1mm/h時，則認為已趨于穩定。然后施加下時，則認為已趨于穩定。然后施加下一級荷載直到試樁破壞，再分級卸載到零。一級荷載直到試樁破壞，再分級卸載到零。當出現下列情況之一時即可終止加載：當出現下列情況之一時即可終止加載： 某級荷載下，樁頂沉降量為前一級荷載下沉降量的某級荷載下，樁頂沉降量為前一級荷載下沉降量的5 5倍；倍； 某級荷載下，樁頂沉降量大于前一級荷載下沉降量的某級荷載下，樁頂沉降量大于前一級荷載下沉降量的2 2倍，倍，且經過且經過2424小時尚未達到相對穩定；小時尚未達到相對穩定； 已達到設計要求的最大加載量或達到錨樁最大抗拔力或

22、壓已達到設計要求的最大加載量或達到錨樁最大抗拔力或壓重平臺的最大質量時。重平臺的最大質量時。 當荷載當荷載- -沉降曲線為緩變型時，可加載至樁頂總沉降量沉降曲線為緩變型時，可加載至樁頂總沉降量60-60-80mm80mm，特殊情況下可按具體要求加載至樁頂累計沉降量超，特殊情況下可按具體要求加載至樁頂累計沉降量超過過80mm80mm。（2 2）終止加載條件：）終止加載條件： 根據沉降隨荷載的變化特征確定：根據沉降隨荷載的變化特征確定：此外，也可根據終止加載條件中的此外，也可根據終止加載條件中的前一級荷載值作為前一級荷載值作為 根據沉降量確定根據沉降量確定 ：對于陡降型對于陡降型 Qs 曲線，可取

23、曲線曲線，可取曲線發生明顯陡降的起始點所對應的荷發生明顯陡降的起始點所對應的荷載為載為 ；（3 3）按試驗結果按試驗結果確定單樁豎向極限承載力確定單樁豎向極限承載力 ：對于緩變型對于緩變型 Qs 曲線，一般可取曲線，一般可取 s=40s=4060mm60mm對應的荷載值為對應的荷載值為對于大直徑樁可取對于大直徑樁可取所對應的荷載值。所對應的荷載值。 測出每根試樁的極限承載力值后，通過統計確定單樁豎測出每根試樁的極限承載力值后，通過統計確定單樁豎向抗壓極限承載力。向抗壓極限承載力。1 1）參加統計的所有試樁，當滿足其級差不超過平均值的）參加統計的所有試樁，當滿足其級差不超過平均值的30% 30%

24、 時，取平均值為單樁豎向抗壓極限承載力。時，取平均值為單樁豎向抗壓極限承載力。2 2）若級差超過平均值的）若級差超過平均值的30%30%，應分析級差過大的原因，結合，應分析級差過大的原因，結合工程具體情況綜合確定，必要時增加試樁數量；工程具體情況綜合確定，必要時增加試樁數量；3 3）對樁數為）對樁數為3 3根或根或3 3根以下的柱下承臺，或工程樁抽檢數少于根以下的柱下承臺，或工程樁抽檢數少于3 3根，應取低值。根，應取低值。單樁豎向承載力特征值單樁豎向承載力特征值R Ra a的確定：的確定：4.4.3 4.4.3 按經驗公式法確定按經驗公式法確定（1 1）對直徑）對直徑 d 800mm d 1

25、=111.1.端承型群樁基礎端承型群樁基礎sdh=(s-d)/(2tan )圖414 端承型群樁基礎 端承型群樁基礎中各端承型群樁基礎中各根單樁的工作性狀接近于根單樁的工作性狀接近于獨立單樁，故獨立單樁，故1 1。 由于樁的變形很小，樁間由于樁的變形很小，樁間土基本不承受荷載，群樁基礎土基本不承受荷載，群樁基礎的承載力就等于各單樁的承載的承載力就等于各單樁的承載力之和，群樁的沉降量也與單力之和，群樁的沉降量也與單樁基本相同，故可不考慮群樁樁基本相同，故可不考慮群樁效應。效應。2.2.摩擦型群樁基礎摩擦型群樁基礎QQQQQsssD(a)(b)圖4-15 摩擦型樁的樁頂荷載通過側阻擴散形成的樁端平

26、面壓力分布(a)單樁；(b)群樁dl應力重疊應力重疊沉降增加沉降增加單樁承載力下降，單樁承載力下降，11。 當當樁距小于樁距小于3 3d d（d d為樁徑）時，為樁徑）時，樁端處應力樁端處應力重疊重疊現象現象嚴重嚴重；當樁距當樁距大于大于6 6d d時，應力時，應力重疊重疊現象現象較小較小。 對打入對打入較疏松的砂類土和粉土中的擠土群樁較疏松的砂類土和粉土中的擠土群樁，其樁間，其樁間土和樁端土被明顯擠密，所以群樁效應系數土和樁端土被明顯擠密，所以群樁效應系數常大于常大于1 1。 3.3.承臺底面貼地的影響承臺底面貼地的影響 由摩擦型樁組成的群樁基礎，當其由摩擦型樁組成的群樁基礎，當其承受豎向荷

27、載而沉降時，承臺底面一般承受豎向荷載而沉降時，承臺底面一般與地基土緊密接觸，因此承臺底面必產與地基土緊密接觸，因此承臺底面必產生土反力，從而分擔了一部分荷載，使生土反力，從而分擔了一部分荷載，使樁基承載力隨之提高。考慮到一些因素樁基承載力隨之提高。考慮到一些因素可能會導致承臺底面與基土脫開（例如可能會導致承臺底面與基土脫開（例如擠土樁施工時產生的孔隙水壓力會在承擠土樁施工時產生的孔隙水壓力會在承臺修筑后繼續消散而引起地基土固結下臺修筑后繼續消散而引起地基土固結下沉），沉），為了保證安全可靠，設計時一般為了保證安全可靠，設計時一般不考慮承臺貼地時承臺底反力對樁基承不考慮承臺貼地時承臺底反力對樁基

28、承載力的貢獻。載力的貢獻。 結論結論設計群樁基礎時，設計群樁基礎時，一般可不考慮群樁效應對單樁豎向一般可不考慮群樁效應對單樁豎向承載力的影響，即取群樁效應系數承載力的影響，即取群樁效應系數1 1，但對，但對摩擦型摩擦型樁基、設計等級為甲級以及部分乙級的建筑物樁基，樁基、設計等級為甲級以及部分乙級的建筑物樁基，必須進行沉降驗算，必須進行沉降驗算，以確保樁基沉降不超過允許值。以確保樁基沉降不超過允許值。 復合樁基：復合樁基：由由基樁和承臺下地基土基樁和承臺下地基土共同承擔荷載的樁基礎。共同承擔荷載的樁基礎。 復合基樁：復合基樁：單樁及其對應面積的承臺底地基土單樁及其對應面積的承臺底地基土組成的組成的 復合承載基樁。復合承載基樁。復合樁基中基樁的承載力復合樁基中基樁的承載力含有承臺底的土阻力，含有承臺底的土阻力，故稱為復合基樁。故稱為復合基樁。軟土層4.6.2 4.6.2 復合基樁的豎向承載力特征值復合基樁的豎向承載力特征值基樁豎向承載力特征值基樁豎向承載力特征值 R R：不考慮承臺效應：不考慮承臺效應： 基樁基樁 考慮承臺效應：考慮承臺效應： 復合基樁復合基樁aRR 端承型樁基、樁數少于端承型樁基、樁數少于4 4根的摩擦型樁基、土性特殊、根的摩擦型樁基、土性特殊、使用條件等因素不宜考慮承臺效應時：