1、AGC與一次調頻 基本基本概念（概念（1 1）nAGC與一次調頻的實質與一次調頻的實質： 電網的頻率的控制電網的頻率的控制n根據電網頻率偏離根據電網頻率偏離50Hz 的方向和數值，實時在線地的方向和數值，實時在線地通過發電機組的調速系統（一次調頻）自動發電控制通過發電機組的調速系統（一次調頻）自動發電控制系統（系統（AGC），調節能源側的供電功率以適應負荷側），調節能源側的供電功率以適應負荷側用電功率的變化，達到電網發用電功率的變化，達到電網發/用電功率的平衡，從而用電功率的平衡，從而使電網頻率穩定在使電網頻率穩定在50Hz 附近的一個允許范圍內。附近的一個允許范圍內。n我國電我國電 網頻率變

2、動允許范圍為網頻率變動允許范圍為0.2Hz 。電網頻率變動范圍是世界公認的電力質量三個指標中最重要電網頻率變動范圍是世界公認的電力質量三個指標中最重要的指標，關系國家經濟發展全局。目前經濟發達國家的電網頻率的指標，關系國家經濟發展全局。目前經濟發達國家的電網頻率變動允許范圍為變動允許范圍為0.1Hz，日本，日本 最嚴格，為最嚴格，為0.08Hz。隨著高。隨著高新技術的不斷發展，各國對電網頻率允許變動范圍的要求將越來新技術的不斷發展，各國對電網頻率允許變動范圍的要求將越來越嚴格。越嚴格。2基本基本概念（概念（2 2）n通過發電機組調速系統的自身頻率特性對電網的控通過發電機組調速系統的自身頻率特性

3、對電網的控制，通常稱之為一次調頻。它主要是由發電機組調制，通常稱之為一次調頻。它主要是由發電機組調速系統的靜態特性來實現的。（速系統的靜態特性來實現的。（PID 調節規律）調節規律）n電網電網AGC 則是考慮電網的宏觀控制、經濟運行及電則是考慮電網的宏觀控制、經濟運行及電網交換功率控制等因素，向有關機組調速系統下達網交換功率控制等因素，向有關機組調速系統下達相應機組的目標（計劃）功率值，從而產生電網范相應機組的目標（計劃）功率值，從而產生電網范圍內的功率圍內的功率/頻率控制，稱之為二次調頻（頻率控制，稱之為二次調頻（CPS、SCPS）。）。3基本基本概念（概念（3 3）同步器的作用：單機運行時

4、改變機組的轉速，并網運行時改變機組的負荷4AGC概念（概念（1） 網網側側與與電電源源側側的的自自動動控控制，制，可可稱稱為為大大協協調調控控制。制。而而MCS（或或CCS）系系統統稱稱為為單單元元機機組組的的協協調調控控制，制，它它完完成成發發電電機機組組側側的的自自動動控控制，制，也也可可稱稱為為小小協協調調控控制。制。n單單元元機機組組協協調調控控制制系系統：統：主主要要通通過過改改變變汽汽機機調調門門開開度度和和鍋鍋爐爐燃燃燒燒率率來來調調節節機機組組輸輸出出功功率，率，并并保保持持機機前前壓壓力力的的穩穩定。定。5電網調度中心（能電網調度中心（能量控制系統）量控制系統）E EM MS

5、 S（ ）RTUDCS系系統統M MC CS S系系統統微波通道微波通道DIDIAIDODOAOAGC請求AGC解除調度負荷指令（ADS）AGC投入.機組實際功率電廠端單單元元機機組組AGC概念（概念（2）6n與與AGC相關的信號（相關的信號（DCS側）側）AGC概念（概念（3）7AGC概念（概念（4）8協調控制系統（協調控制系統（1）單元機組協調控制對象模型單元機組協調控制對象模型 單元機組協調控制系統主要通過改變汽機調門開度和鍋爐燃燒單元機組協調控制系統主要通過改變汽機調門開度和鍋爐燃燒率來調節機組輸出功率，并保持機前壓力的穩定。率來調節機組輸出功率，并保持機前壓力的穩定。B鍋爐燃料量；鍋

6、爐燃料量；汽機調門開度；汽機調門開度；N機組輸出功率；機組輸出功率；PT機前壓力；機前壓力；9協調控制系統（協調控制系統（2）n協協調調控控制制的的運運行行方方式式：n手手動動方方式式（BASE） n鍋鍋爐爐跟跟隨隨方方式式（BF） n汽汽機機跟跟隨隨方方式式（TF） n機機爐爐協協調調方方式式（COORD）工工作作在在手手動動狀狀態態機機側側調調整整功功率，率，爐爐側側調調整整壓壓力力爐爐側側調調整整功功率，率，機機側側調調整整壓壓力力機機側側和和爐爐側側同同時時進進行行壓壓力力和和功功率率的的調調整，整，機機爐爐主主站站在在自自動。動。COORD又又區區分分以以BF或或TF為為基基礎礎的的

7、COORD方方式，式，對對于于一一確確定定的的單單元元機機組組在在同同一一時時刻刻只只能能選選擇擇其其中中的的一一種種作作為為COORD負負荷荷控控制制方方式式10協調控制系統（協調控制系統（3）現代協調控制系統的典型代表：現代協調控制系統的典型代表：直接能量平衡控制系統（直接能量平衡控制系統（DEB）直接指令平衡控制系統（直接指令平衡控制系統（DIB）11單元機組直接能量平衡控制系統（單元機組直接能量平衡控制系統（DEB）于）于1957年由年由LN公司公司首次提出，經多年改進和完善，最終推出了成熟的（首次提出，經多年改進和完善，最終推出了成熟的（DEB-）協）協調控制系統。調控制系統。DEB

8、控制系統中采用了以下三個重要信號：控制系統中采用了以下三個重要信號： T1PPT1SPPP dtdPKPb1汽機一級壓力對機前壓力之比，代表了汽機調門的有效閥位。作為調汽機一級壓力對機前壓力之比，代表了汽機調門的有效閥位。作為調門開度的精確測量，在汽輪機運行范圍內具有線性特性。不受汽機閥門開度的精確測量，在汽輪機運行范圍內具有線性特性。不受汽機閥門運行方式（單閥或多閥）、閥門本身的非線性或死區的影響，也不門運行方式（單閥或多閥）、閥門本身的非線性或死區的影響，也不受鍋爐側的任何擾動或燃料系統存在問題的影響。受鍋爐側的任何擾動或燃料系統存在問題的影響。 熱量釋放信號或熱量信號。在燃煤汽包鍋爐，用

9、汽機一級壓熱量釋放信號或熱量信號。在燃煤汽包鍋爐，用汽機一級壓力力P1加上鍋爐蓄能變化（用汽包壓力加上鍋爐蓄能變化（用汽包壓力Pb的微分表示，的微分表示，K為鍋為鍋爐的蓄熱系數），間接代表了進入鍋爐的燃料量，鍋爐的輸爐的蓄熱系數），間接代表了進入鍋爐的燃料量，鍋爐的輸出熱量出熱量 。機前壓力定值乘以汽壓比值為能量平衡信號，表征在定壓或滑壓機前壓力定值乘以汽壓比值為能量平衡信號，表征在定壓或滑壓等不同運行工況下汽機的能量輸入，即汽機對鍋爐的能量需求。等不同運行工況下汽機的能量輸入，即汽機對鍋爐的能量需求。不受鍋爐側擾動影響，因為在這種擾動下，汽機一級壓力和機前不受鍋爐側擾動影響，因為在這種擾動下

10、，汽機一級壓力和機前壓力變化是成比例的，比值不變。壓力變化是成比例的，比值不變。 直接能量平衡控制系統（直接能量平衡控制系統（1）12以以為能量平衡信號的為能量平衡信號的DEB方案方案DEB協調控制系統，為以協調控制系統，為以BF為基為基礎的綜合協調控制方式礎的綜合協調控制方式直接能量平衡控制系統（直接能量平衡控制系統（2）13缺點：缺點：在動態調節中，在動態調節中，DEB的鍋爐側能量只在汽的鍋爐側能量只在汽機調門動作后，主汽壓力發生變化后才能做出響機調門動作后，主汽壓力發生變化后才能做出響應，為適應鍋爐熱量的緩慢響應，汽機側參數整應，為適應鍋爐熱量的緩慢響應，汽機側參數整定較慢，負荷動態遲延

11、較大。定較慢，負荷動態遲延較大。直接能量平衡控制系統（直接能量平衡控制系統（3）14n現代火力發電單元制機組在一定的負荷變化范圍內，其負荷控現代火力發電單元制機組在一定的負荷變化范圍內，其負荷控制指令與各個子系統的控制指令之間，在靜態存在著線性（或制指令與各個子系統的控制指令之間，在靜態存在著線性（或折線）比例關系。因此，越來越多的協調控制系統采用了直接折線）比例關系。因此，越來越多的協調控制系統采用了直接指令平衡控制策略，它結構簡單，調試整定方便，響應快。指令平衡控制策略，它結構簡單，調試整定方便，響應快。n直接指令平衡控制策略采用前饋指令直接指令平衡控制策略采用前饋指令+閉環校正方式。閉環

12、校正方式。n將單元機組協調控制直接指令送至鍋爐主控和汽機主控，這種將單元機組協調控制直接指令送至鍋爐主控和汽機主控，這種方式使得鍋爐和汽機同時獲得最快的負荷響應。方式使得鍋爐和汽機同時獲得最快的負荷響應。n功率修正和機前壓力修正回路作為負荷變化后的滯后校正，使功率修正和機前壓力修正回路作為負荷變化后的滯后校正，使得機組在穩定工況獲得準確的設定功率和設定機前壓力。得機組在穩定工況獲得準確的設定功率和設定機前壓力。n一般采用由汽機側對功率回路進行校正，由鍋爐側對汽壓進行一般采用由汽機側對功率回路進行校正，由鍋爐側對汽壓進行校正，而當汽壓偏差過大，鍋爐的控制不能及時調整時，則由校正，而當汽壓偏差過大

13、，鍋爐的控制不能及時調整時，則由鍋爐和汽機共同對汽壓進行控制，保證汽壓偏差不超過允許范鍋爐和汽機共同對汽壓進行控制，保證汽壓偏差不超過允許范圍。圍。直接指令直接指令DIB控制系統（控制系統（1）15直接指令控制系統（直接指令控制系統（2）16鍋爐子控制系統汽機子控制系統負荷控制回路負荷指令限制回路負荷指令運算回路AGC來的ADS指令AfMBMTp0pTNEN0NS主控系統負荷指令處理（LMCC）協調控制級基礎控制級負荷快速返回（RB）負荷指令閉鎖增減（BI/BD）負荷迫升迫降（RU/RD）負荷快速切斷（FCB）輔助控制功能輔助控制功能17機組機組AGC基本技術要求基本技術要求n1、采用直吹式制

14、粉系統的機組應達到以下基本性能指標要、采用直吹式制粉系統的機組應達到以下基本性能指標要求：求：n（1）功率偏差）功率偏差Lm 2.5% MCRn（2）響應時間）響應時間Tr 120秒秒n（3）響應速率）響應速率V 1.0% MCR/分鐘分鐘n2、采用中儲式制粉系統的機組應達到以下基本性能指標要、采用中儲式制粉系統的機組應達到以下基本性能指標要求：求：n（1）功率偏差）功率偏差Lm 2.5% MCRn（2）響應時間）響應時間Tr 40 秒秒n（3）響應速率）響應速率V 2.0% MCR/分鐘分鐘18nAGC方式下，方式下，AGC負荷指令頻繁地連續變化。（存在的問題）負荷指令頻繁地連續變化。（存在

15、的問題）n機組鍋爐爐膛容積大，熱容量大，鍋爐在接到負荷指令后，改變機組鍋爐爐膛容積大，熱容量大，鍋爐在接到負荷指令后，改變煤量到蒸汽流量發生變化需要時間，即蒸汽產生的純遲延時間。煤量到蒸汽流量發生變化需要時間，即蒸汽產生的純遲延時間。最終導致汽壓響應的遲延；對于負荷響應純遲延較大的機組將難最終導致汽壓響應的遲延；對于負荷響應純遲延較大的機組將難以適應。以適應。n直吹式機組燃料量從指令變化到煤粉進入爐膛存在較大延時（中直吹式機組燃料量從指令變化到煤粉進入爐膛存在較大延時（中儲式制粉系統由于煤粉倉的作用，沒有制粉過程的影響，負荷的儲式制粉系統由于煤粉倉的作用，沒有制粉過程的影響，負荷的響應較快響應

16、較快 。）。）n當機組處于滑壓段運行時，滑壓運行對負荷的適應性較差，這是當機組處于滑壓段運行時，滑壓運行對負荷的適應性較差，這是因為機組在滑壓運行時，鍋爐蓄熱能力將隨參數的變化而變化，因為機組在滑壓運行時，鍋爐蓄熱能力將隨參數的變化而變化，變化方向恰好與負荷需求方向相同；當需要增加負荷時，鍋爐同變化方向恰好與負荷需求方向相同；當需要增加負荷時，鍋爐同時需要吸收一部分熱量來提高參數，使其蓄熱能力增加；反之，時需要吸收一部分熱量來提高參數，使其蓄熱能力增加；反之，在降低負荷時，參數降低，釋放蓄熱。這兩種結果都阻礙了機組在降低負荷時，參數降低，釋放蓄熱。這兩種結果都阻礙了機組對外界負荷需求的響應，降

17、低了對外界負荷需求的響應，降低了AGC響應速率。響應速率。 AGC調節性能的改進與提高（調節性能的改進與提高（1）19n我們認為提高機組負荷響應速率的關鍵在于：我們認為提高機組負荷響應速率的關鍵在于：n調門的動態過開，合理利用鍋爐的蓄熱。調門的動態過開，合理利用鍋爐的蓄熱。n系統在接到系統在接到AGC負荷指令調節后，汽機調門不加任何遲延地迅速打負荷指令調節后，汽機調門不加任何遲延地迅速打開，并放寬限制汽機調門動作的壓力波動允許值。開，并放寬限制汽機調門動作的壓力波動允許值。 根據不同負荷段實際功率對汽機調門階躍響應的對象特性，確定汽根據不同負荷段實際功率對汽機調門階躍響應的對象特性，確定汽機前

18、饋指令的分段線性函數。機前饋指令的分段線性函數。根據工程整定經驗，汽機指令在全過程中具有較好的線性度。根據工程整定經驗，汽機指令在全過程中具有較好的線性度。 AGC調節性能的改進與提高（調節性能的改進與提高（2）20n采用鍋爐動態預給煤指令的采用鍋爐動態預給煤指令的DIB系統系統n由于鍋爐發熱量的改變有較大的遲延和慣性，為了提高機組負荷響由于鍋爐發熱量的改變有較大的遲延和慣性，為了提高機組負荷響應速率，通過適當加強鍋爐指令的動態前饋，可以大大改善機組應速率，通過適當加強鍋爐指令的動態前饋，可以大大改善機組AGC的調節性能。的調節性能。 n鍋爐動態預給煤指令的構成鍋爐動態預給煤指令的構成 鍋爐直

19、接燃料量指令，分段線性對應于機組負荷指令的總燃料量指鍋爐直接燃料量指令，分段線性對應于機組負荷指令的總燃料量指令；令；補償制粉與燃燒遲延的動態預給煤分量，根據對象特性確定；補償制粉與燃燒遲延的動態預給煤分量，根據對象特性確定；負荷偏差的純微分環節，補償鍋爐初始純遲延階段的蓄熱不足。負荷偏差的純微分環節，補償鍋爐初始純遲延階段的蓄熱不足。AGC調節性能的改進與提高（調節性能的改進與提高（3）21AGC調節性能的改進與提高（調節性能的改進與提高（4）增強一次風量的前饋作用增強一次風量的前饋作用將負荷指令前饋信號同時作用于一次風量，利用運行中磨將負荷指令前饋信號同時作用于一次風量，利用運行中磨煤機內

20、的蓄粉來快速響應負荷指令的需要，免去了制粉過煤機內的蓄粉來快速響應負荷指令的需要，免去了制粉過程所耗費的時間。程所耗費的時間。22一次調頻一次調頻概念概念n機組一次調頻性能是指機組一次調頻性能是指：電網頻率發生偏離額定值：電網頻率發生偏離額定值時，機組出力的大小與機組運行參數是否穩定。傳時，機組出力的大小與機組運行參數是否穩定。傳統上用汽機調速系統的速度變動率（統上用汽機調速系統的速度變動率（轉速不等率轉速不等率（空載轉速減去額定負荷時的轉速除以恩（空載轉速減去額定負荷時的轉速除以恩n定轉速的百分數定轉速的百分數 ）、調差系數）及遲、調差系數）及遲n緩率（緩率（死區死區）表示。當頻差或轉速差超

21、過死區值時）表示。當頻差或轉速差超過死區值時一次調頻開始動作，機組一次調頻能力的大?。ㄝ斠淮握{頻開始動作，機組一次調頻能力的大小（輸出功率與電網周波變化的比例）以速度變動率（調出功率與電網周波變化的比例）以速度變動率（調差系數）來表征。差系數）來表征。%100*0nn23n靜態特性示意PNNPn1n2P1P2P1P2ABC24一次調頻一次調頻的技術要求（的技術要求（1 1）n一、頻率控制死區一、頻率控制死區fsqn電液型汽輪機調節控制系統的火電機組和燃機電液型汽輪機調節控制系統的火電機組和燃機fsq為為0.033Hz。n機械、液壓調節控制系統的火電機組和燃機機械、液壓調節控制系統的火電機組和燃

22、機fsq為為0.05Hz。n水電機組水電機組fsq為為0.05Hz。n二、轉速不等率二、轉速不等率Kcn火電機組和燃機的火電機組和燃機的Kc為為4% 6%。n水電機組的水電機組的Kc不大于不大于3%。n三、最大負荷限幅三、最大負荷限幅n100MW及以下的火電機組，限制幅度不小于機組額定負荷的及以下的火電機組，限制幅度不小于機組額定負荷的8；n100200MW的火電機組，限制幅度不小于機組額定負荷的的火電機組，限制幅度不小于機組額定負荷的10；n210490MW的火電機組，限制幅度不小于機組額定負荷的的火電機組，限制幅度不小于機組額定負荷的8；n500MW及以上的火電機組，限制幅度不小于機組額定

23、負荷的及以上的火電機組，限制幅度不小于機組額定負荷的6；n水電機組參與一次調頻的負荷限制幅度不小于機組額定負荷的水電機組參與一次調頻的負荷限制幅度不小于機組額定負荷的10；25一次調頻一次調頻的技術要求（的技術要求（2 2）n四、一次調頻的響應時間要求四、一次調頻的響應時間要求n所有火電機組、額定水頭在所有火電機組、額定水頭在50米及以上的水電機組，其一米及以上的水電機組，其一次調頻的負荷響應滯后時間，應小于次調頻的負荷響應滯后時間，應小于4秒；額定水頭在秒；額定水頭在50米以下的水電機組，其一次調頻的負荷響應滯后時間，應米以下的水電機組，其一次調頻的負荷響應滯后時間，應小于小于8秒；秒；n所

24、有機組一次調頻的負荷調整幅度應在所有機組一次調頻的負荷調整幅度應在15秒內達到理論計秒內達到理論計算的一次調頻的最大負荷調整幅度的算的一次調頻的最大負荷調整幅度的90%；n在電網頻率變化超過機組一次調頻死區時開始的在電網頻率變化超過機組一次調頻死區時開始的45秒內，秒內，機組實際出力與響應目標偏差的平均值應在額定有功出力機組實際出力與響應目標偏差的平均值應在額定有功出力的的5%內。內。26一次調頻一次調頻的技術要求（的技術要求（3 3）n五、一次調頻調速系統遲緩率五、一次調頻調速系統遲緩率n機械、液壓調節型：機械、液壓調節型：n機組容量機組容量100MW，遲緩率要求小于，遲緩率要求小于0.4；

25、 n機組容量機組容量100200MW（包括（包括200MW），遲緩率要求小于），遲緩率要求小于0.2；n機組容量機組容量200MW，遲緩率要求小于，遲緩率要求小于0.1；n電液調節型：電液調節型：n機組容量機組容量100MW，遲緩率要求小于，遲緩率要求小于0.15；n機組容量機組容量100200MW（包括（包括200MW），遲緩率要求小于），遲緩率要求小于0.1；n機組容量機組容量200MW，遲緩率要求小于，遲緩率要求小于0.06；n水電機組調速器的轉速死區小于水電機組調速器的轉速死區小于0.04。27燃煤機組的一次調頻運行方式燃煤機組的一次調頻運行方式n對于設計了對于設計了DCS與與DEH的

26、機組，一次調頻控制具有多種不的機組，一次調頻控制具有多種不同的運行方式，各種方式的作用和效果不同。同的運行方式，各種方式的作用和效果不同。n CCS協調不投，調頻不投，協調不投，調頻不投，DEH調頻投入，該方式的特點調頻投入，該方式的特點是負荷響應快，但出力持續時間短；是負荷響應快，但出力持續時間短；nCCS協調投入，調頻投入，協調投入，調頻投入，DEH調頻不投入，該方式的特調頻不投入，該方式的特點是負荷響應慢，經實踐證明無法達到一次調頻的目的；點是負荷響應慢，經實踐證明無法達到一次調頻的目的；nCCS協調投入，調頻投入，協調投入，調頻投入，DEH調頻也投入，該方式的特調頻也投入，該方式的特點

27、是負荷響應較快，出力持續時間長；點是負荷響應較快，出力持續時間長；n建議采用建議采用CCS協調投入，調頻投入協調投入，調頻投入 28（-2，0）（2，0）（11，-M）（-11，M）負荷(%)轉速(RPM)頻差(Hz)（0.033，0）（-0.033，0）（0.183，-M）（-0.183，M）M=46%額定負荷DEH按一次調頻曲線設置按一次調頻曲線設置,機組并網后，汽機轉速與電網頻率是一機組并網后，汽機轉速與電網頻率是一致的致的,DEH中普遍使用汽機轉速信號代表電網頻率。中普遍使用汽機轉速信號代表電網頻率。DEH一次一次調頻是換算成電負荷當量的調門指令調頻是換算成電負荷當量的調門指令= F(

28、轉速轉速)。nDEH側邏輯修改側邏輯修改29nDCS側邏輯修改側邏輯修改n當一次調頻動作時，當一次調頻動作時，CCS負荷指令應相應增加負荷指令應相應增加n汽機主控維持輸出指令基本不變汽機主控維持輸出指令基本不變n鍋爐主控能夠及時改變煤量，調整鍋爐燃燒鍋爐主控能夠及時改變煤量，調整鍋爐燃燒n一次調頻動作持續一次調頻動作持續20s后后,應閉鎖與其反向的應閉鎖與其反向的AGC指令變化指令變化30n一次調頻能力不足一次調頻能力不足nDEH機組的一次調頻功能主要是依靠一次調頻回路產生一次調頻負機組的一次調頻功能主要是依靠一次調頻回路產生一次調頻負荷調整分量，然后直接通過開環控制，經過汽輪機的配汽特性曲線

29、和荷調整分量，然后直接通過開環控制，經過汽輪機的配汽特性曲線和閥門特性曲線后作用于汽輪機的高壓調門來實現。一般認為，一定的閥門特性曲線后作用于汽輪機的高壓調門來實現。一般認為，一定的頻差對應一定的負荷變化，比如對于額定負荷為頻差對應一定的負荷變化，比如對于額定負荷為300MW的汽輪機在的汽輪機在5%的轉速不等率、的轉速不等率、2r/min的死區下，的死區下，11r/min的頻差會對應的頻差會對應18MW的理論負荷變化量，但這一對應關系是有前提的，這個前提的理論負荷變化量，但這一對應關系是有前提的，這個前提是：汽輪機處于額定的參數下運行、汽輪機的配汽特性與負荷指令線是：汽輪機處于額定的參數下運行

30、、汽輪機的配汽特性與負荷指令線性關系良好、外界能提供足夠的能量。性關系良好、外界能提供足夠的能量。n就一次調頻能力而言，汽輪機單閥運行普遍比多閥運行時好、就一次調頻能力而言，汽輪機單閥運行普遍比多閥運行時好、135MW機組普遍比機組普遍比600MW機組好；另有試驗表明，在相同頻差下，機組好；另有試驗表明，在相同頻差下，同一臺機組在不同的負荷段一次調頻動作時的負荷調整量也會有所不同一臺機組在不同的負荷段一次調頻動作時的負荷調整量也會有所不同，甚至相差很大。同，甚至相差很大。n主蒸汽壓力對機組一次調頻能力的影響只是一個方面。部分機組的主蒸汽壓力對機組一次調頻能力的影響只是一個方面。部分機組的CCS

31、仍然存在反拉現象。仍然存在反拉現象。一次調頻過程中存在的問題一次調頻過程中存在的問題31一次調頻過程中存在的問題一次調頻過程中存在的問題n主蒸汽壓力變化幅度過大主蒸汽壓力變化幅度過大n 一次調頻動作時，主蒸汽壓力、汽包水位等重要參數波一次調頻動作時，主蒸汽壓力、汽包水位等重要參數波動大是多數電廠對一次調頻功能的投運能力限制的主要原動大是多數電廠對一次調頻功能的投運能力限制的主要原因，因， 個別機組個別機組 在試驗過程中，高壓調門開度減小時，主在試驗過程中，高壓調門開度減小時，主汽壓力升高幅度較大達到汽壓力升高幅度較大達到1Mpa，并且還有快速上升的趨，并且還有快速上升的趨勢。這些現象受機組本身

32、固有特性影響較大，由于一次調勢。這些現象受機組本身固有特性影響較大，由于一次調頻動作要求快速性，這些現象很難通過汽機側控制來進行頻動作要求快速性，這些現象很難通過汽機側控制來進行減弱，目前比較可行的辦法就是在減弱，目前比較可行的辦法就是在DCS側增加一次調頻配側增加一次調頻配合回路，來減小這些參數的波動，提高機組的平衡能力。合回路，來減小這些參數的波動，提高機組的平衡能力。32n汽輪機軸向位移變化汽輪機軸向位移變化n某機組在試驗時發現汽輪機軸向位移突然較大幅度變化。這說明，某機組在試驗時發現汽輪機軸向位移突然較大幅度變化。這說明，該汽輪機軸向位移對軸向推力的變化非常敏感。一次調頻試驗時，該汽輪機軸向位移對軸向推力的變化非常敏感。一次調頻試驗時，頻差信號發出瞬間，高壓調門開度增大，汽輪機高壓缸進汽量突頻差信號發出瞬間，高壓調門開度增大，汽輪機高壓缸進汽量突然增加，引起調閥端軸向推力增加，打破了原來的軸向推力平衡，然增加，引起調閥