1、16-1 （二）第八組組員：夭曦龍212mm低碳鋼V型坡口橫對接打底層焊接1.焊縫金屬的固態相變過程； 2.12mm低碳鋼v型坡口打底層常見的缺陷，產生原因及防止措施；31.1. 焊縫焊縫金屬的金屬的固態相變固態相變過程過程 焊接熔池完全凝固后，隨連續冷卻過程進行，焊焊接熔池完全凝固后，隨連續冷卻過程進行，焊縫金屬將發生組織轉變縫金屬將發生組織轉變(AF(AF，P P，B B，M)M)。 焊縫金屬固態相變的機理焊縫金屬固態相變的機理: : 形核、長大。形核、長大。 影響焊縫金屬固態相變的組織的因素：影響焊縫金屬固態相變的組織的因素： 焊接材料焊接材料 不同焊接材料、母材金屬，使焊縫金不同焊接材

2、料、母材金屬，使焊縫金屬的固態相變組織發生變化。屬的固態相變組織發生變化。 焊接方法和焊接工藝參數焊接方法和焊接工藝參數 采用不同焊接方法，采用不同焊接方法，因焊縫的凝固和相變是在非平衡連續冷卻的條件因焊縫的凝固和相變是在非平衡連續冷卻的條件下進行的。冷卻條件明顯地影響焊縫的固態相變。下進行的。冷卻條件明顯地影響焊縫的固態相變。4A1Ms溫度溫度時間時間回顧過冷A等溫轉變圖的建立：什么是過什么是過冷奧氏體？冷奧氏體？5Wc(%)溫度溫度AAFFPFFe-C二元相圖？6轉變組織類型：轉變組織類型：AF+PAF+P 低碳鋼焊縫低碳鋼焊縫( (如如E4303E4303焊條焊接焊條焊接Q225Q225

3、鋼的焊縫鋼的焊縫) )，由于碳含量較，由于碳含量較低，主要采用錳、硅固溶強化。低，主要采用錳、硅固溶強化。 F F通常沿原奧氏體邊界析出，焊縫中鐵素體組織晶粒較粗大，通常沿原奧氏體邊界析出，焊縫中鐵素體組織晶粒較粗大，呈柱狀晶，有時甚至具有魏氏組織呈柱狀晶，有時甚至具有魏氏組織(W)(W)形態。形態。W W的特征：的特征： (1) F(1) F在在A A晶界呈網狀析出；晶界呈網狀析出； （2 2）在）在A A內部沿一定的方向析出，形成長短不同的針狀或片條內部沿一定的方向析出，形成長短不同的針狀或片條狀狀 （3 3）直接插入珠光體晶粒內。）直接插入珠光體晶粒內。影響因素：影響因素： (1)(1)

4、冷卻速度越大，焊縫冷卻速度越大，焊縫P P越多，組織細化、硬度升高；越多，組織細化、硬度升高； (2)(2)焊縫過熱度越大，促進魏氏組織的形成；焊縫過熱度越大，促進魏氏組織的形成； (3)(3)多層焊或熱處理的焊縫，其組織為細小的鐵素體和少量的多層焊或熱處理的焊縫，其組織為細小的鐵素體和少量的珠光體，并使焊縫的柱狀晶遭到破壞。珠光體，并使焊縫的柱狀晶遭到破壞。一、低碳鋼焊縫的固態相變組織一、低碳鋼焊縫的固態相變組織7低碳鋼焊縫冷卻速度對組織的影響低碳鋼焊縫冷卻速度對組織的影響冷卻速度冷卻速度(/s)焊縫組織（焊縫組織（%）焊縫硬度焊縫硬度HV鐵素體鐵素體珠光體珠光體18218165579211

5、671065351853561391955040602051003862228相同化學成分焊縫金屬，冷卻速度越大，焊縫金屬中珠光體越多，相同化學成分焊縫金屬，冷卻速度越大，焊縫金屬中珠光體越多，而且組織細化，硬度增高。而且組織細化，硬度增高。8低碳鋼焊縫的固態相變組織低碳鋼焊縫的固態相變組織 低碳鋼焊縫組織：F少量P過熱時產生W。改善組織條件：1)多層焊：使焊縫獲得細小和少量珠光體，使柱狀晶組織破壞。2 )焊后熱處理：加熱A3+2030%消失柱狀晶。3)冷卻速度：冷卻速度，硬度9熱處理對組織和性能的影響熱處理對組織和性能的影響在在900900以上短時間加熱，可使柱狀組織消失。以上短時間加熱，可

6、使柱狀組織消失。低碳鋼單層焊縫受不同溫度的再加熱時，使柱狀晶的細化程度不低碳鋼單層焊縫受不同溫度的再加熱時，使柱狀晶的細化程度不同，因而具有不同的沖擊韌性。同，因而具有不同的沖擊韌性。900900附近的再加熱效果最好附近的再加熱效果最好，超過超過11001100時則發生晶粒粗化，而在時則發生晶粒粗化，而在500500600600加熱時，由于焊加熱時，由于焊縫金屬中的碳、氮元素發生時效而使沖擊韌度下降。縫金屬中的碳、氮元素發生時效而使沖擊韌度下降。 圖圖3-42 3-42 柱狀晶消失臨界溫度柱狀晶消失臨界溫度 圖圖3-43 3-43 單層焊縫再加熱時單層焊縫再加熱時k k變化變化10 與低碳鋼焊

7、縫金屬組織比較：與低碳鋼焊縫金屬組織比較：(1)(1)合金元素多合金元素多 除碳、錳、硅固溶強化外，還采取其他合金元素；除碳、錳、硅固溶強化外，還采取其他合金元素； 強化方式強化方式 通過固溶強化、細晶強化、沉淀硬化；通過固溶強化、細晶強化、沉淀硬化； 出現不同的組織：出現不同的組織：鐵素體、珠光體、貝氏體、馬氏體相變。鐵素體、珠光體、貝氏體、馬氏體相變。(2)(2)低合金鋼焊縫中某些相變在一定條件下將被抑制（如珠光體）。低合金鋼焊縫中某些相變在一定條件下將被抑制（如珠光體）。(3)(3)低合金鋼焊縫中的低合金鋼焊縫中的F F、P P，與低碳鋼焊縫中的，與低碳鋼焊縫中的F F、P P雖然在組織

8、結雖然在組織結構上相同，但形態上有很大的差別，因此也會反映出不同的性能。構上相同，但形態上有很大的差別，因此也會反映出不同的性能。二、低合金鋼焊縫的固態相變組織二、低合金鋼焊縫的固態相變組織11鐵鐵素素體體珠珠光光體體貝貝氏氏體體馬馬氏氏體體高溫高溫A冷卻速度變化冷卻速度變化不同溫度區間不同溫度區間PF（先共析鐵素體）（先共析鐵素體）FSP（側板鐵素體）（側板鐵素體）AF（針狀鐵素體）（針狀鐵素體）FGF（細晶鐵素體）（細晶鐵素體）層狀珠光體層狀珠光體粒狀珠光體（屈氏體）粒狀珠光體（屈氏體）細珠光體（索氏體）細珠光體（索氏體）上貝氏體上貝氏體(Bu)下貝氏體下貝氏體(BL)M-A組元組元板條板

9、條M片狀片狀M12( (一一) )鐵素體轉變鐵素體轉變 低合金鋼焊縫中鐵素體大體分為四類：低合金鋼焊縫中鐵素體大體分為四類：1 1 先共析鐵素體先共析鐵素體( (簡稱簡稱PF)PF) 焊縫冷卻到焊縫冷卻到 770770680680，由，由A A晶界晶界首首先析出，稱粒界先析出，稱粒界F F ( (簡稱簡稱GBF)GBF)。高溫停留時間較長，冷卻的較慢，。高溫停留時間較長，冷卻的較慢，PFPF較多。較多。PFPF呈細條狀分布在呈細條狀分布在A A晶界，有時也呈塊狀。晶界，有時也呈塊狀。 2 2 側板條鐵素體側板條鐵素體( (簡稱簡稱FSP)FSP) 形成溫度形成溫度700700550550，從，

10、從A A晶界晶界PFPF的側的側面以板條狀向晶內成長，從形態上如鎬牙狀。轉變溫度偏低，面以板條狀向晶內成長，從形態上如鎬牙狀。轉變溫度偏低，P P受到抑制，擴大貝氏體的轉變領域，故有人把這種組織稱為無碳受到抑制，擴大貝氏體的轉變領域，故有人把這種組織稱為無碳B B。3 3 針狀鐵素體針狀鐵素體( (簡稱簡稱AF)AF) 形成溫度約形成溫度約500500，是在原始，是在原始A A晶內晶內以針狀以針狀分布，常以某些質點分布，常以某些質點( (氧化物彌散夾雜氧化物彌散夾雜) )為核心放射性成長。為核心放射性成長。4 4 細晶鐵素體細晶鐵素體( (簡稱簡稱FGF)FGF) 在在A A晶粒內晶粒內形成，

11、一般都有細化晶粒的元形成，一般都有細化晶粒的元素素( (如如TiTi、B B等等) )存在，在細晶之間有存在，在細晶之間有P P和碳化物和碳化物(Fe(Fe3 3C)C)析出。析出。FGFFGF是介于鐵素體與貝氏體之間的轉變產物，是介于鐵素體與貝氏體之間的轉變產物，故又稱貝氏鐵素體故又稱貝氏鐵素體。 FGFFGF轉變溫度低于轉變溫度低于500500，如果在更低的溫度轉變時，如果在更低的溫度轉變時( (約約450)450)，可轉變為上貝氏體可轉變為上貝氏體(Bu)(Bu)。13焊縫中焊縫中F F形態形態(a) PF(a) PF的形態的形態( (粒界條狀鐵素體粒界條狀鐵素體) 600X (b)FS

12、P 400X) 600X (b)FSP 400X(c)(c)焊縫中焊縫中AF 800X (d) AF 800X (d) FGF 400XFGF 400X 14( (二二) )珠光體轉變珠光體轉變1 1 珠光體形成條件：珠光體形成條件：焊接條件是屬非平衡的介穩狀態，所以低合金焊接條件是屬非平衡的介穩狀態，所以低合金鋼焊縫的組織固態轉變很少能得到鋼焊縫的組織固態轉變很少能得到P P，除非在很緩慢的冷卻條件除非在很緩慢的冷卻條件下下( (預熱、緩冷和后熱等預熱、緩冷和后熱等) )，才有少量，才有少量P P組織存在。組織存在。 焊接條件下，焊接條件下，P P轉變將受到抑制，擴大了轉變將受到抑制，擴大了

13、F F和和B B轉變的領域。轉變的領域。 當焊縫中含有硼、鈦等細化晶粒的元素，當焊縫中含有硼、鈦等細化晶粒的元素，P P轉變可全部被抑制。轉變可全部被抑制。 圖圖3-48 3-48 含鈦及硼低合金含鈦及硼低合金鋼焊縫金屬的鋼焊縫金屬的CCTCCT圖圖 (C=0.09，Ti=0.025, B=6ppm, O=0.034)15圖圖3- 49 焊縫的珠光體焊縫的珠光體(a)鐵素體鐵素體+珠光體珠光體400 b)屈氏體屈氏體150 c)索氏體索氏體1502 2 珠光體形態珠光體形態 P P是是F F和滲碳體的層狀混合物，領先相為和滲碳體的層狀混合物，領先相為FeFe3 3C C。隨隨轉變溫度的降低，珠

14、光體的層狀結構越來越薄而密。轉變溫度的降低，珠光體的層狀結構越來越薄而密。P P又分為層狀又分為層狀P P、粒狀、粒狀P P（屈氏體），及細（屈氏體），及細P P（索氏體）。（索氏體）。16 (三三)貝氏體轉變貝氏體轉變 貝氏體貝氏體(B)(B)轉變轉變 (550(550Ms)Ms)，碳能擴散，合金元素不能擴散。，碳能擴散，合金元素不能擴散。 按按B B形成的溫度及持性，可分為形成的溫度及持性，可分為上貝氏體上貝氏體(Bu)(Bu)和下貝氏體和下貝氏體(B(BL L) )。 BuBu（550550450450）在光鏡下呈羽毛狀，沿在光鏡下呈羽毛狀，沿A A晶界析出。電鏡下晶界析出。電鏡下為平行

15、條狀為平行條狀F F間分布有滲碳體。間分布有滲碳體。 B BL L(450Ms(450Ms之間之間) )，光學顯微鏡下與回火針狀馬氏體相似。，光學顯微鏡下與回火針狀馬氏體相似。電鏡電鏡下可以看到許多針狀鐵素體和針狀滲碳體機械混合，針與針之間下可以看到許多針狀鐵素體和針狀滲碳體機械混合，針與針之間呈一定的角度。呈一定的角度。 B BL L轉變溫度較低，碳擴散較困難，鐵素體內分轉變溫度較低，碳擴散較困難，鐵素體內分布有碳化物顆粒。布有碳化物顆粒。 M-A組元：組元：塊狀鐵素體形成之后，待轉變的富碳A呈島狀分布，塊狀F中，這些高碳A富碳M，和殘余奧氏體。 粒狀貝氏體：粒狀貝氏體：奧氏體被過冷到貝氏體

16、轉變溫度區間的最上部轉變而成的大塊狀或條狀鐵素體(其內有較高密度的位錯)內分布著眾多小島的復相組織。 1718M-A組元 M-AM-A組元的形成：組元的形成：在塊狀在塊狀F F形成以后，待轉變的富形成以后，待轉變的富C C奧氏體呈島狀奧氏體呈島狀分布在塊狀分布在塊狀F F中，在一定的合金成分及冷卻速度下，富中，在一定的合金成分及冷卻速度下，富C C的的A A轉變轉變為富為富C C的的M M以及殘余以及殘余A A（ArAr）的混合組織，稱為）的混合組織，稱為M-AM-A組元組元(Constitution M-A) (Constitution M-A) 。M-A組元組元在塊狀在塊狀F中以粒狀分布時

17、，稱為粒狀中以粒狀分布時，稱為粒狀B（BG）在塊狀在塊狀F中以條狀分布時，稱為條狀中以條狀分布時，稱為條狀B（Bl）粒狀粒狀B對韌性的影響對韌性的影響取決于富取決于富C的的A的轉變的轉變A冷卻時轉變為冷卻時轉變為M時，時，k降低降低A冷卻轉變為冷卻轉變為F+Fe3C及及Ar時，時， k升高升高19上貝氏體上貝氏體下貝氏體下貝氏體2021( (四四) )馬氏體轉變馬氏體轉變1 1 板條馬氏體板條馬氏體(M(MD D) ) 是是A A晶粒內形成細條狀晶粒內形成細條狀M M板條，條與條之間有一板條，條與條之間有一定夾角。定夾角。M M板條內位錯密度很高板條內位錯密度很高-位錯型位錯型M-M-低碳低碳

18、M M。低碳。低碳M M具有較具有較高的強度和良好的韌性。低碳低合金鋼焊縫中高的強度和良好的韌性。低碳低合金鋼焊縫中M M主要是低碳主要是低碳M M。2 2 片狀片狀M(MM(MT T) ) 當焊縫中含碳量較高當焊縫中含碳量較高(C0.4(C0.4) )，將會出現片狀，將會出現片狀M M。初初始形成的始形成的M M較粗大，往往貫穿整個較粗大，往往貫穿整個A A晶粒，使以后形成的晶粒，使以后形成的M M片受到片受到阻礙。片狀阻礙。片狀M M內部的亞結構孿晶內部的亞結構孿晶-孿晶孿晶M M。其含碳量較高，又稱高其含碳量較高，又稱高碳碳M M。硬度很高，而且很脆。硬度很高，而且很脆。 一般焊接時一般

19、焊接時都盡可能降低焊縫中的碳含量都盡可能降低焊縫中的碳含量，對于某些中、高碳低，對于某些中、高碳低合金鋼焊接時，甚至采用合金鋼焊接時，甚至采用A A焊條，所以焊縫中一般不會出現焊條，所以焊縫中一般不會出現M MT T 。含碳較高焊接熱影響區，在預熱溫度不足情況下才會出現含碳較高焊接熱影響區，在預熱溫度不足情況下才會出現M MT T 。2223低合金低合金鋼焊縫鋼焊縫的組織的組織形態分形態分類類24三、三、WMCCT圖的建立與應用圖的建立與應用在熱處理中，用連續冷卻轉變圖在熱處理中，用連續冷卻轉變圖(CCT)(CCT)估測估測A A轉變所得到組織。轉變所得到組織。可采用相同的方法，可采用相同的方

20、法，建立焊縫金屬的建立焊縫金屬的CCTCCT圖圖(WM-CCT)(WM-CCT)來估測焊縫來估測焊縫金屬的組織。金屬的組織。焊縫金屬的焊縫金屬的A A轉變過程以及顯微組織的影響因素轉變過程以及顯微組織的影響因素: :(1)(1)焊接方法焊接方法 它決定了熔池尺寸形狀，影響冷卻速度。它決定了熔池尺寸形狀，影響冷卻速度。(2)(2)熔池金屬的成分熔池金屬的成分 它決定于填充材料、母材，焊劑和藥皮，它決定于填充材料、母材，焊劑和藥皮，以及化學冶金反應。以及化學冶金反應。(3)(3)焊接工藝參數焊接工藝參數 它影響熔池加熱速度，最高溫度，及冷卻速它影響熔池加熱速度，最高溫度，及冷卻速度、并對一次結晶組

21、織產生影響。度、并對一次結晶組織產生影響。(4)(4)焊接應力、應變的影響焊接應力、應變的影響25 低合金鋼焊縫連續冷卻組織轉變圖低合金鋼焊縫連續冷卻組織轉變圖( (簡稱簡稱WM-CCTWM-CCT圖圖) ) WM-CCTWM-CCT圖可用圖可用于預測焊縫的組織及調節焊縫的性能于預測焊縫的組織及調節焊縫的性能，因此近年來，因此近年來進行了許多研究，建立了低合金鋼焊縫的進行了許多研究，建立了低合金鋼焊縫的WM-CCTWM-CCT圖。圖。 WM-CCTWM-CCT圖如圖所示，圖如圖所示，緩慢冷卻可得到塊狀的緩慢冷卻可得到塊狀的PFPF和和FSPFSP，冷卻快時，冷卻快時可得到可得到AFAF、細晶鐵

22、素體、細晶鐵素體(FGF)(FGF)和和M M。圖圖3-55 WM-CCT3-55 WM-CCT焊縫金屬成分：焊縫金屬成分： C=0.11C=0.11，Si=0.31Si=0.31，Mn=1.44Mn=1.44，O=0.071O=0.07126影響影響WMWMCCTCCT圖的因素圖的因素1 1 合金元素合金元素 如果焊縫中合金元素增多或含氧量降低時，使如果焊縫中合金元素增多或含氧量降低時，使WM-CCTWM-CCT圖向右移動。圖向右移動。 C C、N N、MnMn、NiNi、CuCu等阻礙等阻礙A A相變，相變，CCTCCT圖向右移動。圖向右移動。 強碳化物形成元素強碳化物形成元素(Mo(Mo

23、、CrCr、NbNb、V V、TiTi、A1)A1)抑制塊狀及先共析抑制塊狀及先共析F F，使塊狀使塊狀F F和和PFPF轉變曲線下移轉變曲線下移圖圖3-56 合金元素和含氧合金元素和含氧量對量對WM-CCT的影響的影響272 A2 A化溫度與停留時間的影響化溫度與停留時間的影響 A A所處的所處的溫度越高，時間越長，過溫度越高，時間越長，過冷冷A A穩定性就越大穩定性就越大。原因。原因） (1)A(1)A晶粒長大，減少晶粒長大，減少F F析出的成核場所；析出的成核場所；(2)(2)使易于成為使易于成為F F析出核心的碳化物分解、溶于析出核心的碳化物分解、溶于A A中，阻礙中，阻礙F F析出。

24、析出。(3)(3)增大增大A A的均勻化程度，故的均勻化程度，故CCTCCT圖曲線有移。圖曲線有移。奧氏體化溫度對奧氏體化溫度對WM-CCTWM-CCT的影響的影響虛線虛線-900-900實線實線-1300-1300284 4 應力應變的影響應力應變的影響 （了解內容）（了解內容） 過冷過冷A A轉變過程中，如有應力、應變作用時，不僅會影響擴散型轉變過程中，如有應力、應變作用時，不僅會影響擴散型P P轉變，也會影響無擴散型轉變，也會影響無擴散型M M的轉變。的轉變。擴散型相變擴散型相變，在高溫下對，在高溫下對A A施加應力作用，可以增加晶體中的位錯施加應力作用，可以增加晶體中的位錯和空位等缺陷

25、，同時使晶格變形，和空位等缺陷，同時使晶格變形，促進擴散型相變進行。促進擴散型相變進行。非擴散型的非擴散型的M M相變相變，由于它與晶格剪切形變有密切關系，所以，由于它與晶格剪切形變有密切關系，所以應力應力應變將促進應變將促進M M轉變。轉變。拉伸應力對拉伸應力對CCT圖影響圖影響1-1-有應力作用有應力作用2-2-無應力作用無應力作用292.12mm低碳鋼v型坡口打底層常見的缺陷，產生原因及防止措施1.焊縫尺寸不符合要求焊波粗，外形高低不平，焊縫加強高度過低或者過高，焊波寬度不一及角焊縫單邊或下陷量過大，其原因是：焊件坡口角度不當或裝配間隙不均勻；焊接規范選用不當；運條速度不均勻，焊條（或焊

26、把）角度不當。角焊縫的K值不等一般發生在角平焊，也稱偏下。偏下或焊縫沒有圓滑過渡會引起應力集中，容易產生焊接裂紋。焊條角度問題，應該考慮鐵水受重力影響問題。許多教授在編寫教材注重理論性而忽略實用性。焊條角度適當上抬，48/42度合適。另外，在K值要求較大時，盡量采用斜圓圈型運條方法。 焊縫寬窄不一致：一是運條速度不均勻，忽快忽慢所致；二是坡口寬度不均勻，焊接時沒有進行調整。三是在熔池邊緣停留時間不均勻。所以焊接時焊接速度均勻、考慮坡口寬度、熔池邊緣停留時間合適。 焊縫高低不一致：與焊接速度不均勻有關外，與弧長變化有關。所以采用均勻的焊接速度、保持一定的弧長，是防止焊縫高低不一致的有效措施。 弧

27、坑：息弧時過快。與焊接電流過大、收弧方法不當有關。平焊縫可以采用多種收弧方法，例如回焊法、畫圈法、反復息弧法。立對接、立角焊采用反復息弧法，減小焊接電流法。 焊縫尺寸不符合要求，在凸起時應力集中，產生裂紋；在焊縫尺寸不足時，降低承載能力；所以在焊接前盡量預防，在焊接中盡量防止，在焊接以后及時修補，保證焊縫尺寸符合施工圖紙要求。302）夾渣 在焊縫金屬內部或熔合線部位存在的非金屬夾雜物，夾渣對力學性能有影響，影響程度與夾渣的數量和形狀有關，其產生的原因是：、多層焊時每層焊渣未清除干凈焊件上留有厚銹；焊條藥皮的物理性能不當；焊層形狀不良，坡口角度設計不當焊縫的熔寬與熔深之比過小，咬邊過深；電流過小

28、，焊速過快，熔渣來不及浮出。 夾渣是非金屬化合物在焊接熔池冷卻沒有及時上浮而被封閉在焊縫內，所以與清渣不夠、打底層、填充層的成型太差、焊條角度沒有進行調整而及時對準坡口兩個死角，焊接速度過快、焊接電流過小、非正規的運條方法，沒有分清鐵水與熔渣，保持熔池的凈化氛圍。平對接采用合適推渣動作，分清鐵水與熔池，焊條角度特別重要。313）未焊透與未熔合母材之間或木材與熔敷金屬之間存在局部未熔現象，它一般存在于單面焊的焊縫根部，對應力集中很敏感，對強度及疲勞等性能影響較大，其產生的原因是：坡口設計不良，角度小，鈍邊大，間隙小；焊條、焊絲角度不正確；電流過小，電壓過低，焊速過快，電弧過長，有磁偏吹等；焊件上

29、有原銹未清除干凈；埋弧焊時的焊偏。 未焊透一般產生在坡口根部，與埋弧焊偏絲、焊接電流過小、焊接速度快、坡口角度過小、反面清根不徹底。未熔合一般產生在坡口邊緣，與電弧在坡口邊緣停留時間短、清渣不夠、焊接電流過小、焊接速度過快有關。未焊透在X光底片上呈現一道黑直線，未熔合表現為斷續的黑直線。 未焊透與未熔合都是不能允許的焊接缺陷，降低結構力學性能，特別是在沖擊載荷、動載荷作用下會產生結構斷裂。4）咬邊與漏邊 電弧將焊縫的母材熔化后，沒有得到焊縫金屬的補充而留下缺口，咬邊削弱了接頭的受力截面，使接頭強度降低，造成應力集中，使可能在咬邊處導致破壞，其產生的原因是：電流過大，電弧過長，運條速度不當，電弧

30、熱量過高；埋弧焊的電壓過低，焊速過高；焊條，焊絲的傾斜角度不正確。 如果焊接電弧在坡口邊緣停留時間過少而沒有及時進行鐵水的補充，留下的缺口就是咬邊。所以焊接電弧一定在坡口邊緣多做停留，焊接電流適當減少、焊條角度隨焊條擺動而正確調整，讓焊接電弧軸線始終對準坡口兩邊的夾角，特別是蓋面層非常重要。 如果焊接電弧沒有到達坡口邊緣，焊縫容易產生不是咬邊而是漏邊。所以防止漏邊產生最重要的是焊接電弧一定過坡口邊1-2mm，稍作停留，防止咬邊產生。324）氣孔的種類、產生原因與防止措施 定義：氣孔是焊接熔池凝固時沒有及時析出而殘留在焊縫中形成的空穴。類型：一般容易產生氫氣孔、氮氣孔、co氣孔。單個氣孔、密集氣孔、鏈狀氣孔、縮孔等類型氣孔的判別：H氣孔一般產生在焊縫表面，斷面為旋渦狀，表面為喇叭型，CO氣孔沿結晶方向分布。N氣孔分布焊縫表面，蜂窩狀出現。原因有：焊條，焊劑烘干不夠焊接工藝不夠穩定，電弧電壓偏高，電弧過長，焊接過快和電流過小填充金屬和母材表面油、銹等未清除干凈未采用后退法融化引弧點預熱溫度過低未將引弧和熄弧的位置錯開焊接區保護不良，熔池面積大交流電源易出現氣孔，直流反接的氣孔傾向最小 防止措施：焊條種類不同，產生氣孔傾向不同，堿性焊條容易產生氣孔，