1、序號序號項項 目目單位單位2號號3號號1爐容m3265040002煤氣量x104 m3/h44(最大)75（最大）3爐頂壓力MPa0.200.250.284煤氣溫度1651655箱體數個14136箱體直徑mm460062007濾袋條數條2504098濾袋規格(mm)L(m)160716079總面積m2140801861610面積/箱m2/箱8801432時間干法濕法用電量/kWh噸鐵耗電kWh/tFe用電量/kWh噸鐵耗電kWh/tFe2007年3月180000.086026584403.262007年4月221500.10897095903.472007年5月679360.335669541

2、33.452007年6月201000.05096833123.322007年7月213000.05326811003.252007年8月200100.05146871003.43干、濕法除塵系統用電對比干法月用電量在20000度左右，表1中5月份由于圍欄施工，用電量大。平均而言濕法用電是干法的35倍。時間2號干法發電量/kWh1號濕法發電量/kWh2007年2月32420592007年3月310232037275002007年4月561768057108002007年5月480685037602002007年6月569541054380002007年7月688428051230002007年8

3、月676850053570002007年9月90480006612000兩套相同TRT裝置分別安裝于1號和2號高爐，同時投產運行，當運行逐步穩定后，可以看出干法除塵TRT多發電30-40% 一、凈氣含塵量超標 二、設備問題頻繁發生 三、煤氣設施腐蝕嚴重 四、其它問題 （一）表現： 1、干法除塵投產后，前20天左右凈煤氣含塵量基本正常（2mg/Nm3），規程規定5mg/Nm3。干法在線檢測儀表最大量程10mg/Nm3。DN1600放散口觀測不到灰塵。 主要是由于運行箱體的布袋破損造成的。1、箱體荒煤氣入口擋板的設置不合理，由于擋板與入口檔距太小，造成氣流成內切線向偏上方向流動，流速在5m/min

4、以上，從實際運行統計數據分析看，布袋過濾負荷30m3/m2以下,濾速0.5m/min以下比較合理，由于超高速運行，使得箱體內所安裝的袋籠（尤其是外側布袋）在氣流的作用下，產生晃動，激烈碰撞，使布袋破損。 2、布袋整體較長，袋籠制作、安裝不能保證完全垂直，存在扎堆現象，相互碰撞，通過對拆除布袋的檢查，破損的布袋主要發生在布袋底部500mm以內，明顯的順籠骨架的橫縱向撕裂。 3、所使用的除塵布袋材質以玻纖為主要原料，成品以后，橫向伸長率小于3% ，甚至沒有。1、對14個箱體的入口導流板逐個進行改進，導流板的改進形式大體上可分為五種，改進后布袋的使用時間明顯長于改進前，含塵量基本達到5mg/Nm3以

5、下，可以肯定的說通過對箱體入口導流板的改進對延長布袋使用壽命，降低含塵量，起到了關鍵作用。 綜合比較以上5種改造形式的效果，尤以形式1既簡單、效果又好，8#箱按此種形式改造后，使用了比較便宜的特弗美復膜布袋，已連續運行2個多月，導箱時進箱檢查，花板上非常干凈，從含塵量棒圖顯示一直穩定在2mg/Nm3以下。 3、改造噴燃器，解決噴燃器結焦問題。（1）將噴燃器的高爐煤氣旋流葉片整體向管道內移100mm，焦爐煤氣穩燃點火噴口位置不變，拉開噴燃器的高氣旋流葉片與煤氣著火中心的距離。（2）將每個噴燃器的旋流葉片由18片減至12片，旋流葉片的角度不變，增大旋流葉片之間的空隙，加大煤氣流速。 通過以上形式的

6、綜合治理，含塵量有了明顯的好轉，熱電鍋爐噴燃器結焦情況得到很大緩解，與治理前相比，延長了高負荷發電周期，降低了發電燃料成本。 改造前的趨勢圖（07-2-27） 1、干法除塵系統投入運行56小時便出現7#箱DN80卸灰球閥刷漏的現象，隨后11#箱又相繼發生。主要原因球體耐磨性差所致，為此我們分別試用了其他廠家的DN80球閥，根據試用球閥的使用情況、耐磨強度、使用壽命來確定DN80球閥的選型，增強了耐磨性能，延長了使用周期。 2、干法除塵投產一個月時間內，箱體卸灰DN300鐘形閥及下側DN300管刷漏3次。 經過我們分析，箱體卸灰過程中，鐘形閥開，灰流呈一定角度，此段管的制作是使用6mm厚的普通卷

7、焊管，自身偏薄，材質差，耐不住瓦斯灰的長時間磨損，為了提高其使用壽命，我們準備了耐磨復合管備件，出現問題隨時更換。 3、在投箱過程中，經常出現箱體出入口DN700氣動閥打不開現象。 元月6日高爐停氣恢復送氣時，原運行的幾個箱體入口DN700氣動閥一個也打不開，只能將備用的箱體臨時投用，之后再對打不開的氣動閥采取蒸汽外加熱的辦法才勉強打開。 元月8日花了2個多小時才投入3個箱，對投箱或倒箱操作的順暢性有很大影響。 我們分析，主要原因是氣動閥單缸活塞的作用力明顯小于DN700閥所受的盲板力，經與供貨廠家協商，將原來的單缸驅動改為雙缸驅動，目前已全部更換完畢，未再出現打不開的問題。 4、箱體出口插板

8、閥壓緊松開機構采用的是齒輪連桿傳動形式，使用過程中多次出現傳動齒輪及齒輪軸損壞。 我們分析，主要原因所采用的材質為鋁合金，硬度低，磨損過快。經與廠家溝通，專業人員現場服務，已對原選用的材質改型為銅質，提高了使用壽命。 5、箱體入口插板閥，由于箱體入口的工況條件比較惡劣，壓緊松開機構齒輪傳動連桿發生幾次折斷，閥板不動作，尤以4#箱入口插板閥最為嚴重，4#箱已擱置2個月，不能作為備用，經與供貨方溝通，更換新閥，滿足使用。 2高爐干法除塵系統投入后，高爐煤氣中攜帶的大量氯根離子、硫酸根離子、鹽分等，對干法除塵設施、煤氣管道及排水器、TRT發電轉子葉片等造成不同程度的腐蝕，對煤氣系統的正常生產帶來了巨

9、大威脅。 1 1、PHPH值對比值對比日期日期干法出口水封處干法出口水封處干法除塵冷凝水干法除塵冷凝水濕法除塵冷凝水濕法除塵冷凝水干、濕煤氣匯合干、濕煤氣匯合處處3-14未取未取1.736.715.913-20未取未取4765.65.793-27未取未取1.845.675.564-3未取未取2.665.96未取未取4-112.372156.095.644-1735.786.035.674-242.09未取未取7.155.362 2、ClCl- -對比（對比（mg/Lmg/L）日期日期干法出口水封處干法出口水封處干法除塵冷凝水干法除塵冷凝水濕法除塵冷凝水濕法除塵冷凝水干、濕煤氣匯合處干、濕煤氣匯

10、合處3-14未取未取未做出未做出415未做出未做出3-20未取未取未做出未做出未做出未做出未做出未做出3-27未取未取2044340304-3未取未取1749744未取未取4-1111672183066724174-171083174933320834-245166未取未取3331104 3、2月8號檢修期間，凈氣側管道發現有鐘乳形的滴掛，分析結果：全鐵:28.2% 、氯離子:46.21% 、CaO（氧化鈣）:1.0% 、MgO（氧化鎂）:0.01% 、硫酸根:0.49% 、Na2O（氧化鈉）:0.2% 、K2O（氧化鉀）:1.3% 從化驗結果看，氯離子高將對不銹鋼造成強腐蝕。 4、4月3日箱

11、體結晶顆粒固體成分分析 全鐵29.87、氧化鈣1.74、二氧化硅0.55 三氧化二鋁0.37、氧化鉀0.16、氯離52.15 硫酸根0.33 （二）對部分設施的腐蝕情況除塵箱凈氣側人孔的凹處有白色的結晶顆粒除塵箱凈氣側人孔的凹處有白色的結晶顆粒 實驗摸索，增設洗凈塔，向煤氣中噴入堿液和工業水，洗除煤氣中的腐蝕性離子。 有針對性地（乙烯基磷片防腐涂料）將遷鋼至焦化廠的DN3000高爐煤氣管道重做防。 對全遷鋼高爐煤氣系統上在用的SUS316L材質的補償器，進行更換。干法出口水封處干法除塵冷凝水 濕法除塵冷凝水噴堿液前噴堿液后2.376.5-7.22.155.0-5.66.096.13噴堿液前后PH值對比隨著改造后冷凝水PH值的升高，管道和設備腐蝕完全得到了遏制。 2650M3高爐應用干法除塵技術，在首鋼都是一個全新的課題，在生產實踐中先后發現并解決了諸多問題，以致工藝成熟和完善。 在充分總結遷鋼2號高爐干法除塵經驗的基礎上，遷鋼3號4000m3高爐干法除塵從