1、工程腳手架施工方案設計工程腳手架施工方案設計-建筑技術一、工程大要施工現(xiàn)場 “三通一平 ”工作已基本就緒 , 外處面已做硬底化。二、設計依照及構造要求1、本計算依據(jù)中國建筑第一版社建筑施工腳手架適用手冊；2、施工中不同意超出設計荷載。3、小橫桿、大橫桿和立桿是傳達垂直荷載的主要構件。而剪力撐、斜撐和連墻件主要保證腳手架整體剛度和穩(wěn)固性的。 而且增強抵抗垂直和水平作用的能力。 而連墻件則承受所有的風荷載。 扣件則是架子構成整體的聯(lián)系件和傳力件。4、搭設要求：（ 1）梯間外墻線搭設 24m 雙排鋼管腳手架；（ 2）其他各搭設 21.5m 雙排鋼管腳手架。5、采納本方案取最大搭設高度 24m 進行驗

2、算；6、采納 48 ×3.5mm 雙排鋼管腳手架搭設，立桿橫距b=1.0m ，主桿縱距 l=1.5m ，內立桿距墻 0.2m 。腳手架步距 h=1.8m ，腳手板從地面2.0m 開始每 1.8m 設一道（滿鋪），共 11 層，腳手架與建筑物主體構 造連接 點的位 置， 其豎向 間距 H1=2h=2 ×1.8=3.6m ，水 平間 距L1=3L=3 × 1.5=4.5m 。依據(jù)規(guī)定，均布荷載 Qk=2.0KN/。三、使用資料1、鋼管宜采用力學性能適中的Q235A(3 號)鋼，其力學性能應吻合國家現(xiàn)行標準炭素構造鋼(GB700-89) 中 Q235A 鋼的規(guī)定。每批鋼

3、材進場時，應有材質檢驗合格證。工程腳手架施工方案設計2、鋼管采納外徑48mm ，壁厚 3.5mm 的焊接鋼管。立桿、大橫桿和斜桿的最大長度為6.5m ，小橫桿長度1.5m 。3、依據(jù)可鑄鐵分類及技術條件(GB978-67) 的規(guī)定，扣件采納機械性能不低于 KTH330-08的可鍛鑄鐵制造。鑄件不得有裂紋、氣孔， 不宜有縮松、砂眼、澆冒口節(jié)余披縫，毛刺、氧化皮等除去干凈。4、扣件與鋼管的貼合面一定嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良 好，當扣件夾緊鋼管時，張口處的最小距離應不小于5mm 。5、扣件活動部位應能靈巧轉動，旋轉扣件的兩旋轉面縫隙應小于1mm 。6、扣件表面應進行防銹辦理。7、腳手板應采

4、納杉木制作，厚度不小于 50mm ，寬度大于等于200mm ，長度為 4-6m ，其材質應吻合國家現(xiàn)行標準木構造設計規(guī)定(GBJ5 88) 中對 II 級木材的規(guī)定， 不得有開裂、 腐敗。腳手板的兩端應采納直徑為 4mm 的鍍鋅鋼絲各設兩道箍。8、鋼管及扣件報皮標準：鋼管曲折、壓扁、有裂紋或嚴重銹蝕；扣件有脆裂、變形、滑扣應報廢和嚴禁使用。9、外架鋼管采納金黃色，欄桿采納紅白相間色，扣件刷暗紅色防銹漆。四、腳手架的計算（一）、基本條件地面粗造為 C 類，基本風壓W0=0.45KN/m2，立網(wǎng)網(wǎng)目尺寸為 3.5cm× 3.5cm ，繩徑3.2mm ，自重0.01KN/m2工程腳手架施工

5、方案設計（二）、搭設高度計算驗算部位應依據(jù)風荷載產生曲折壓應力大小解析確立，故先計算風荷載產生壓應為 w1、w計算立網(wǎng)封閉的擋風系數(shù)及風荷載體型系數(shù)建筑構造荷載規(guī)范近似按以下方法計算 =(3.5+3.5)× 0.32/(3.5).51×.×305=0.192 1.05為考慮筋繩的影響 S=1.2 × 0.192=0.23立網(wǎng)傳給立柱的風荷載標準值（ 4-4 ）計算 ,計算風壓高度系數(shù) Z按表 4-19 中 C 類取值，當 H=24 m 時， z=1.25 ，當 H=5m 時， z=0.54 本設計最大搭設高度為 24 m ，故取 u2=1.25 。WK=

6、0.7 z S W0此中 2風壓高度系數(shù) S腳手架風荷載體型系數(shù)W0 基本風壓WK=0.7 × 1.25 ×0.23 × 0.45=0.09KN/m2作用于立柱的風線荷載標準值：qWK=WK · L=0.09 × 1.8=0.162KN/m風荷載產生的彎矩按式4-33 計算MW=1.4 qWK · h2/10式 中 qWK 風線荷載標準值工程腳手架施工方案設計WK 垂直于腳手架表面的風荷載標準值L 腳手架的柱距W 立柱截面的抵抗矩按表4-31 采納 W 風荷載對所計算立柱段產生的曲折壓應力， W= MW/WMW=1.4 ×

7、0.162 × 1.82/10=0.073KN m·在 24 m 高度處立柱段風荷載產生曲折壓力為： W= MW/W=(0.073× 106) / (5.08 103)=14×.37N/mm2在 5m 高度處立柱段風荷載產生曲折壓力為： W= 14.37× (0.54 / 1.25)=6.21N/mm22、基層立柱段的軸心壓力腳手架構造自重、腳手板及施工荷載的軸心壓力（1）、腳手架構造自重產生的軸心壓力范圍內每米高腳手架構造產生的軸心標準值高的腳手架構造自重產生軸心壓力標準值NGK由表 4-38 查得一個柱距gk=0.134KN/m ，則 21

8、 mNGK=H · gk=24 × 0.134=3.21 KN（2）、腳手架活載產生的軸心壓力一層腳手架自重Qp=0.3KN/m2 （除首層外），每 1.8m 設一道腳手架板,共十一層。則 NQ1K=0.5（ lb+0.3 ）· l · Qp=0.5(1+0.3)×1.5 × 0.3 × 11=3.2 KN敞開式腳手的防范資料產生軸心壓查表4-40 得（ L=1.5m ） 0.228KN立網(wǎng)重量為 0.01 × 1.5 ×24=0.36 KN NQ2K=0.228+0.36=0.588 KN工程腳手架施工

9、方案設計二層同時操作，施工均布荷載QK2.03KN/m2查表 4-41 得施工荷載產生軸心壓力： NQ3K=4.86KN依據(jù)公式（ 4-32 ），活荷產生軸心壓力標準值為NQiK= NQ1K+ NQ2K+ NQ3K=3.2+0.588+4.86=8.65 KN（ 3 ）計算立桿段的軸心壓力值： 依據(jù)公式（ 4-31 ）計算N= NGK × 1.2/K1+ NQiKK1 高度調整系數(shù)，應按表（4-35 采納）K1=0.85N=3.21 ×1.2/0.85+1.4 8. × 65=16.6 KN3、立柱穩(wěn)固性驗算立網(wǎng)封閉時，立柱穩(wěn)固應滿足下式：N/ A+ MW/W f

10、c 或 N A（fc- W） 軸心壓桿的穩(wěn)固系數(shù)，依據(jù)所計算立柱段的比 = h / I 由表 4-37 查取I 立柱截面的輾轉半徑，應按表4-31 查 取 i=1.58cm計算長度系數(shù)，應按表4-36 采 納 M=1.5 h 所計算的立柱段的腳手架步距h=1.8m =h / i=1.5×1.8 / 1.58-2 =170 × 10.8按表 4-37 得： =0.225工程腳手架施工方案設計A立柱截面積，應按表4-31 采納， A=4.89cm2 ， fc=205N/mm2A（ fc-W）=0.225 × 4.89 × 102(205-14.37) 10&

11、#215; -3=20.97KN>N=16.63 KN(滿足 )4、最大同意搭設高度 Afcw=0.225× 4.89 × 102(205-14.37)=20.97KNHd=K · ( Afcw-1.4NQiK)/1.2gK=0.85 ×(20.97-1.4 8. ×65)/(1.20.×134) =47 m5、結論滿足搭設要求。（四）、連墻件計算腳手架占建筑物的連接桿應按軸心受壓桿計算NH Afc式中： NH 連墻件所受的水平力設計值NH=HW+3.0KNHW= 風荷載產生的水平力設計值HW=1.4WK · AWAW

12、 迎風面積等于連墻件的直與豎直與水平間距的乘積； 軸心受壓穩(wěn)固系數(shù)，依據(jù) H=LH/i 按表 4-37 采納；LH 連墻件的計算長度，應取連件兩端固定連接點的距離LH=0.2 H=0.2× 1000/1.58× 10=126.5mm工程腳手架施工方案設計 =0.417 Afc=102 × 0.417 × 4.89 × 20.5=41.8KN NH=1.4WK · AW+3.0=1.4 ×0.106 ×3.6 ×4.5+3.0=5.4 NH Afc( 滿足 )（五）、立柱地基承載力計算立柱地基承載力應按以下

13、計算P=N/Ab f P立柱基礎底面處的均勻壓力設計值。N- 上部構造傳至基礎頂面的軸心力設計值。Ab- 基礎底面面積。f- 地基承載力設計值，f=Kb · fK fk- 地基承載力標準值Kb- 地基承載力調整系數(shù)，應按表4-47 采納P=16.6/(1.5 0 ×.9)=11.9 KN/m2素土承載力基本值為fO=120KN/m2>P(滿足 )五、搭設技術措施1、外架搭設(1) 立桿垂直度誤差不得大于架高的1 200 。(2) 立桿接頭除在頂層可采納搭接外，其他各接頭一定采納對接扣件， 對接應吻合下要求：立桿上的對接扣件應交織部署，兩相鄰立桿接頭不該設在同步同跨工程腳手架施工方案設計內，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不該小于500mm ，各接頭中心距主節(jié)點的距離不該大于步距的1 3，同一步內不同意有二個接頭。(3) 立桿頂端應高出建筑物屋頂1.5m 。(4) 腳手架底部一定設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應用直角扣件固定在距墊鐵塊表面不大于200mm 處的立桿上，