1、坯料軋制規(guī)程設(shè)計(jì)方案第一章制定生產(chǎn)工藝及工藝制度一、制定生產(chǎn)工藝及工藝制度1. 制定生產(chǎn)工藝選擇坯料原料清理加熱除鱗縱軋一道 （使長度接近成品寬度） 轉(zhuǎn) 90° 橫軋到底矯直冷卻表面檢查切邊定尺表面尺寸形狀檢查力學(xué)性能試驗(yàn)標(biāo)記入庫。2. 制定工藝制度在保證壓縮比的條件下，坯料尺寸盡量小，加熱時出爐溫度應(yīng)在 1120- 1300，溫度不要過高， 以免發(fā)生過熱或過燒現(xiàn)象； 用高壓水去除表面的氧化鐵皮； 矯直時選用輥式矯直機(jī)矯直， 開始冷卻溫度一般要盡量接近縱軋溫度， 軋后快冷到相變溫度以下，冷卻速度大多選用 5- 10°或稍高一些。切邊用圓盤式剪切機(jī)進(jìn)行縱剪，然后用飛剪定尺。二

2、、坯料選擇1. 選擇坯料根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)和實(shí)踐可知，連鑄坯的組織、性能好，且成材率也很高，故選擇連鑄坯。2. 坯料尺寸的確定（1）坯料厚度的確定：根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，我國的中厚板生產(chǎn)中采用68 倍以上的壓縮比較合理， 而壓縮比越高，鐵素體晶粒長度越長，組織性能越高，故在本設(shè)計(jì)中選壓縮比為 10，已知成品高度h=12mm，則坯料高度 H=10h=120mm。（2）坯料長度的確定：采用先縱軋一次，使坯料長度尺寸接近于成品寬度，再轉(zhuǎn) 90°橫軋到底，則坯料長度 L=B+切邊量展寬，取切邊量為 25mm，展寬取 450mm，可得：L=1800+2× 25-450=1400mm（3）坯料寬度的確定

3、：金屬燒損系數(shù)一般為 1%，采用板型控制技術(shù)來減少頭尾形狀偏差，切頭尾 L 取50mm，切邊 b=25mm，由體積不變定律可得：99%×H×B×L=（ l+2 ×50）×（ b+2×25）× 12帶入數(shù)據(jù)解得： B=1350mm。三、中厚板壓下量根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，中厚板壓下量在h=12mm左右，這里取 h=12mm。四、分配各道次壓下量，計(jì)算道次變形程度，軋件尺寸及軋制道次1. 確定軋制道次由 H=120mm，h=12mm，取軋制道次 n=10（二輥 5 道次，四輥 5 道次）。2. 分配各道次壓下量，計(jì)算各道次變形程度及軋件尺寸先

4、用展寬軋制把坯料的長度 L 軋成 b（或接近 b，共一道縱軋）且不忽略寬展，由體積不變定律得：B× L× H=B×L × (H- h）得 h=30mm。11第一道次壓下 30mm，軋后尺寸： 90× 1350× 1850mm。1-1 所示。同理，其余道次壓下量分配、變形程度、軋后尺寸如下表表 1-1 熱軋 120×1350×1400mm中厚板壓下量分配情況道次厚度寬度長度壓下量變形量 %012013501400-190135018503025.00粗軋268185017872224.44粗軋350185024301

5、826.47粗軋437185032841326.00粗軋527185045001027.03粗軋62118505786622.22精軋71718507147419.05精軋81418508679317.65精軋9131850934617.14精軋101218501012517.69精軋第二章設(shè)計(jì)變形工具一、設(shè)計(jì)二輥（1）輥身長度由 L=bmax+a，又因?yàn)?bmax=1850mm，由軋鋼機(jī)械可知：當(dāng) bmax=10002500mm時，a=150200mm，此處取 a=200mm，則 L=1850+200=2050mm。（2）輥徑尺寸由軋鋼機(jī)械表 3-2 知：中厚板軋機(jī) L/D=2.22.8 ，

6、則 D=732932mm，取 D=800mm。（3）輥頸尺寸由軋鋼機(jī)械表 3-5 知： d/D=0.670.75 ，取 d/D=0.75 得 d=800×0.75=600mm；輥頸長度 l ：l/d=0.831.0， 取 l/d =1.0得 l=d=600mm。（4）輥頭設(shè)計(jì)因?yàn)橹泻癜遘垯C(jī)需要軋輥調(diào)整行程比較大，故選擇萬向輥頭，具體尺寸關(guān)系如下：D=D-D×重車率，中厚板軋機(jī)最大重車率 5%-8%，此處重車率取5%名義直徑minmaxmaxD= D， D = D -D × 5%=800-800× 5%=760mmmaxminmaxmaxD =D -(5-

7、15)mm取 D=D -10=760-10=750mm1min1minS=（0.25-0.28）D取 S=0.26D =0.26 ×750=195mm11a=（0.50-0.60）D取 a=0.60D =0.60 ×750=450mm11b=（0.15-0.20）D取 b=0.20D =0.20 ×750=150mm11c=（0.50-1.00）b取 c=1.00 b=1.00 ×150=150mm。（5）輥頸與輥身的過度圓角 r由軋鋼機(jī)械表3-5 知： r/D=0.1-0.12 取 r/D=0.1 得 r=0.1 ×800mm=80mm。二、

8、設(shè)計(jì)四輥1. 支承輥設(shè)計(jì)（1）輥身長度（2）輥徑尺寸 D2由軋鋼機(jī)械表 3-3 知： L/D2=2.0 2.5 ，取 L/D2 =2.05 得 D2=1000mm。（3）輥頸尺寸由軋鋼機(jī)械表 3-5 知：d2/D 2 =0.670.75 ，取 d2/D 2=0.75 得 d2=1000×0.75=750mm。輥頸長度 l 2/ d 2=0.831.0，取 l 2/ d 2 =1.0 則 l 2= d 2 =750mm。（4）輥頭設(shè)計(jì)因?yàn)橹泻癜遘垯C(jī)需要軋輥調(diào)整行程比較大，故選擇萬向輥頭。具體尺寸如下：Dmin=Dmax-Dmax×重車率，取重車率為5%Dmax =D，則 Dm

9、in=1000-1000×5%=950mmD1 =Dmin- （5-15 ）取 D1=Dmin-10=950-10=940mmS=（0.25-0.28 ）D1 取 S=0.25D1=0.25×940=235mm a=（0.50-0.60 ）D1 取 a=0.50D1=0.50 ×940=470mmb=（0.15-0.20 ）D1取 b=0.20D1=0.20 ×940=188mmc=（0.50-1.00 ）b取 c=1.00 b=1.00 × 188=188mm。（5）輥頸與輥身的過度圓角由軋鋼機(jī)械表 3-5 知： r/D=0.1-0.12，取

10、 r 2/ D2=0.1 得 r 2=0.1 ×1000mm=100mm。2. 工作輥設(shè)計(jì)（1）輥身設(shè)計(jì)L=2050mm，D1=1000。（2）輥徑尺寸當(dāng)軋件較厚（咬入角較大）時，由于要求較大工作輥直徑，故選用較小的D2/D1由表 3-3 知： D2/D1=1.52.2，取 D2/D1=1.5 ，得 D1 =1000÷1.5=667mm。（3）輥頸尺寸=0.670.75 ，取 d /D =0.75 ，得 d1=667× 0.75=500mm，輥頸長由表 3-5 知： d /D1111度： l 1/d 1=0.831.0，取 l 1/d 1 =1.0 ，得 l 1=

11、1.0 ×500=500mm。（4）輥頸與輥身的過度圓角 r由軋鋼機(jī)械表3-5 知： r 1 /D1=0.1-0.12，取 r 1/D1 =0.1 ，得 r 1=0.1 ×667mm=67mm。（5）輥頭設(shè)計(jì)同上選擇萬向輥頭，具體尺寸如下所示Dmin=Dmax-Dmax×重車率重車率取 5%，則 Dmin=667-667×5%=534mmD1=D - （5-15)mm取 D =D -10=750mmmin1minS=（0.25-0.28）D1取 S=0.25D1 =0.25 ×667=167mma=（0.50-0.60）D1取 a=0.50D1

12、 =0.50 ×667=334mmb=（0.15-0.20）D取 b=0.20D =0.20 ×667=133mm11c=（0.50-1.00）b取 c=1.00 b=1.00 ×133=133mm。三、校核咬入能力熱軋鋼板 時咬入角 a 一般為 15° 22° ，低速咬入 a 可取 為 20° ， 故 hmax=D1(1-cosa)=620 ×（ 1-cos20 °） =37.39mm，縱觀壓下量配置情況，滿足要求，可以咬入。第三章計(jì)算力能參數(shù)一、選擇速度圖由于軋件較長，軋制時間較長，所以選擇梯形圖更合適。二、設(shè)

13、計(jì)軋制速度（ n1、 n 2、 n3 、a 、 b）根據(jù)條件可知：二輥軋機(jī)四輥軋機(jī)根據(jù)經(jīng)驗(yàn)資料取平均加速度軋制時，取咬入轉(zhuǎn)速 n1=10rpm，在四輥軋機(jī)上軋制時，取咬入轉(zhuǎn)速 n2=40rpm ，取 n3=30rpm。三、速度圖轉(zhuǎn)速在 04080rpm轉(zhuǎn)速在 060120rpma=40rpm/s，平均減速度 b=60rpm/s。在二輥軋機(jī)上 n 2<nH(n H- 電機(jī)的最大轉(zhuǎn)速 ) =30 rpm ，取 n3=20rpm n1=20rpm， n2<nH(nH- 電機(jī)的最大轉(zhuǎn)速 ) 取( 速度梯形圖 )四、計(jì)算各道次時間假定第一道：空載加速時間為t 1，加速軋制時間為 t 2 ，設(shè)

14、等速軋制時間為t 3，減速軋制時間為t 4，空載減速時間為t 5 。對于二輥軋機(jī)空載加速時間：t 1= n 1/a=10/40=0.25s加速軋制時間：t 2= （ n2 n1 ）/a=(30-10)/40=0.5s等速軋制時間：t 3=1/n 2×n 12/2a+60L/ D+n32/2b-n 22×（ 1/2a+1/2b ）=1/3010 2/80+60 × 1850/( × 800)+202/120-30 2×(1/80+1/120=1.00s減速軋制時間：t 4= （ n2 n3 ）/b= （30-20 ）/60=0.17s空載減速時間

15、：t 5=n3/b=20/60=0.33s所以純軋時間： t z=t 2t 3t 4=0.5+1.00+0.17=1.67s 如果軋件長度 l 3.5m 取間隙時間 t j =2.5s;如果軋件長度3.5m <l<8m 取間隙時間 t j =6s如果軋件長度l>8m 取間隙時間 t j =4s所以第一道次中t j1 =2.5s 。同理，其它各道次的時間組成如下表3-1 所示。表 3-1 各道次時間具體分配情況道次t 1（ s）t 2（ s）t 3（ s）10.250.51.0020.250.50.9530.250.51.4640.250.52.1450.250.53.1160

16、.50.53.6270.50.54.6080.50.55.6990.50.56.17100.50.56.73t 4（ s） t 5（ s） t j （ s） t z（ s）t 總0.170.3315+2.51.670.170.332.51.620.170.332.52.130.170.332.52.8145.910.170.3363.780.50.564.290.50.565.270.50.546.360.50.546.8455.160.50.507.40五、計(jì)算各道次軋制溫度為了確定各道次軋制溫度， 必須求出逐道的溫度降。 高溫時軋件溫度降可以按輻射熱計(jì)算，而認(rèn)為對流和傳導(dǎo)所損失的熱量大致可

17、與變形功所轉(zhuǎn)化的熱量相抵消。 由于輻射熱所引起的溫度降在熱軋板、帶材時，可用以下公式近似計(jì)算： t=12.9 ×Z/h ×(T 1/1000) 4Z該道次的軋制時間與上道次間隙時間之和T1前一道的絕對溫度， Kh軋出厚度。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，雙機(jī)架中厚板軋機(jī)軋制材料為12CrNi3Al 的鋼板時，其粗軋開軋溫度為 1150，精軋的開軋溫度為 1050。所以第一道溫降為：t1=12.9 ×Z/h ×(T1/1000) 4 =12.9 ×1.67/9 0× （ 1150+273）/1000 4=1 同理可計(jì)算第 2 道至第 5 道次的溫降（見表 3

18、-2 ）。假定精軋開軋溫度為1050，則t6=12.9 ×Z/h ×(T 1/1000)4 =12.9 × 10.29/21 ×（ 1050+273）/1000 4=19所以第 8 道軋后軋件溫度為： 1050 - 27=1031同理，其余道次軋制溫度如下表 3-2所示。表 3-2 各道次軋后溫度道次12345678910Z（ s）1.6719.14.635.316.2810.211.212.310.811.4297640h(mm)90685037272117141312溫度（）11501149113411291122105010311006976950

19、六、計(jì)算各道次變形抗力軋件在二輥軋機(jī)上軋制時平均軋制速度為：V1=Dn/60= ×800×30/60=12 57mm/s（n 為穩(wěn)定軋制度）22軋件在四輥軋機(jī)上軋制時平均軋制速度為：V2=Dn/60= × 667×40/60=1 397mm/s（n 為穩(wěn)定軋制度）22平均變形程度：? =2V× h / R /(H h)，所以 ? 1=2×1257/ （ 120+90）×30/400 =3.3 ，根據(jù) 12CrNi3Al 的變形抗力模型可知：0.2520.143-.0029Ts =230 ?e×9.81第一道次： s

20、1=230 10.252 ? 10.143e-.0029T1×9.81=2300，250.252 3.3 0.143 e-0.0029 × 1150× 9.81=67.21Mpa其熱軋的變形抗力： K1=1.155× s1 =1.155 ×67.21=77.63 Mpa 。同理，其他道次變形抗力如下表3-3 所示。表 3-3 各道次變形抗力及其相關(guān)參數(shù)道次12345678910?3.303.734.525.216.215.525.696.044.014.3324.4426.4726.0027.0322.2219.0517.657.147.69（

21、 %） 25.00T11501149113411291122105010311006976950 sT67.2167.9074.3877.0181.3643.6295.75101.9283.4792.72K77.6378.4285.9188.9594.09108.13110.59117.7296.41107.09七、選用 Sims 公式計(jì)算各道次軋制力求第一道軋制力，其中K=77.63 Mpa R=D/2=800/2=400mm。1. 確定外摩擦系數(shù) n? 接觸弧長 l= R h = 400×30=109.5mm，R/h=400/90=4.4查軋制工藝與理論 P75曲線 5-24 求

22、外摩擦影響系數(shù) n?，由 1=25% R/h=4.4 查得 n?=1.0 。112. 確定張力影響系數(shù) n? ? ? 由于采用無張力軋制，所以張力影響系數(shù)n? ? ? 1=1.0 。3. 確定外端影響系數(shù)n? ? 因?yàn)?l/h=109.5/90>1 的影響。軋制力： P= n? ×n? ?= n ? ×n? ?，由經(jīng)驗(yàn)可知 n ? ? 1接近于 1，故 n? ? 1=1 不考慮外端×n? ? ×K× F×n? ? ×K× b × l代入數(shù)據(jù)： P1 = 1.0 ×1.0 ×1.0

23、 × 77.63 ×1. 350×0. 109=11.48MN。同理，計(jì)算出其它道次軋制力如下表3-4 所示。表 3-4 熱軋 120× 1350×1400mm帶鋼壓下規(guī)程道次12345678910n? 1.01.01.11.21.31.21.21.21.21.2n? ? 1.01.01.01.01.01.01.01.01.01.0n? ? ? 1.01.01.01.01.01.01.01.01.01.0K(Mpa)77.678.485.988.994.0108.1110.5117.796.4107.32159392109b(mm)135018

24、5018501850185018501850185018501850l(mm)109.93.884.972.163.244.736.531.618.318.35軋制力 P（MN）8.179.4413.11510.910.220.319.98.65.31第四章軋輥強(qiáng)度校核一、二輥軋機(jī)強(qiáng)度校核由上面計(jì)算知二輥軋機(jī)最大軋制力max3P =P=14.84MN。（1）設(shè)計(jì)尺寸：L=bmax+a=2050mm，D=800mm。如右圖 4-1 所示。（2）輥身強(qiáng)度：M=P （ L+l ）/4 b/8shmax=14.84×106 （2050+600） /4 1850/8 圖 4-1=6399.8&

25、#215;106 N? mm sh= Msh/(0.1D 3 ) =6399.8 ×106 /(0.1 ×8003)=117.64Mpa。（3）輥頸強(qiáng)度：Mj = c ×Pmax /2=Pmax? l/4=14.84×106 /4 ×600=2226.0× 106 N? mmj =Mj/ （0.1d 3） =2226.0×106 /(0.1×6003)=103.06 MpaMn=P(× R h +d /2)h最大軋制力時的壓下量=P× Rh =14.84 ×106×0.5 1

26、8×400=629.61×106 N? mmj= Mn/ （ 0.2d 3 ）=629.61 ×106/(0.2 × 6003)=14.57 Mpa 。對于鋼軋輥，運(yùn)用第四強(qiáng)度理論計(jì)算合成應(yīng)力h =2222)=106.11Mpa。j3 j =103.06+3×(14.57（4）輥頭強(qiáng)度受力分析如右圖 4-2 所示，當(dāng)萬向接軸傳遞的扭轉(zhuǎn)力矩為M時，合力 P 為P=M/(b0 -2b/3)式中b0扁頭的總寬度b扁頭一個分支的寬度根據(jù)軋制理論與工藝表7-3選b=1.5S=1.5 ×195=292.5mmb0=D1=750mm?？梢杂?jì)算軋制力

27、圖4-2P=M/(b0-2b/3)=Mn/(b0 -2b/3)=(629.61×106)/(750-2/3 × 292.5)=1.134×106N取120計(jì)算，則x=0.5(b0- 2b/3)sin× 2=0.5(750- 2/3 × 292.5)sin120×2=86.54mm。Mw=Px=1.134×106×86.54=98.14×106 N?mmMn=P×b /6= 1.134 ×106× 292.5/6=55.283×106N? mm，因?yàn)镸wMn，所以根據(jù)

28、彎矩來校核即可。0.5=1+0.15/(2 ×80/750 ) 0.5 =1.325 j =60×Mw×K×x/ (b 0 -2b/3)bS 2 =60×98.14 × 106× 1.325 ×80.673/(750-2× 292.5/3)292.5× 1952 =102.144 Mpa安全系數(shù) n=b/ j =686/ 102.144=6.72 3 故輥頭安全。（5）軋輥材料選擇由上面計(jì)算可知： sh=117.64Mpa ；j=103.06Mpa； n ， = 12.92Mpa 查閱相關(guān)書籍可

29、知各種材料的強(qiáng)度極限如下表 4-1 。表 4-1 各種材料的強(qiáng)度極限、許用應(yīng)力材料合金鍛鋼碳素鍛鋼鑄鋼鑄鐵球墨鑄鐵強(qiáng)度極限686 735588 637490588343 392392 588b許用應(yīng)力137.2149117.6 127.498 117.668.6 78.478.4 117.6 選擇碳素鍛鋼，其材料的抗拉強(qiáng)度b=686735Mpa 取b=686 Mpa則： b / sh=686/117.64=5.83>3所以輥身安全符合要求；b / j =686/103.06=6.64>3所以輥頸安全符合要求；b / h=686/12.92=53.10>3所以輥頭安全。故選擇碳

30、素鍛鋼是合理的。二、四輥軋機(jī)強(qiáng)度校核選工作輥材質(zhì)為 9Cr，b=833Mpa 支承輥材料選 40Cr， b=686Mpa，由上面計(jì)算可知四輥軋機(jī)最大軋制力 Pmax=P6=10.73 MN。1. 支承輥強(qiáng)度校核1. 輥身強(qiáng)度Msh2=P(a2/4 L/8)= 10.73 × 106 ×(2550/4 1850/8)=4359.1 × 106 N? mmsh2= Msh2/(0.1D23)=4761.4 ×106 / (0.1×10003)=47.61Mpa。2. 輥頸強(qiáng)度Mj2 = c ×Pmax /2=P/4 ×l2=10

31、.73 ×106 ×750/4=2011.9 ×106N? mm j2 = Mj2 / （0.1d 23）=2011.9 ×106 /(0.1 ×7503 )=47.69Mpa。3. 輥頭強(qiáng)度無計(jì)算內(nèi)容。4. 校驗(yàn)因?yàn)閖2 >sh2n=686/47.69>3所以支承輥是安全的。2. 工作輥強(qiáng)度校核（1）輥身強(qiáng)度：Msh=Pmaxa1/4 b1/8=10.73 ×106 2550/4 1850/8 =4359.1 × 106 N? mm sh1= Msh/(0.1D 3 ) =4359.1 ×106 /(

32、0.1 ×6673 )=146.89Mpa。（2）輥頸強(qiáng)度：Mn=P×Rh =10.73 ×106×0.5 6× 667/2=239.99 × 106 N? mmj=n1363M/ （0.2d）=239.99 ×10/(0.2 ×500 )=9.60 MpaMj= c ×Pmax /2=Pmax? l 1/4=10.73× 106 /4 ×500=1341.3×106 N? mm j =Mj/ （0.1d 13） =1341.3× 106 /(0.1 ×5

33、003 )=107.3 Mpa對于鋼軋輥，運(yùn)用第四強(qiáng)度理論計(jì)算合成應(yīng)力h1=22107.32+3× (9.60 2)=108.58Mpa。j3 j=（3）輥頭強(qiáng)度受力分析圖 4-2所示。當(dāng)萬向聯(lián)接軸傳遞的扭轉(zhuǎn)力矩為M時，合力 P 為P=M/(b0-2b/3)式中 b 0 扁頭的總寬度b扁頭一個分支的寬度。根據(jù)軋制理論與工藝表7-3 ：選 b=1.5S=1.5 ×167=250.5mmb0=D1=620mmP=M/(b -2b/3)=Mn/(b660-2b/3)=(239.99 ×10 )/(620-2/3 × 250.5) =0.530 ×10

34、 N。0取120計(jì)算，x=0.5(b 0 - 2b/3)sin × 3/2=0.5(620- 2/3 × 250.5)sin120×3/2= 70.64mmMw=Px=0.530×106×70.64=37.44 ×106 N? mmMn=P×b /6= 0.530 ×106× 250.5/6=22.13 ×106 N? mm，因?yàn)?MwMn，所以根據(jù)彎矩來校核即可。0.5K=1+0.15/(2r/b0 )0.5=1+0.15/(2 × 67/620)=1.323 j =60×

35、Mw×K×x/ (b 0-2b/3)bS 2 =60× 37.44 ×106 ×1.323 × 70.64/(620-2× 250.5/3)292.5×1672 =66.332Mpa。安全系數(shù) n=b/ j =833/66.332=12.56 3故輥頭安全。（4）校驗(yàn)因?yàn)?sh1 >j1 >h1n=833/146.89=5.67>3所以工作輥是安全的。3. 接觸應(yīng)力計(jì)算因?yàn)楣ぷ鬏伜椭С休伓紴殇撥堓?，所以泊松比v1=v2=v=0.3 且 E=200GPa所以：? =k+k =(1-v)/ E+(1-

36、v)/ E=0. 263×10-5-12MPa12112633q=P/L=10.73 ×10 /2050=5.23 ×10 N/mm，q=1.5q=7.85 ×10 N/mmmax又因?yàn)?=qmax（ r1 r2）max2 r1r2式中： r 1 工作輥輥頸半徑r2支承輥輥頸半徑32-5代入數(shù)據(jù)得 = 7.85 ×10×（ 667/2+500×667/2× 500)） /( ×0. 263×10max=1229.5Mpa max=0.304 max=0.304 × 1229.5=373

37、.8MPa查表 3-7 得 40Cr 的 HB=241286 ，由表 3-8 得 =2000 Mpa； =610 Mpa。因?yàn)?max< ， max< 即接觸應(yīng)力強(qiáng)度滿足要求，所以驗(yàn)算通過。第五章主電機(jī)容量校核一、繪制力矩圖1. 計(jì)算各道次軋制力矩MZMZ=2PR h =2Pl式中：力臂系數(shù)，由大量實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)知：0.420.50 ，這里取 =0.5l接觸弧長第一道次 MZ1=2× 11.48 ×0.5 × 0.4 × 0.03 =1.258 MN ? m。2. 附加摩擦力矩確定 Mm附加摩擦力矩分為兩部分，一為軋輥軸承中的摩擦力矩 Mm1、另一

38、項(xiàng)為傳動機(jī)構(gòu)中的摩擦力矩 Mm2Mm1=P/2? f 1 ? d1/2 ×4=P×f1×d1式中： f 1軋輥軸承摩擦系數(shù)因熱軋選用滑動金屬襯軸承f 1 =0.070.1，取 f 1=0.10d1軋輥輥頸直徑。第一道次： M =P×f×d=11.48 ×0. 10×0.6=0. 689MN? mm1111M =（1-1）? （M ZM m1）m2i1式中： 1 傳動機(jī)構(gòu)的效率，一級齒輪傳動的效率一般取0.96-0.98，取 1 =0.98i 一級齒輪傳動， i=1 。第一道次： Mm21=（1 -1 ）×（ 1.2

39、58+0.689 ）=0.039MN? m0.98則附加摩擦力矩：M= M /i M =0.689+0.039=0.728MN ? mmm1m23. 計(jì)算各道次空轉(zhuǎn)力矩由經(jīng)驗(yàn)公式可知： Mk=(0.030.06)M HM H電動機(jī)額定扭矩， Mk=0.03MH 所以可知：二輥 Mk=0.03MH=0.03 ×1.2 ×2=0.072 MN? m四輥 Mk=0.03MH=0.03 ×0.83 ×2=0.05 MN? m同理，計(jì)算其它道次的力矩，如下表5-1 所示。表 5-1 各道次的軋制、摩擦、空轉(zhuǎn)力矩道次12345678910M（ MN?m）1.251.

40、271.251.020.900.480.320.260.070.080Z879520712Mm1（ MN?m）0.680.810.890.850.850.640.530.490.230.261970364865Mm2（ MN?m）0.030.040.040.030.030.020.010.010.000.007923852756Mm（ MN?m）0.720.850.930.890.890.670.550.510.240.268893116511Mk（ MN?m）0.070.070.070.070.070.050.050.050.052222200000.050軋制力矩圖見附圖二4. 軋輥力矩圖

41、2靜力矩 Mj= MZ/i MmMk i=1 ，即 Mj= MZMm Mk，加速軋制時，動力矩 Md =GD×a/375 ，查閱相關(guān)資料可知 12CrNi3Al 的密度是 7.82g/cm 3 ，所以Md =1.4 ×1.35 × 0.12 × 7.82 × 103× 0.4 2×40/375=3.027 ×10-4 MN? m。2減速軋制時，動力矩Md =GD×b/375 ，所以M d =1.4 × 1.35 ×0.12 ×7.82 ×103×0.4 2

42、 ×60/375=4.541 ×10-4 MN? m。因?yàn)?M <<M所以忽略動力矩 M 。在各個期間內(nèi)轉(zhuǎn)動的總力矩為：加速軋制期djdM2=MjMd，不考慮動力矩，則M=M=M MM=1.258 0.728 0.072=2.058MN? m。2jZmk等速軋制期 M 3=Mj=2.058MN? m減速軋制期 M= M M=M=2.058 MN? m4jdj空載加速期 M 1= MkMd=Mk=0.072 MN? m（粗軋）空載減速期 M 5=MkMd=Mk=0.072 MN? m（精軋）同理，其它各道次的力矩如下表5-2所示 ( 表中力矩單位均為 MN? m)

43、 。表 5-2各道次傳動力矩大小MN? m道次12345678910M0.0720.0720.0720.0720.0720.0500.0500.0500.0500.0501M22.5082.2082.2641.9881.8651.2060.9320.8220.3630.396M32.5082.2082.2641.9881.8651.2060.9320.8220.3630.396M2.5082.2082.2641.9881.8651.2060.9320.8220.3630.3964M50.0720.0720.0720.0720.0720.0500.0500.0500.0500.050二、計(jì)算各機(jī)

44、架電機(jī)最大輸出力矩及等效力矩等效力矩 Mjum 計(jì)算公式如下：Mjum=式中：tn 軋制時間內(nèi)各段純軋時間的總和t? n 軋制周期內(nèi)各段間隙時間的總和Mn各段軋制時間所對應(yīng)的力矩M ? n 各段間隙時間所對應(yīng)的空轉(zhuǎn)力矩記錄等效力矩各參數(shù)數(shù)值如下表 5-3 所示。表 5-3 等效力矩的參數(shù)道次12345678910t n1.671.622.132.813.783.614.425.345.736.20t ? n1.6719.14.635.316.2810.211.212.310.811.42976407.087.9910.9411.1313.185.333.953.730.861.09272304

45、22361. 二輥軋機(jī)等效力矩計(jì)算tn=t1+t2+t3+t4+t5=1.67+1.62+2.13+2.81+3.78=12.01st? n= t ? 1 + t ? 2 + t ? 3 + t ? 4 + t ? 5 =1.67+19.12+4.63+5.31+6.28=37.01s=) =50.329stn +t?n =49.02s等效力矩 ： Mjum1 =1.013 MN? m2. 四輥軋機(jī)等效力矩計(jì)算tn=t6+t7+t8+t9+t10=3.61+4.42+5.34+5.73+6.20=25.30st? n=t ? 6+t ? 7+t ? 8+t ? 9+t ? 10=10.29+1

46、1.27+12.36+10.84+11.40=56.16s=14.997tn +t? n =25.30+56.16=81.46s? m 。等效力矩 ：M = =0.429 MNjum1三、校核各機(jī)架主電機(jī)容量1. 校核二輥軋機(jī)的主電機(jī)容量（1）校核電動機(jī)過載條件Mjum1 =1.013MN? m，MH=1.2 ×2=2.4 MN? m，Mjum1 < M H 。（2）校核電動機(jī)過載條件Mmax1 =2.264 MN ? mKG ×MH=2.25 ×1.2 ×2=5.4 MN? m。（3）校核電動機(jī)功率電動機(jī)功率： N=取 n=n2 =30rpm ，

47、 ? =1.0則 N= =3190.95<N H=2×2500=5000kw，故校核通過。2. 校核四輥軋機(jī)的主電機(jī)容量（1）校核電動機(jī)過載條件Mjum2 = 0.429 MN? m， MH=0.83 ×2=1.66 MN? m，Mjum2 < M H 。（2）校核電動機(jī)過載條件Mmax2=1.206 MN ? m，KG× M=2.25 ×0.83 ×2=3.375 MN? m。H（3）校核電動機(jī)功率電動機(jī)功率： N=取 n=n2 =40rpm， ? =1.0則 N= = 1801.8<NH=2×2050=4100k

48、w故四輥軋機(jī)主電機(jī)校核通過。中厚板軋制規(guī)程設(shè)計(jì)小結(jié)-xxx通過為期兩周的制作、查閱資料、團(tuán)隊(duì)合作討論，終于完成了此次的課程設(shè)計(jì)即中厚板軋制規(guī)程課程設(shè)計(jì). 在制作過程中我們又回顧了軋鋼機(jī)械關(guān)于中厚板軋制方面的知識。 所謂溫故而知新， 所以我們也了解到了以前上課沒有學(xué)到的東西。我個人認(rèn)為這才是重點(diǎn)。產(chǎn)品規(guī)格 12 180010000mm，產(chǎn)品牌號 12CrHi3A設(shè)計(jì)思路及方案：制定生產(chǎn)工藝及工藝制度；確定制定方法；確定軋制道次，分配道次壓下量；設(shè)計(jì)變形工具；計(jì)算力能參數(shù)；校核軋輥強(qiáng)度及主電機(jī)負(fù)荷；繪制軋制零件圖、軋制表。在設(shè)計(jì)我們必須了解它的生產(chǎn)工藝流程即選擇坯料、原料清理、加熱、除鱗、縱軋、轉(zhuǎn)