1、鋼管落地腳手架計算書(南方地區)編者：吉工2009-03-22扣件式鋼管落地腳手架的計算依據：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)(2002版)(以下簡稱扣規)、建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB50009-2001)(2006年版)、鋼結構設計規范(GB50017-2003)等編制。吉工注：計算書作為單獨的章節并入專項方案內；這里的依據亦并入專項方案的編制依據吉工又注：JGJ166-2008規范4.2.2條：雙排腳手架外側滿掛密目式安全網自行標準值可按0.01kN/平方米取值。本站按pkpm施工取的是0.005,請自行更正。一、

2、參數信息：1 .腳手架參數雙排腳手架搭設高度為24m,立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為1.05m,縱距La為1.5m,大小橫桿的步距為1.5m,底步高度1.7m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為48X3.5連墻件采用一層三跨，豎向間距（層高）3.0m水平間距4.5m,采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件；吉工注：1、扣規6.4.4，對高度24m以上的雙排腳手架，必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接；2、浙江省關于“建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）實施意見（試行）"（以下簡稱浙見）四（一）3條：搭設高度超過25m且

3、不足50m的外架，應采用雙鋼管立桿或縮小間距等加強措施,，；3、根據以上兩點，建議24米以下采用落地式鋼管腳手架，24米以上采用雙立桿腳手架或懸挑腳手架或其它；4、扣規第6.3.6條：立桿頂端宜高出女兒墻上皮1m,高出檐口上皮1.5m；以此來確定搭設高度；5、連墻件間距，要與結構形式和施工情況相符，豎向間距以層高較符合現在的實際情況；幾步一連墻，適合以前的磚混結構；軟件至2009版本只有幾步幾跨連墻的選擇，要人工修改；6、扣規6.4.2,連墻件的布置宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm因連墻位置常在樓層處，所以步距的整數倍等于層高較為合適；底層因人員進出，其步距可取1.82m,

4、當然也可僅在入口處采取專門措施；2 .活荷載參數施工均布活荷載標準值：3.000kN/m2;腳手架用途：結構腳手架；同時施工層數:2層；3,靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1394;腳手板自重標準值(kN/m2):0.150;欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150;安全設施與安全網(kN/m2):0.005;腳手板類別：竹笆片腳手板；欄桿擋板類別：竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038;腳手板鋪設總層數：15;吉工注：1、擋腳板，工地好象很難看到，但計算還是考慮；2、竹笆片與竹串片腳手板是不一樣的，竹笆片腳手板要求大橫桿在小橫桿上，荷載

5、是通過大橫桿傳給小橫桿，再傳給立桿，南方地區常采用；竹串片腳手板要求小橫桿在大橫桿上，是通過小橫桿將荷載傳給大橫桿，大橫桿再將力傳給立桿的，這種方法北方地區常采用；竹笆片自重標準值按PKPM取值0.15kN/m：有的軟件按0.3kN/m2,接近竹串片的標準值，偏大；3、浙見四(五)1條：25m以下建筑物的外腳手架除操作層以及操作層的上下層、底層、頂層必須滿鋪外，還應在中間至少滿鋪一層。25m以上建筑物的外架應層層鋪設腳手片。裝飾階段必須層層滿鋪腳手片；扣規7.3.12條：4、自頂層作業層的腳手板往下計，宜每隔12m滿鋪一層腳手板北方地區的竹串片腳手板按上敘的25m以下的做法；南方地區的竹笆片腳

6、手板一般是層層鋪設;竹笆片竹串片又叫竹跳板，一般300x24x3.0cm4、竹笆片腳手板鋪設層數為總高除以步距減1（注意懸挑架不減1）,本案=24/1.5-1=15層；5、現在的腳手架在主體結構施工階段只起臨邊圍護作用；主要是裝飾階段用；但本案腳手架仍按主體階段計算，北方地區按鋪設6層竹串片腳手板，南方地區按層層鋪設竹笆片腳手板；注意要以當地的具體做法為準，如有的地方采用木腳手板;單位：(mm)3001050趟腳手架船翻落地腳手架正立面圖、大橫桿的計算按照扣規第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大

7、橫桿的最大彎矩和變形。1 .均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:Pi=0.038kN/m;腳手板的自重標準值：P2=0.15X1.05/3=0.052kN/m;活荷載標準值：Q=3X1.05/3=1.050kN/m;靜荷載標準值：q1=P1+P2=0.038+0.052=0.091kN/m;靜荷載的設計值：q1=1.2X(0.038+0.052)=0.109kN/m;活荷載的設計值：q2=1.4X1.050=1.470kN/m;包荷載布置圖先敢求跨中最大彎矩和跨中最大撓度的活載布置圖的求支座最大彎矩的活載布置圖2 .強度驗算跨中最大彎距計算公式如下：M1max=0.08qil2+0.10q2I2

8、支座最大彎距計算公式如下：M2max=-0.10qil2-0.117q2I2跨中最大彎距為M1max=(0.08X0.109+0.10X1.470)X1.52=0.350kNm支座最大彎距為M2max=(-0.10x0.109-0.117X1.470)X1.52=-0.412kN-項選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：(T=0.412>6/5080=81.008N/mm2;大橫桿的計算應力小于205.0N/mm,滿足要求！3 .撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：max=(0.677qil4+0.990q2l4)/100EI最大撓度計算值為：V=

9、(0.6770.091+0.990X1.050)X500.04/(100W.06M05X121900.0)=2.220mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm滿足要求!三、小橫桿的計算：根據扣規第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1 .荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.038X1.5=0.058kN;腳手板的自重標準值：R2=0.150X1.05X1.5/3=0.079kN;活荷載標準值：Q=3<1.05X1.5/3=1.575kN;

10、集中荷載的設計值：P=1.2X(0.058+0.079)+1.4X1.575=2.369kN;小橫桿計算簡圖2 .強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下：Mqmax=ql/8集中荷載最大彎矩計算公式如下：Mpmax=Pl/3最大彎矩M=(1.2X0,038)X1.0502/8+2.369¥.050/3=0.835kN.m最大應力計算值戶M/W=0.835106/5080.0=164.442N/mmf;小橫桿的計算應力小于205.0N/mm,滿足要求！3 .撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載

11、的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：qmax=5ql4/384EIgmax=5>0,03810504/(384區06105X121900)=0.024mm;集中荷載標準值P=p1+p2+Q=0.058+0.079+1.575=1.711kN;集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下：用max=Pl(3l2-4l2/9)/72EI甲max=1711.350X1050.0X3>1050.02-4X050.02/9)/(722>06>105>121900.0)=2.800mm最大撓度和V=%max+amax=0.024+2

12、.800=2.824mm；小橫桿的最大撓度為2.824mm，小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10mm滿足要求！四、扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照扣規式5.2.5計算：R<Rc其中Rc-扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN;R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.038X1.5X4/2=0.114kN;小橫桿的自重標準值:P2=0.038X1.35/2=0.026kN;腳手板的自重標準值:P3=0.150X1.05X1.5/2=0.118kN;活荷載標準值:Q=3X1.05X1.5/2=2.363kN

13、;荷載的設計值：R=1.2X(0.114+0.026+0.118)+1.4X2.363=3.618kN;R<8.00kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！吉工注:1、扣規7.3.6條，雙排腳手架橫向水平桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離不宜大于100mm2、小橫桿兩端應固定在立桿上，端頭伸出立桿凈長度不小于100mm（實際有時并沒有達到100）3、根據以上兩條，小橫桿的長度最小為=立桿橫距+（內排架距離墻長度-0.100）+0.100=1.05+0.3=1.35m;4、扣規6.2.3條、7.3.12條，腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm5、當腳手板鋪在大橫桿上，即大橫桿在上時，小

14、橫桿與立桿連接，大橫桿與小橫桿連接；而實際中我看到的是：大橫桿與小橫桿都與立桿相連；這樣的問題是：腳手板底與中間大橫桿上表面不在一水平面上，要人為的扎固，竹巴片處于預應力狀態；6、有的軟件：“按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁,雙扣件承載力設計值取16.00kN,乘以扣件抗滑承載力系數（試驗值/8kN）,為該工程實際的雙扣件承載力取值”；扣規單扣件抗滑承載力是8kN,雙扣件承載力簡單地乘以2取16kN,不妥；上下兩扣件的承載力是不均勻的，；扣規3.2.1條，扣件其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定；不符合規定就不要用；,7、PKPM欠件

15、說：當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時，試驗表明：單扣彳在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN;雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。這個說法較科學;«DB33/1035-2006»5.4.2條：FK8.0kN時，可采用單扣件；8.0kN<R<12,0kN時，應采用雙扣件；R>12.0kN時，應采用可調托座；五、腳手架立桿荷載計算：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，查扣規表A-1,縱距1.5、步距1.5,為0.1394kN/mNG1=0.1

16、394+(1.50X2/2)X0.038/1.50X24.00=4.258kN;(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.15kN/m2NG2=0.15X15X1.5X(1.05+0.3)/2=2.278kN;欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/mNG3=0.15X15X1.5=3.375kN;吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2NG4=0.005X1.5X24=0.18kN;經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+N32+N33+N34=10.091kN;活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/

17、2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3X1.05X1.5X2/2=4.725kN不組合風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為N=1.2Ng+1.4Nq=1.2X10.091+1.4X4.725=18.724kN;組合風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為N=1.2Ng+0.85X1.4Nq=1.2X10.091+0.85X1.4X4.725=17.732kN;吉工注：1、每米立桿承受的結構自重標準值，扣規表A-1適用于小橫桿在上，大橫桿在下的北方地區。我們簡單復核一下就知，以本案為例：縱距1.5m,步距1.5m,小模桿長1.35m,剪刀撐0.325X1.5X1.5=0.73m,每米立桿自重=（大橫桿1.

18、5X4/2+立桿1.5+小橫桿1.35/2+剪0.73）X0.0384/1.5=0.151kN/m:大于0.1394;2、對于大橫桿在小橫桿之上，在計算每米立桿自重時，增加中間大橫桿的重量=（縱距X中間大橫桿木數/2）X0.038/步距；這樣比較妥當；3、本案里立桿離墻300mm用竹笆片鋪設這個位置是要懸挑150180mm很不妥當；浙江省建筑施工現場安全質量標準化管實用手冊要求里立桿離墻小于等于200mm這樣里立桿至墻就可以不鋪腳手板了；所以：南方地區，內排架離墻距離選150200mm不用鋪竹笆片；北方地區，內排架離墻距離選300mm剛好放一塊跳板;4、計算立桿荷載時，還是考慮內排架離墻寬度鋪

19、腳手板，故本案在計算此2時橫桿間距1.05加上了0.3;嚴格來說懸挑部分的荷載主要加在里立桿上，剪刀撐安全網荷載加在外立桿上，按排架或框架結構計算；因太復雜了，這里采取了簡單地大平均；5、欄桿與擋腳手板這里沒有除以2,全部傳給了外立桿；風荷載標準值按照以下公式計算W=0.7忠s(!g其中-基本風壓(kN/m2),按照GB50009-2001(2006年版)n=50年，浙江,一、一2椒江：W0=0.55kN/m;比-風荷載高度變化系數，按照(GB50009-2001)(2006年版)C類、4.7m高：腥=0.74;s-風荷載體型系數：/=1.3X(0.5+0.5X6=1.3X(0.5+0.5X0

20、.095)=0.712;&-為敞開式腳手架擋風系數，查扣規表A-3為0.095;經計算得到，風荷載標準值為：2Wk=0.7X0.55X0.74X0.712=0.203kN/m;風荷載設計值產生的立桿段彎矩Mw為：Mw=0.85X1.4WkLah2/10=0.85X1.4義0.203X1.5X1.72/10=0.105kN-m；吉工注:GBJ9）的規定1、關于基本風壓：扣規4.2.3條，按現行國家標準建筑結構荷載規范（采用；（GBJ9）已被GB50009-2001取代；現行的是建筑2構荷載規范（GB50009-2001）（2006年版）（以后簡稱荷規），該規范又在修訂中；荷規7.1.2,

21、基本風壓應按本規范附錄D.4中附表D.4給出的50年一遇的風壓采用，但不得小于0.3kN/m2,我將在模板支架計算中作進一步的解釋；2、立桿驗算是最底部，風荷載產生的立桿彎矩是按三跨連續梁計算的，所以風荷載高度變化系數的高度取第三步頂點高度，本案高為=第一步1.7+1.5+1.5=4.7m;但是，計算連墻件時，風荷載高度變化系數應按搭設高度查表；若是懸挑腳手架時，應按地面到連墻最高點的高度查表；3、風荷載體型系數，參照建筑技術1999年第8期腳手架結構的設計規定和計算方法，安全網按實際圍立面積的50%計，即：擋風系數（）=（1-（）1）X50%（）1=0.5+0.5（）1（）1為敞開式腳手架擋

22、風系數）；4、更正：風荷載體型系數請按JGJ166-2008第4.3.2條取心s=1.3X0.8=1.04,請自行更改。六、立桿的穩定性計算：1、不組合風荷載時，立桿的穩定性計算按扣規公式5.3.1-1N/（!）A）Wf其中N立桿的軸向力設計值，N=18.724kN;i計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；k計算長度附加系數，按扣規第5.3.3條取1.155g計算長度系數，查10計算長度（m）,按扣規表5.3.3,m=1.500;扣規5.3.3,10=kmh=1.155X1.500X1.700=2.945m;2A立桿凈截面面積，A=4.890cm；3W立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=5.08

23、0cm;k長細比，入=10/i=2945/16=184;小軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比查扣規附錄C,得到0.211;f鋼管立桿抗壓強度設計值，按扣規表5.1.6采用；N/（|A）=18724/（0.211X489）=181.471N/mm?<f=205.00N/mm2;不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算滿足要求！2、組合風荷載時，立桿的穩定性計算按扣規公式5.3.1-2N/（|）A）+Mw/W<f立桿的軸心向力設計值：N=17.732kN;2N/（|）A）+Mw/W=17732/（0.211489）+105000/5080=192.526N/mR<f2=205.00N/mm

24、;組合風荷載時，立桿的穩定性計算滿足要求！吉工注：1、軸心受壓構件的穩定系數，當人250時，（）=7320/人2;這里的（）是穩定系數而不是擋風系數；2、扣規4.3.2,在基本風壓等于或小于0.35kN/m2的地區，對于僅有欄桿和擋腳板的敞開式腳手架，當每個連墻點覆蓋的面積不大于30m2,構造符合本規范第6.4節規定時，驗算腳手架立桿的穩定性，可不考慮風荷載作用；3、以前在本章之后，計算“最大搭設高度”，我把它取消了；為什么？因為最大高度計算公式是根據穩定性計算公式推導出來的；是為了幫助我們確定在什么高度情況下，采用單立桿或雙立桿或其它；說白了，滿足了本章就滿足了它；PKPM和品茗軟件到200

25、9版本是計算最大搭設高度的；單立桿搭設最大高度：浙江規定25m,上海規定30m；扣規>規定50m；我建議24m；我將在雙立桿計算中作進一步的解釋；七、連墻件的穩定性計算：連墻件的軸向力設計值按照扣規公式5.4.1計算：N=Niw+N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算，24m,C類查表便=1.00,_一_2W=0.7修SM0=0.7K000.7120.55=0.274kN/m;每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=3><1.5)3)=13.5m2;按扣規5.4.1條，N0=5.000kN;風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),按扣規公式5.4.2計算：Nw=1

26、.4XWXAw=1.4X0.274X13.5=5.179kN;連墻件的軸向力設計值Ni=Niw+N0=5.179+5.000=10.179kN;連墻件承載力設計值按下式計算:其中小-軸心受壓立桿的穩定系數;由長細比l/i=300/15.8的結果查表得到小=0.949,l為內排架距離墻的長度;連墻件軸向承載力設計值為N產0.949X4.89X10-4X205X103=95.133kN；N=10.179<N產95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Ni=10.179小于雙扣件的抗滑力12kN,滿足要求!vIIT-抑秣戶1連墻件連接示意圖吉工注：1、雙

27、扣件的抗滑承載力前面以說過，取12kN而不是8X2=16kN;2、這里的雙扣件與前面說的雙扣件及模板中的雙扣件是不一樣的。模板雙扣件僅承受向下的單向力，這里的雙扣件要承受左右雙向的力，所以連墻件采用雙扣件實際上是三扣件，一處連墻件就要六個扣件；3、在實際工作中，連墻件計算可以按不同的高度分別計算；象本案，分別按20m以下和20m以上計算；本案20m以下采用1層2跨一連墻，單扣件能滿足要求，20m以上采用雙扣件；這也算是方案優化吧？根據扣規，24m以下也可采用拉筋和頂撐配合的方式；4、關于連墻件的多種形式，另案敘述；八、立桿的地基承載力計算：立桿地基礎承載力按扣規式5.5.1、式5.5.2計算P

28、<fgfg=fgkXkc其中N上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值（kN）;N=18.724A基礎底面面積（mj；A=0.25（夯實地基面上要求全現澆100厚C15的素碎墊層）p立桿基礎底面的平均壓力（kN/m2）,P=N/A=74.724kc腳手架地基承載力調整系數；kc=1fgk地基承載力標準值；fgk=130.00fg地基承載力設計值（kN/m2）;fg=130X1=130.00p=74.724kPa<fg=130kPa。地基承載力滿足要求!100厚C15混凝土墊層抗沖切驗算應滿足下式：N<0.7帥(D+h)p式中ft混凝土軸心抗拉強度設計值；D-支座板底面直徑；h碎墊層

29、厚度。N=18.724<0.7(|)th(D+h)p=0.7X0.91X100X(48+100)X3.14/1000=29.603kN滿足要求！吉工注：1、fgk新規范為fak一叫地基承載力特征值(標準值)，由荷載試驗、或原位測試或公式計算確定。不得以，可以按原建筑地基基礎設計規范GBJ7-89附錄五及第6.3.2條的規定采用。查GBJ7-89表6.3.2-2壓實填土fgk取130kPa；2、立桿的基礎是什么？以前文明施工不是很重視，也沒有“現場標化”這個概念；腳手架是在回填土上，墊木板或腳手板，在墊板上支立桿，有的還有底座；所以，立桿的基礎是墊板，或底座；這些所謂的基礎，受施工及外界的

30、影響，地基承載力要乘以調整系數予以降低，基礎的底面積就是墊板的面積；當多立桿共墊板時，墊板面積還要除以共墊板的立桿數才是基礎底面積；當然墊板要有一定的厚度，木墊板一般不小于50mm當計算的基礎底面積大于0.25m2時，基礎底面積按0.25m2計算；在其它腳手架計算中，將進一步解釋；因文明施工的要求，標化工地的要求，現場地坪是要用混凝土硬化的，腳手架基礎是在夯實地基面上全現澆100厚以上C15的素硅墊層，且立桿基礎外側設置截面不小于200X200mm勺排水溝；所以，現在的立桿基礎是混凝土墊層；只要混凝土墊層不被立桿弄壞，混凝土墊層就能將立桿的荷載擴散至地基中；所以，混凝土墊層增加了抗沖切計算，這

31、個公式是本人推導并簡化的；3、從結構計算講，到這兒就完了，從施工的角度，還應有：腳手架用料計算，腳手架搭設施工圖；九、腳手架配件數量匡算吉工注：材料用量可套施工定額或用公式計算，若繪了詳細的施工圖，就可以準確計算出腳手架配件用量；十、腳手架搭設施工圖其它工程代為示范，作者：劉工。請根據自已的工程及設計進行繪制出加£30%*附律含二）整坐/璃踴吉工注：1、這個施工圖是不完整的；2、這個示意圖是有欠缺的，如：平面圖中沒有繪出立桿；安全網應在外立桿的內側,，3、腳手架施工圖畫到什么深度，你就想想圖紙會審；鋼管落地腳手架計算書（北方地區）編者：吉工2008-03-29一、參數信息：1 .腳手

32、架參數雙排腳手架搭設高度為18m,立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為1.2m,縱距La為1.5m,大小橫桿的步距為1.8m；內排架距離墻長度為0.30m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為48X3.5橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.6m,水平間距4.5m,采用軟拉硬撐連接;2 .活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000kN/m2;腳手架用途：結構腳手架；同時施工層數:2層；3 .風荷載參數本工程地處湖北武漢市，基本風壓0.35kN/m2;4 .靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248;腳手板自重標準值(kN/

33、m2):0.350;欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.110;安全設施與安全網(kN/m2):0.005;腳手板類別：竹用片腳手板；欄桿擋板類別：沖壓鋼腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038;腳手板鋪設總層數:6;吉工注：JGJ166-2008規范4.2.2條：雙排腳手架外側滿掛密目式安全網自行標準值可按0.01kN/平方米取值。本站按pkpm施工取的是0.005,請自行更正。5 .地基參數地基土類型：素填土；地基承載力標準值(kPa):130.00；吉工注：1、扣規6.4.2條，1連墻件宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm步距與層高關聯較好，這樣連墻

34、件每層一連墻；否則連墻件有可能離主節點的距離偏大；實際工作中，好象沒有理會這一條，步距按同一高度(如1.8m)不與層高相關，有的連墻件就在上下主節點中間；2、常用的扣件腳手架幾何尺寸,(1)、排距(立桿橫距)：0.81.05m、1.3;(2)、立桿縱距：1.2、1.5、1.8、2.0m;(3)、步距：1.2、1.35、1.5、1.8、2.0m;二、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形1 .均布荷載值計算小橫桿的自重標準值：P1=0.038kN/m;腳手板的荷載標準值:P2=0.35X1.5/

35、3=0.175kN/m;活荷載標準值：Q=3X1.5/3=1.500kN/m;荷載的計算值：q=1.2X0.038+1.2X0.175+1.4X1.5=2.356kN/m;小橫桿計算簡圖吉工注:1、上敘分母3:兩縱向立桿之間，小橫桿在大橫桿上的數為2時除以3,小橫桿在大橫桿上的數為1時除以2;但立桿縱距之間的小橫桿是不是有？有幾根？要看實際搭設情況，與跳板的長度有關；2、扣規6.2.2條，2作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2;3、在主節點處的小橫桿，是與立桿相扣還是扣在大橫桿上呢？當腳手板鋪在小橫桿上時，立桿應與大橫桿相連，小橫桿置于

36、大橫桿之上，小橫桿貼近立桿與大橫桿連接；2 .強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下：Mqmax=ql/8最大彎矩Mqmax=2.356乂1.22/8=0.424kN成最大應力計算值(T=Mqmax/W=424000/5080=83.465N/mm2;小橫桿的最大彎曲應力小于205N/mm2,滿足要求！3 .撓度計算：最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.175+1.5=1.713kN/m;max=5ql4/384EI最大撓度v=5.0X1.713X41(3842C06105>121900)=1.842mm；小橫桿的最大撓度小于12

37、00/150=8與10mm滿足要求!三、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1 .荷載值計算小橫桿的自重標準值：P1=0.038X(1.2+0.3)=0.057kN;腳手板的荷載標準值:P2=0.35X(1.2+0.3)X1.5/3=0.263kN;活荷載標準值：Q=3X(1.2+0.3)X1.5/3=2.25kN;荷載的設計值:P=(1.2X0.057+1.2X0.263+1.4X2.25)/2=1.767kN;大橫桿計算簡圖2 .強度驗算跨中最大彎距計算公式如下：M1max=0.08qi12+0.289Pl支座最大彎距計算公式如下：M2max=-0.

38、10q1l2-0.311Pl跨中最大彎距為Mimax=0.08X(1.2X0.038)X1.52+0.289X1.767X1.5=0.774kN-m支座最大彎距為M2max=-0.10X(1.2X0.038)X1.52-0.311X1.767X1.5=-0.835kN成最大應力計算值(T=0.835)6/5080=164.370N/mm2;大橫桿的最大應力計算值小于205N/mn2,滿足要求！吉工注：1、p里包括靜載、活載，因靜載比例較小，均按活載處理；當然你也可將其分開考慮；2、考慮了里立桿離墻因素，小橫桿長度加了0.3m；3、大橫桿計算簡圖中，在支座處應有一個P;它對彎矩、撓度計算沒有影響

39、；4、荷載以前分靜載(恒載)、活載(動載)，現在規范叫：永久荷載、可變荷載；5、當支在大橫桿上的小橫桿只有一根時，即P每跨只有一個，上敘彎矩公式中的系數：0.289應改為0.213,0.311改為0.175;當支在大橫桿上的小橫桿沒有時，最大彎矩就是0.10q1l2;3 .撓度驗算均布荷載最大撓度計算公式如下：'max=0.677q|4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：vmax=0.6770.03815004/(100206105X121900)=0.052mm；集中荷載最大撓度計算公式如下：甲max=2.716P3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度:P=(

40、0.057+0.263+2.25)/2=1.285kNv=2.716X1.2853/1(50002.06105M21900)=4.691mm；最大撓度和：V=max+pmax=0.052+4.691=4.743mm；大橫桿的最大撓度小于1500/150=10與10mm滿足要求!吉工注：1、因P里活載比例占大，P按活載處理，所以撓度系數取2.716而非1.883;2、有的軟件至2009年版，在計算上敘彎矩和撓度時，將P按永久荷載處理的；2.7163、當支在大橫桿上的小橫桿只有一根時，即P每跨只有一個，上敘撓度公式中的系數:應改為1.615;當支在大橫桿上的小橫桿沒有時，最大撓度就是0.677ql

41、4/100EI；四、扣件抗滑力的計算：扣件的抗滑承載力按照扣規5.2.5計算：R<Rc其中Rc-扣件抗滑承載力設計值，取8.00kN;R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值:P1=0.038X(1.2+0.3)X3/2=0.086kN;大橫桿的自重標準值:P2=0.038X1.5=0.058kN;腳手板的自重標準值:P3=0.35X(1.2+0.3)X1.5/2=0.394kN;活荷載標準值:Q=3X(1.2+0.3)X1.5/2=3.375kN荷載的設計值：R=1.2X(0.086+0.058+0.394)+1.4X3.375=5.371kN;R<8.

42、00kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！吉工注：1、這里選取大橫桿與立桿連接的扣件驗算的；2、扣規6.2.2條，3當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上；3、橫向水平桿即小橫桿，縱向水平桿即大橫桿；五、腳手架立桿荷載計算：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容:每米立桿承受的結構自重標準值，查扣規表A-1為0.1248kN/mNgi=0.1248+(1.50X2/2)X0.038/1.80X18.00=2.816kN;(2)腳手板的自重標準值；采用竹用片腳手板，標準值為0.35kN/m2N

43、G2=0.35X6X1.5X(1.2+0.3)/2=2.362kN;(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11kN/mNG3=0.11X6X1.5=0.990kN;吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2NG4=0.005X1.5X18=0.135kN;經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+N32+N33+N34=6.303kN;活荷載標準值Nq=3X1.2X1.5X2/2=5.400kN;考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為N=1.2Ng+0.85X1.4Nq=1.2X6.303+0.85X1.4X5.400=13.990kN;不考慮風荷載時，立桿的軸

44、向壓力設計值為N=1.2Ng+1.4Nq=1.2X6.303+1.4X5.400=15.124kN;吉工注：1、一般來說，扣規表A-1適合北方地區，但這里作簡單復核還是有問題，（立桿1.8m+大橫桿1.5m+小橫桿1.5mX3/2+剪撐0.325X1.5X1.8）X0.038/1.8=0.136kN/m,大于0.1248;扣規表A-1適合大橫桿在上，中間沒有大橫桿或小橫桿在上，中間沒有小橫桿的情況；2、我在北方地區工作時，跳板就一層；扣規7.3.12條，4自頂層作業層的腳手板往下計，宜每隔12m滿鋪一層腳手板；現在北方地區的具體做法、地方規定不知有沒有新規定？若有相關規定，哪位網友幫傳一份，在

45、此先謝了。本案按鋪6層腳手板計算的，即施工層、施工層的上下層、頂層、底層、中間層；且同時有2層施工;3、欄桿是直接扣在外立桿上的，擋腳板緊靠外立桿，將兩項荷載直接傳給外立桿較符合實際;有的軟件在計算NG3時除以了2;4、在計算Nq時，橫距要不要加離墻間距？里立桿距墻的腳手板-主要是安全防護和接落地灰的作用，一般不站人；所以不加符合實際，加了也不算錯；故本章1.2m沒有加0.3m；我在前面大橫桿的計算中就加了0.3;六、立桿的穩定性計算：（一）、風荷載標準值按照扣規4.2.3式計算W=0.7曲s（!g其中-基本風壓（kN/m2）,按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）的規VE2TE木用

46、：wo=0.35kN/m;國-風荷載高度變化系數，查荷規表7.2.1,高1.8X3=5.4m,C類:所0.74;s-風荷載體型系數：安全網3200目，詳本站計算，取值為1.236;經計算得到，風荷載標準值為：2Wk=0.7X0.32X0.74X1.236=0.224kN/m2;風荷載設計值產生的立桿段彎矩Mw為：Mw=0.85X1.4WkLah2/10=0.85X1.4X0.224X1.5X1.82/10=0.130kN-m；吉工注:更正：風荷載體型系數請按JGJ166-2008第4.3.2條取以s=1.3X0.8=1.04,請自行更改。（二）、不一組合風荷載時，立桿的穩定性計算按扣規公式5.

47、3.1-1N/（例<f其中N立桿的軸向力設計值，N=11.344kN;i計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；k計算長度附加系數，按扣規第5.3.3條取1.155;g計算長度系數，查扣規表5.3.3,尸1.550；l0計算長度（m）,按扣規5.3.3條，Io=kgh=1.155X1.550X1.800=3.222m;2A立桿凈截面面積，A=4.890cm;3W立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm;人長細比，2=lo/i=3222/16=201;小一一軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比查扣規附錄C,得到0.179;f鋼管立桿抗壓強度設計值，按扣規表5.1.6米用;N/(護)=15

48、124/(0.179X489)=172.784N/mm<f=205.00N/mm；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算滿足要求！(三)、組合風荷載時，立桿的穩定性計算按扣規公式5.3.1-2N/(網+Mw/W<f立桿的軸心向力設計值：N=13.990kN;N/(網+Mw/W=13990/(0.179489)+130000/5080=185.420N/mM<f2=205.00N/mm;組合風荷載時，立桿的穩定性計算滿足要求！吉工注：1、關于計算長度系數，扣規表5.3.3沒有橫距1.2m的長度系數，近似地按橫距1.3m的取值1.55,也可以按插入法計算取1.53;七、連墻件的穩定性計

49、算：連墻件的軸向力設計值按照扣規5.4.1式計算：Ni=Niw+N。連墻件風荷載高度變化系數按腳手架頂部高度18m,C類查表，出=0.84,2W=0.7也sM0=0.70.841.2360.35=0.254kN/m2;每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=(1.8X2)X(1.5X3)=16.2m2;按扣規5.4.1條Nq=5.000kN;風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN）,按照下式計算:Nw=1.4XWXAw=1.4X0.254X16.2=5.761kN;連墻件的軸向力設計值Ni=Niw+No=10.761kN;連墻件承載力設計值按下式計算：N=小Af其中小-軸心受壓立桿的穩定

50、系數；由長細比l/i=300/15.8的結果查表得到（|）=0.949,l為內排架距離墻的長度;A=4.89cm2;f=205N/mm2;連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.949X4.89X10-4X205X103=95.133kN;N=10.761<Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件拉接部分柔性鋼筋的直徑按下式計算：A=N/fyd=2義（A/2/兀1/2其中fy-為拉接柔性鋼筋的抗拉強度取：210N/mmiA-拉接柔性鋼筋的截面積按照兩個截面計算A=51.243mrmN-拉接柔性鋼筋上承受的拉應力（kN）d-拉接柔性鋼筋的直徑（mm）由以上計算得到柔性拉接鋼筋的最小直

51、徑d=5.71mm。選取08的鋼筋；連墻件示意圖吉工注：1、拉筋是按兩根計算的；2、扣規6.4.3條，對高度在24m以下的單、雙排腳手架，宜采用剛性連墻件與建筑物可靠連接，亦可采用拉筋和頂撐配合使用的附墻連接方式。嚴禁使用僅有拉筋的柔性連墻件。八、立桿的地基承載力計算：立桿地基礎承載力按扣規式5.5.1、式5.5.2計算P<fgfg=fgk*kc其中N上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值（kN）;N=15.124A基礎底面面積（m2）;A=0.25（夯實地基面上要求全現澆100厚C15的素外墊層）p立桿基礎底面的平均壓力（kN/m2）,p=N/A=60.496kc腳手架地基承載力調整系數；

52、kc=1fgk地基承載力標準值；fgk=130.00fg地基承載力設計值（kN/m2）;fg=130x1=130.00p=60.496kPa<fg=130kPa地基承載力滿足要求！100厚C15混凝土墊層抗沖切驗算應滿足下式：N<0.7fth（D+h）兀式中ft混凝土軸心抗拉強度設計值；D支座板底面直徑；h碎墊層厚度。N=11.344kN<0.7fth（D+h）后0.7X0.91x100x（48+100）x3.14/1000=29.603kN滿足要求！吉工注：1、一般立桿下端是底座、底座下設墊板、墊板下是土（地基）；而南方地區要求，道路、場地全現澆混凝土，所以其立桿下是底座，

53、底座下是混凝土，混凝土下是地基；2、以前底座承載力為40kN,因為它是鑄鋼或鑄鐵件，如下圖；現在要求用的是鋼底座，一般底座尺寸為150x150mm（或直徑150mm，厚度大于8mm中心焊150mm高的圓棒；3、建筑施工計算手冊規定，立桿基礎的計算面積A,可按以下情況確定:（1）、僅有立桿底座（即底座直接放于地面土上）時，A取底座板的底面積；（2）、底座下設有5060mm的木墊板時，A取墊板的面積，且墊板的邊長不小于200mm當A大于0.25m2時，則取0.25H計算；這就是很多地方A取0.25的原因，本案采用混凝土墊層（C15厚100）,A取0.25H也是參照此條；（3）、在底座下采用枕木作墊

54、板時，A按枕木的底面積計算；（現在很難看到枕木，看見枕混凝土的多）（4）、當一塊墊板上支承2根以上的立桿時，A取墊板面積的1/n（n為立桿數），且符合（2）的規定；（5）、當腳手架底全現澆混凝土時，只要混凝土不被立桿沖壞，就能將立桿的力擴散開出；A也可取立桿縱距與橫距積的1/2;這句話是我說的；4、扣規5.5.3,地基承載力調整系數kc,對碎石土、砂土、回填土應取0.4;對粘土應取0.5;對巖石、混凝土應取1.0。5、地基承載力標準值fgk,查建筑地基基礎設計規范GBJ7-89,表6.3.2-2和附錄5。壓實填土可取130300kN/m2;（本案取值130,壓實系數要求0.94以上）素填土可取65160kN/m2;粘性土可取100680kN/m2;砂土可取140500kN/m2;粉土可取100410kN/m2;淤泥