1、1緒論1-1建筑鋼材的（ D ）差。(A)強度 (B)塑性 (C)韌性 (D)耐腐蝕性 1-2鋼結構的缺點之一是（ C ）。(A)自重大 (B)施工工期長 (C)耐火性差 (D)耐熱性差 1-3鋼結構的優點之一是（ A ）。(A)密閉性較好 (B)耐火性好(C)不發生脆性破壞 (D)能充分發揮材料強度1-4鋼結構的實際受力情況和工程力學計算結果（ C ）。(A)完全相同 (B)完全不同 (C)比較符合 (D)相差較大1-5鋼結構在一般條件下不會因偶然超載而突然斷裂。這主要是由于鋼材（ B ）好。(A)強度 (B)塑性 (C)韌性 (D)均勻性1-6在地震多發區采用鋼結構較為有利。這主要是由于鋼

2、材（ C ）好。(A)強度 (B)塑性 (C)韌性 (D)均勻性1-7. 由于鋼材（ C ），所以鋼結構適宜在動力荷載作用下工作。（A）強度高 (B)塑性好 (C)韌性好 (D)密度/強度比小 1-8. 因為鋼材（ A ），所以鋼材適用于建造大跨度鋼結構。（A）強度高 (B)塑性好 (C)韌性好 (D)密度/強度比小 1-9. 在結構設計理論中，荷載分項系數（ C ）的形式出現在設計表達式中。(A)1.0的乘積因子 (B)1.0的倒數乘積因子(C)1.0的乘積因子 (D)1.0的倒數乘積因子1-10在結構設計理論中，抗力分項系數（ D ）的形式出現在設計表達式中。(A)1.0的乘積因子 (B)

3、1.0的倒數乘積因子(C)1.0的乘積因子 (D)1.0的倒數乘積因子1-11應該按照結構的（ A ）來決定結構或構件的目標可靠指標。(A)破壞類型和安全等級 (B)材料性能和施工質量(C)作用類別和抗力特性 (D)破壞后果和建筑類型。1-12在一般情況下，永久荷載和可變荷載的分項系數分別為（ A ）。(A)G1.2, Q1.4 (B)G1.4, Q1.2(C)GQ1.2 (D)GQ1.41-13當永久荷載對設計有利時，永久荷載和可變荷載的分項系數分別為（ B ）。(A)G1.2, Q1.4 (B)G1.0, Q1.4(C)GQ1.2 (D)GQ1.41-14在一般情況下，可變荷載的分項系數Q

4、（ D ）。1(A)1.0 (B)1.1 (C)1.2 (D)1.41-15當永久荷載對設計有利時，永久荷載的分項系數取G（ A ）。(A)1.0 (B)G1.2 (C)1.3 (D)1.4（ D ）。 1-16當可變荷載效應對結構構件承載力不利時，可變荷載的分項系數取Q(A)0 (B)G1.0 (C)1.2 (D)1.41-17當可變荷載效應對結構構件承載力有利時，可變荷載的分項系數取Q（ A ）。(A)0 (B)G1.0 (C)1.2 (D)1.41-18鋼結構設計規范中鋼材的強度設計值f( A )。(A) fy /R (B)R fy (C) fu /R (D) R fu1-19. 結構承

5、載力設計表達式0(Gd+Q1d+iQid)f中,i是荷載組合系數,它的i=2n取值( B )。(A) i1 (B) 0i1 (C) i1 (D) i01-20. 在對結構或構件進行正常使用極限狀態計算時，永久荷載和可變荷載應分別采用( B )。(A)設計值，設計值 (B)標準值，標準值(C)設計值，標準值 (D)標準值，設計值1-21. 按近似概率極限狀態設計法設計的各種結構是( D )。(A)絕對可靠的 (B)絕對不可靠(C)存在一定風險的 (D)具有相同可靠性指標的1-22. 一簡支梁受均布荷載作用，其中永久荷載標準值為15kN/m，僅一個可變荷載，其標準值為20kN/m，則強度計算時的設

6、計荷載為( A )。(A) q =1.2×15+1.4×20 (B) q =15+20(C) q =1.2×15+0.85×1.4×20 (D) q =1.2×15+0.6×1.4×201-23. 當結構所受荷載的標準值為：永久荷載qGk，且只有一個可變荷載qQk，則荷載的設計值為（ D ）。(A) 1.4qGk1.2qQk (B) 1.2（qGkqQk）(C) 1.4（qGkqQk） (D) 1.2qGk1.4qQk1-24鋼材的設計強度是根據( D )確定的。(A)比例極限 (B)彈性極限 (C)極限強度 (D

7、)屈服強度。1-25在對鋼結構正常使用極限狀態進行荷載組合計算時， ( B )。(A)永久荷載用標準值，可變荷載用設計值(B)永久荷載和可變荷載都用標準值(C)永久荷載用設計值，可變荷載用標準值(D)永久荷載和可變荷載都用設計值1-26在驗算梁的強度或整體穩定性時，采用（ A ）計算。(A)荷載設計值 (B)荷載標準值 (C)永久荷載值 (D)可變荷載值21-27驗算組合截面梁剛度時，荷載通常取( A )。(A)標準值 (B)設計值 (C)組合值 (D)最大值。 1-28. 進行鋼吊車梁的疲勞計算時，其荷載應采用( A )(A)標準值 (B)設計值 (C)組合值 (D)最大值。 1-29進行疲

8、勞驗算時，荷載（ D ）(A)要考慮分項系數，不考慮動力系數(B)要同時考慮分項系數和動力系數(C)要考慮動力系數，不考慮分項系數(D)不考慮分項系數和動力系數。32.鋼結構材料2-1鋼材中的主要有害元素是（ C ）。(A)硫、磷、碳、錳 (B)硫、磷、硅、錳(C)硫、磷、氧、氮 (D)氧、氮、硅、錳2-2嚴重降低鋼材的塑性與韌性，特別是低溫時促使鋼材變脆的元素是（ B ）。(A)硫 (B)磷 (C)碳 (D)錳2-3鋼中硫和氧的含量超過限制時，會使鋼材（ B ）。(A)變軟 (B)熱脆 (C)冷脆 (D)變硬2-4影響鋼材基本性能的因素不包括（ D ）。(A)化學成分 (B)冶金缺陷 (C)

9、溫度變化 (D)應力大小2-5理想的彈塑性體的應力-應變曲線在屈服點前、后 ( A )。(A)分別為斜直線和水平線 (B)均為斜直線(C)分別為水平線和斜直線 (D)均為水平線2-6（ D ）破壞前有明顯的預兆，易及時發現和采取措施補救。(A)屈曲 (B)失穩 (C)脆性 (D)塑性2-7結構工程中使用鋼材的塑性指標，目前主要采用（ D ）表示。(A)屈服極限 (B)沖擊韌性 (C)可焊性 (D)伸長率2-8鋼材的硬化是指 鋼材的( A )。(A)強度提高，塑性和韌性下降 (B)強度、塑性和韌性均提高(C)強度、塑性和韌性均降低 (D)塑性降低，強度和韌性提高2-9鋼材經歷應變硬化后（ A ）

10、提高。(A)強度 (B)塑性 (C)冷彎性能 (D)可焊性2-10.鋼材經冷作硬化后屈服點（ C ），塑性降低了。(A)降低 (B)不變 (C)提高 (D) 變為零2-11當溫度從常溫開始升高時，鋼的（ A ）是單調下降的。(A)彈性模量和屈服極限 (B)彈性模量和強度極限(C)彈性模量和伸長率 (D)屈服極限和強度極限2-12當溫度從常溫逐步下降時，鋼的（ B ）是降低的。(A)強度和塑性 (B)塑性和韌性(C)強度和韌性 (D)強度、塑性和韌性2-13鋼結構材料的良好工藝性能包括（ A ）。(A)冷加工、熱加工和焊接性能 (B)冷加工、熱加工和沖擊性能(C)冷加工、焊接和沖擊性能 (D)熱

11、加工、焊接和沖擊性能2-14承重用鋼材應保證的基本力學性能內容應是（ C ）。(A)抗拉強度、伸長率 (B)抗拉強度、屈服強度、冷彎性能4(C)抗拉強度、屈服強度、伸長率 (D)屈服強度、伸長率、冷彎性能2-15. 結構鋼的三項主要力學(機械)性能為( A )。(A)抗拉強度、屈服強度、伸長率 (B)抗拉強度、屈服強度、冷彎(C)抗拉強度、伸長率、冷彎 (D)屈服強度、伸長率、冷彎2-16材料脆性破壞的特點是（ A ）。(A)變形很小 (B)變形較大 (C)無變形 (D)變形很大2-17在靜荷載作用下，可能引發結構鋼材脆性破壞的因素不包括（ D ）。(A)應變硬化 (B)低溫環境 (C)殘余應

12、力 (D)彈性模量2-18.為防止鋼材在焊接時或承受厚度方向的拉力時發生分層撕裂，必須對鋼材的( C )進行測試。(A)抗拉強度fu (B)屈服點fy(C)冷彎性能 (D)延伸率2-19.對不同質量等級的同一類鋼材，在下列各指標中，它們的( D )不同。(A)抗拉強度fu (B)屈服點fy (D)沖擊韌性CV5>10 (B)5=10 (C)5<10 (D)不能確定2-21.鋼材的伸長率用來反映材料的( C )。(A)承載能力 (B)彈性變形能力 (C)塑性變形能力 (D)抗沖擊荷載能力 2-22某鋼構件發生了脆性破壞，經檢查發現構件內部存在下列問題，但可以肯定其中（ A ）對該破壞

13、無直接影響。(A)材料的屈服點較低 (B)荷載速度增加較快(C)存在加工硬化現象 (D)構造引起應力集中2-23. 結構鋼的屈服強度( A )。(A)隨厚度增大而降低，但與質量等級(A、B、C、D)無關(C)隨厚度增大而降低，并且隨質量等級從A到D逐級降低(D)隨厚度增大而提高，而且隨質量等級從A到D逐級降低2-24鋼板的厚度越大，其( C )。(A) f越高、fy越低 (B) f越低、fy越高(C) f和fy均越低 (D) f和fy均越高2-25同類鋼種的鋼板，厚度越大，（ A ）。(A)強度越低 (B)強度越好 (C)塑性越好 (D)韌性越好2-26. 隨著厚度的增加，鋼材的 ( D )強

14、度設計值是下降的。(A)抗拉 (B)抗拉和抗壓(C)抗拉、抗壓和抗彎 (D)抗拉、抗壓、抗彎和抗剪2-27有四種厚度不等的Q345鋼板，其中( A )厚的鋼板設計強度最高。(A)12mm (B)18mm (C)25mm (D)30mm52-28. 有四種鋼號相同而厚度不同的鋼板，其中( D )mm厚的鋼板強度最低。(A)8 (B)12 (C)20 (D)452-29在碳素結構鋼的質量等級中，( A )最差。(A) A (B) B (C) C (D) D2-30在碳素結構鋼的質量等級中，( D )最好。(A) A (B) B (C) C (D) D2-31Q235-D要求保證（ C ）下的沖擊韌

15、性。(A)+20 (B) 0 (C)-20 (D) -402-32Q390-E要求保證（ D ）下的沖擊韌性。(A)+20 (B) 0 (C)-20 (D) -402-33低合金高強度鋼一般都屬于（ C ）。(A)沸騰鋼 (B)半鎮靜鋼 (C)鎮靜鋼 (D)特殊鎮靜鋼2-34Q295表示鋼材（ A ）為295MPa。(A)厚度不超過16mm時的屈服點 (B)厚度不超過16mm時的強度極限(C)任意厚度時的屈服點 (D)任意厚度時的強度極限2-35按脫氧方法鋼材分為沸騰鋼（F）、半鎮靜鋼(B)、鎮靜鋼（Z）和特殊鎮靜鋼（TZ）。其中（ C ）的代號可以省去。(A)F和b (B)b和Z (C)Z和

16、TZ (D)F和Z2-36在下列各種鋼中，（ A ）脫氧程度較差。 (A)沸騰鋼 (B)半鎮靜鋼 (C)鎮靜鋼 (D)特殊鎮靜鋼(A)A級 (B)C級 (C)D級 (D)E級2-38在（ A ）級碳素結構鋼中，不要求保證沖擊韌性性能。(A)A (B)B (C)C (D)D2-39鋼材的彈性模量E 約等于( A )。2 (A)206GPa (B)206N/mm .2.06kN/mm2 (D)2.06MPa2-40處于常溫工作的重級工作制吊車的焊接吊車梁，其鋼材不需要保證( D )。(A)冷彎性能 (B)塑性性能 (C)常溫沖擊韌性 (D)20沖擊韌性2-41在鋼結構的構件設計中，認為鋼材屈服點是

17、構件可以達到的( A )。(A)最大應力 (B)設計應力 (C)疲勞應力 (D)穩定臨界應力2-42在連續反復荷載作用下，當應力比=min/max=-1時，稱為( A )。(A)完全對稱循環 (B)脈沖循環(C)不完全對稱循環 (D)不對稱循環2-43對直接承受動荷載重復作用的鋼結構構件及其連接，當應力變化的循環次數n( B ) 次時，應進行疲勞計算。4456(A)1×10 (B)5×10 (C)1×l0 (D)2×102-44在進行吊車梁設計時，對（ A ）部位可不必驗算疲勞強度。(A)上翼緣中部 (B)下翼緣中部 (C)腹板的下端 (D)橫肋的下端6

18、2-45影響焊接鋼構件疲勞性能的因素有( C )。 (A)塑性、韌性和最大應力max(B)最大拉應力max、應力循環次數n和應力比min/max(C)構造狀況，應力幅 和應力循環次數(D)構造狀況、應力比min/max和應力循環次數2-46. 一座簡支鋼板梁橋，應對主梁跨中截面( B )部位進行疲勞應力幅度驗算。(A)上翼緣 (B)下翼緣 (C)上、下翼緣 (D)中性軸2-47重級工作制吊車梁疲勞計算采用容許應力幅法時，（ C ）部位可不計算疲勞。(A)簡支實腹式吊車梁的下翼緣板 (B)簡支桁架式吊車梁端拉桿(C)簡支桁架式吊車梁端壓桿 (D)簡支桁梁式吊車梁下弦桿2-48在鋼橋中，對于同樣的

19、焊接型式和受力部位，Q235與Q460鋼材相比較，其抗疲勞的容許應力幅度值的關系是( A )。(A)兩者相差不大 (B)兩者相同 (C)兩者相差很大 (D)沒有規律2-49對鋼結構焊接部位的疲勞強度影響不顯著的因素是( D )。(A)應力幅 (B)應力集中 (C)應力循環次數 (D)鋼的種類2-50對鋼材或非焊接結構疲勞強度影響不顯著的因素是( B )。(A)應力比 (B)鋼材強度 (C) 應力循環次數 (D) 應力集中程度 2-51影響焊接鋼構件疲勞壽命的主要因素是( B )。(A) 應力比 (B) 應力幅 (C) 應力最大值 (D) 應力最小值 2-52（ A ）因素對焊接鋼構件的疲勞壽命

20、影響最小。(A)鋼材強度 (B)應力幅 (C)焊接缺陷 (D) 應力集中程度 2-53疲勞計算的容許應力幅與( A )無關。(A)鋼的強度 (B)殘余應力 (C)應力集中的程度 (D)應力循環次數 2-54. 引起鋼材疲勞破壞的荷載為( B )(A)靜力荷載 (B)產生拉應力的循環荷載(C)沖擊荷載 (D)產生全壓應力的循環荷載2-55. 常幅疲勞容許應力幅中的系數c和與( D ) 有關。(A)鋼材種類 (B)構件中的應力分布(C)循環次數 (D)構件和連接構造類別2-56根據規范的規定，吊車梁的疲勞計算按( C )。(A)變幅疲勞考慮 (B)常幅疲勞考慮(C)等效常幅疲勞計算 (D)累積損傷

21、原則計算2-57. 疲勞計算中，我國規范將構件和連接分為八種類別，分類是根據( A )。(A)細部構造所引起應力集中程度(B)鋼材的強度級別及細部構造所引起應力集中程度(C)鋼材的強度級別及應力循環的次數(D)應力循環的次數及細部構造所引起應力集中程度2-58吊車梁的受拉下翼緣在（ A ）板邊加工情況下，疲勞強度最高的。 7(A)兩側邊為軋制邊 (B)一側邊為軋制邊，另一側邊為火焰切割邊 (C)兩側邊為火焰切割邊 (D)一側邊為刨邊，另一側邊為火焰切割邊 2-59鋼材的抗剪設計強度 fv 與 f 有關，一般而言，fv =( A )。(A)f/3 (B)3f (C) f/3 (D)3f2-60最

22、易產生脆性破壞的應力狀態是( B )應力狀態。(A)單向壓 (B)三向拉 (C)單向拉 (D)二向拉一向壓2-61. 在多軸應力狀態下，在鋼結構中采用的鋼材極限條件是（ C ）(A)主應力達到fy (B)最大剪應力達到fv(C)折算應力達到fy (D)最大拉應力或最大壓應力達到fy2-62規范對鋼材的分組是根據鋼材的( D )確定的。(A)鋼種 (B)鋼號 (C)橫截面積 (D)厚度或直徑2-63鋼材在復雜應力狀態下的屈服條件是由( D )等于單向拉伸時的屈服點決定的。(A)最大拉應力 (B)最大剪應力 (C)最大壓應力 (D)折算應力2-64Cv是鋼材的( A )指標。(A)韌性性能 (B)

23、強度性能 (C)塑性性能 (D)冷加工性能2-65（ D ）冷加工在鋼材中不會出現明顯的冷作硬化現象。(A)冷拉或彎 (B)沖孔 (C)機械剪切 (D)車削或刨切2-66. 在（ A ）情況下，計算鋼結構構件承載力可以不考慮應力集中的影響。(A)常溫靜載 (B)常溫疲勞 (C)常溫動載 (D)低溫動載2-67. 以下關于應力集中的說法中正確的是( B )。(A)應力集中降低了鋼材的屈服強度(B)應力集中產生同號應力場，使塑性變形受到限制(C)應力集中產生異號應力場，使鋼材變脆(D)應力集中可以提高構件的疲勞強度2-68.應力集中越嚴重，鋼材也就變得越脆，這是因為( B )(A)應力集中降低了材

24、料的屈服點(B)應力集中產生同號應力場，使塑性變形受到限制(C)應力集中處的應力比平均應力高(D)應力集中降低了鋼材的抗拉強度2-69.鋼材的塑性性能受很多因素的影響，下列結論中正確的是( C )(A)溫度降低對鋼材塑性性能影響不大(B)二(三)向拉應力導致鋼材塑性增加(C)加載速度越快，鋼材表現出的塑性越差(D)應力集中對鋼材的塑性變形無顯著影響2-70符號L125×80×10表示( B )。(A)等肢角鋼 (B)不等肢角鋼 (C)鋼板 (D)槽鋼2-71工字鋼代號I50c表示（ D ）。(A)截面高度h=50mm、腹板較薄 (B) 截面高度h=50mm、腹板較厚8(C)

25、截面高度h=50cm、腹板較薄 (D) 截面高度h=50cm、腹板較厚 2-72截面高度500mm、腹板較薄的熱軋工字鋼用（ B ）表示。(A)I500a (B) I50a (C) I50b (D) I50c 2-73熱軋H型鋼HW200×200×8×12的翼緣與腹板厚度分別為（ B ）。(A)8mm，12mm (B)12mm，8mm(C)8mm，8mm (D)12mm，12mm2-74寬翼、中翼和窄翼H型鋼的代號分別是（ C ）。(A)HM、HW和HN (B)HW、HN和HM (C)HW、HM和HN (D)HN、HM和HW 2-75翼緣寬度與截面高度相等的H型鋼

26、是（ A ）。(A)HW (B)HM (C)HN (D)HW和HM93.連接3-1現代鋼結構最主要最常用的連接方法是( B )。(A)鉚釘連接 (B)焊接連接 (C)普通螺栓連接 (D)高強螺栓連接3-2在下列四種施焊方位中，( A )的施焊質量最難保證。(A)仰焊 (B)橫焊 (C)立焊 (D)平焊3-3在下列四種施焊方位中，( D )的施焊質量最易保證。(A)仰焊 (B)橫焊 (C)立焊 (D)平焊3-4連接中使用的焊條應與被連接構件的強度相匹配，通常在被連接構件選用Q235時，焊條選用( A ) 型。(A)E43 (B)E50 (C)E55 (D)前三種均可3-5當Q235鋼與Q345鋼

27、手工焊接時，宜選用( A ) 型焊條。(A)E43 (B)E50 (C)E55 (D)E50或E553-6對接焊縫的平接接頭（圖a）與角焊縫搭接接頭(圖b)相比，前者的缺點是( D )。(A)用料不經濟 (B)應力集中嚴重 (C)使用強度低 (D)制造費工(a) (b)3-7角焊縫搭接接頭的優點是( D )。(A)用料經濟 (B)應力集中小 (C)疲勞強度高 (D)制造省工3-8斜角焊縫主要用于( C )。(A)梁式結構 (B)桁架 (C)鋼管結構 (D)輕型鋼結構 3-9. 在直接動荷載作用下，采用自動焊的結構，（ A ）。(A)正面角焊縫宜用平坦型，側面角焊縫宜用凹面型(B)正面角焊縫宜用

28、凹面型，側面角焊縫宜用平坦型(C)正面角焊縫和側面角焊縫都宜用普通型(D)正面角焊縫和側面角焊縫都宜用平坦型3-10. 在直接動荷載作用下，角焊縫采用平坦型或凹面型為了（ B ）。(A)便于施工 (B)減小應力集中 (C)提高焊件穩定性 (D)提高焊件剛度 3-11在靜荷載或間接荷動載作用下，側面角焊縫的強度增大系數f =( A )。(A)1.0 (B)1.1 (C)1.22 (D)1.53-12在靜荷載或間接荷動載作用下，端面角焊縫的強度增大系數f ( C )。(A)=1.0 (B)=1.1 (C)=1.22 (D)1.53-13在靜荷載或間接荷動載作用下，斜向角焊縫的強度增大系數( D )

29、。(A)f =1.0 (B)f =1.1 (C)f =1.22 (D)1f 1.22103-14. 在直接動荷載作用下，正面角焊縫和側面角焊縫的強度增大系數f( C )。(A)分別取1.0、1.22 (B)分別取1.22、1.0(C)均取1.0 (D)均取1.223-15在靜荷載或間接荷動載作用下，對（ D）斜角角焊縫，取強度增大系數f =1.0。(A)正面 (B)側面 (C)斜向 (D)任意方向 3-16手工焊的角焊縫最小焊腳尺寸hfmin=( A )。(A)1.5tmax (B)1.5min (C)1.5tmax-1 (D)1.5max+1 3-17自動焊的角焊縫最小焊腳尺寸hfmin=(

30、 C )。(A)1.5tmax (B)1.5tmin (C)1.5tmax-1 (D)1.5max+1 hfmin=( D )。(A)1.5tmax (B)1.5tmin (C)1.5max-1 (D)1.5max+1 3-19. 對T形連接的角焊縫，最大焊腳尺寸hfmax=( C )。(A)1.5tmax (B)t-(12) (C)1.2tmin (D)1.2tmax3-20. 兩等厚度板件搭接時，如厚度t6mm，則其邊緣的角焊縫的最大焊腳尺寸hfmax=（ D ）。(A)1.5t (B)t-(12)(C)1.2t (D)mint-(12), 1.2t則t1、t2分別為（ A ）。3-21.

31、 直角角焊縫的焊腳尺寸應滿足hfmin1.51及hfmax1.2t2，的厚度。(A) t1為厚焊件，t2為薄焊件 (B) t1為薄焊件，t2為厚焊件(C) t1、t2皆為厚焊件 (D) t1、t2皆為薄焊件3-22. 圖示兩塊鋼板用直角角焊縫連接，最大的焊腳尺寸hmax=( A )mm。(A) 6 (B) 8 (C) 10 (D) 12.610題322圖 題323圖 8 3-23圖示兩塊鋼板間采用角焊縫，其焊腳尺寸可選用( A )mm。(A) 7 (B) 8 (C) 9 (D) 63-24.規范規定側焊縫的設計長度lwmax在動荷載作用時為40hf，在靜荷載作用時為60hf，這主要考慮到（ B

32、 ）。11(A)焊縫的承載能力已經高于構件強度(B)焊縫沿長度應力分布過于不均勻(C)焊縫過長，帶來施工的困難(D)焊縫產生的熱量過大而影響材質3-25側面角焊縫的計算長度不宜大于（ B ）(A)40hf (B)60hf (C)80hf (D)120hf3-26角焊縫的計算長度不得小于（ A ）(A)8hf和40mm (B)8hf和25mm(C)60hf和40mm (D)60hf和25mm.3-27鋼結構在搭接連接中，搭接長度不得小于焊件較小厚度的（ B ）。(A)4倍，并不得小于20mm; (B)5倍，并不得小于25mm;(C)6倍，并不得小于30mm; (D)7倍，并不得小于35mm.3-

33、28直角角焊縫的有效厚度he=（ A ）hf.(A)0.7 (B)1 (C)1.2 (D)1.43-29在軸心力作用下，角鋼與鋼板連接的肢背焊縫與肢尖焊縫所承受的內力之比近似為（ D ）。(A)0.5 (B)1 (C)1.5 (D)23-30設圖示角焊縫的計算公式為f =N/Affw ，則其中A( D )。已知焊腳尺寸為hf 。(A)1.4hf l (B)1.4hf (l- hf) (C)2hf (l-2 hf) (D)1.4hf (l-2 hf)題330圖 題331圖3-31設圖示角焊縫的計算公式為f =N/Affw ，則其中A( B )。已知焊腳尺寸為hf 。(A)1.4hf l (B)1

34、.4hf (l- hf) (C)2hf (l-2 hf) (D)1.4hf (l-2 hf) 3-32在彈性階段，側面角焊縫上應力沿長度方向的分布為( C )。(A)均勻分布 (B)一端大一端小(C)兩端大而中間小 (D)兩端小而中間大3-33角鋼和鋼板間用側焊縫搭接連接，設角鋼背與肢尖焊縫的焊腳尺寸和焊縫的長度都相同時。在軸心力作用下，( C )。(A)角鋼背的側焊縫與角鋼肢尖的側焊縫受力相等(B)角鋼肢尖側焊縫受力大于角鋼背的側焊縫(C)角鋼背的側焊縫受力大于角鋼肢尖的側焊縫(D)角鋼背的側焊縫與角鋼肢尖的側焊縫應力相等123-34將一軸心受力角鋼搭接焊在一鋼板上，采用圖( C )所示方案

35、焊接，其承載力最高。設采用統一的焊腳尺寸，且角鋼搭接長度相同。題334圖3-35在題3-34中，采用圖( B )所示方案焊接，其承載力最低。3-36在滿足強度的條件下，圖示號和號焊縫合理的hf應分別是( D )。(A)4mm，4mm (B)6mm，8mm(C)8mm，8mm (D)6mm，6mm題336圖題337圖3-37圖示的角焊縫在P的作用下，最危險點是( B )。(A)a、b點 (B)b、d點 (C)c、d點 (D)a、c點.題338圖13題339圖3-39. 圖示焊接連接中，最大焊縫應力發生在( D )。(A) a點 (B) b點 (C) c點 (D) d點3-40受拉( A )對接焊

36、縫可不計算焊縫強度。(A)一級和二級 (B)一級和三級 (C)二級和三級 (D)三級3-41. 對接焊縫一般只在（ D ）情況下，才須進行強度計算。(A)三級焊縫 (B)三級焊縫受壓 (C)三級焊縫受剪 (D)三級焊縫受拉 3-42對接焊縫采用不同的坡口形式并非是為了（ D ）。(A)便于施焊 (B)節省焊料 (C)降低殘余應力 (D)提高焊縫強度 3-43發現未用引弧板施焊對接二級直焊縫的強度不足時，采用( C )措施效果不大。(A)改用引弧板 (B)改用斜焊縫(C)改用一級焊縫 (D)將拼接放在內力更小的部位3-44對接焊縫采用引弧板是為了（ D ）。(A)便于施焊 (B)消除殘余應力 (

37、C)節省焊料 (D)消除弧口缺陷。 3-45對接斜焊縫當軸線與外軸心拉力之間的夾角滿足條件（ A ）時，不需要驗算焊縫強度。(A)tan 1.5 (B)tan 1.5 (C) 70° (D) 70°3-46根據( C )和施工條件選擇對接焊縫的坡口型式。(A)焊件的材料強度 (B)焊料的性能(C)焊件的厚度 (D)焊件的表面質量3-47. 兩塊鋼板通過焊透的對接焊縫連接，鋼材為Q235，采用手工焊，焊條為E43型，施焊時不采用引弧板，焊縫質量為三級，已知：ftw=185N/mm，f=215 N/mm，鋼板的22截面尺寸為620×10mm，試問此連接能承受最大的軸心

38、拉力為（ D ）kN。(A) 1311.5 (B)1290 (C)1128.5 (D)11103-48未焊透的對接焊縫的強度計算方法與（ A ）相同。(A)直角角焊縫 (B)斜角角焊縫 (C)對接焊縫 (D)斜對接焊縫 3-49產生焊接殘余應力的主要因素之一是( C )。(A)鋼材的塑性太低 (B)鋼材的彈性模量太高(C)焊接時熱量分布不均 (D)焊縫的厚度太小3-50當鋼材具有較好的塑性時，焊接殘余應力( C )。(A)降低結構的靜力強度 (B)提高結構的靜力強度(C)不影響結構的靜力強度(D)與外力引起的應力同號，將降低結構的靜力強度3-51殘余應力對鋼構件的( A )影響較小。(A)常溫

39、靜強度 (B)疲勞強度 (C)剛度 (D)穩定性3-52.焊接殘余應力的存在（ B ）。(A)將增加構件的剛度 (B)將減小構件的剛度(C)將對剛度無任何影響 (D)將提高構件的穩定性143-53. 對于常溫下承受靜力荷載、無嚴重應力集中的碳素結構鋼構件，焊接殘余應力對下列沒有明顯影響的是( B )。(A)構件的剛度 (B)構件的極限強度 (C)構件的穩定性 (D)構件的疲勞強度 3-54產生縱向焊接殘余應力的主要原因是( D )。(A)冷卻速度太快 (B)焊件各纖維能自由變形(C)鋼材彈性模量太大，使構件剛度很大(D)施焊時焊件上出現冷塑和熱塑區3-55在以下減少焊接變形和焊接應力的方法中，

40、( C )項是錯誤的。(A)采取適當的焊接程序(B)施焊前使構件有一個和焊接變形相反的預變形(C)保證從一側向另一側連續施焊(D)對小尺寸構件在焊接前預熱或焊后回火3-56.下列做法不利于減小焊接殘余應力的是（ B ）。(A)合理的施焊次序； (B)減小焊縫長度；(C)焊接前進行預熱； (D)焊接后進行退火處理。3-57多塊鋼板用對接焊縫拼接，如圖所示，最佳的焊接次序是（ A ）。(A)1-2-3-4-5 (B)1-2-3-5-4 (C)4-5-3-2-1 (D)4-5-1-2-3題357圖 題358圖3-58在圖示a、b兩種焊縫布置中，（ A ）。(A)a合理，b不合理 (B)a不合理，b合

41、理(C)a和b都不合理 (D)a和b都合理3-59在圖示a、b兩種節點焊縫布置中，（ A ）。(A)a合理，b不合理 (B)a不合理，b合理(C)a和b都不合理 (D)a和b都合理題3-59圖 題3-60圖153-60在圖示a、b兩種焊縫布置方案中，從盡量避免在母材厚度方向的收縮應力角度考慮，方案（ A ）。(A)a合理，b不合理 (B)a不合理，b合理(C)a和b都不合理 (D)a和b都合理3-61. 在圖示工字形梁的翼緣與腹板的連接焊縫中， 合理的施焊順序是（ A ）。(A)1-2-3-4 (B)1-3-2-4 (C)1-4-2-3 (D)1-3-4-2題3-61圖 題3-62圖3-62.

42、 如圖所示普通螺栓連接中，受力最大的螺栓為( B )點。3-63普通螺栓和承壓型高強螺栓受剪連接的五種可能破壞形式是：I.螺栓剪斷 .孔壁承壓破壞 .板件端部剪壞 .板件拉斷 .螺栓彎曲變形。其中( B )是通過計算來保證的。(A)， (B)， (C)， (D)，。3-64螺栓連接采用端距2d0，是防止( A ).(A)鋼板被沖剪破壞 (B)螺栓桿被剪壞(C)螺栓桿被壓壞 (D)螺栓產生過大的彎曲變形3-65設螺栓孔徑為d0，則螺栓連接的中距和端距應分別不小于（ D ）。(A)2d0，2d0 (B)3d0，3d0 (C)2d0，3d0 (D)3d0，2d03-66螺栓連接在（ D ）情況下，邊

43、距下限為1.2 d0。(A)剪切邊 (B)手工氣割邊(C)軋制邊，高強螺栓 (D)軋制邊，普通螺栓3-67鋼結構中常用的普通螺栓為（ C ）。(A)A級 (B)B級 (C)C級 (D)8.8級3-68在下列四中螺栓中，鋼結構中不常用（ C ）。(A)M16 (B)M20 (C)M22 (D)M243-69. 當抗剪普通螺栓較細而連接板較厚時易發生（ A ）破壞。(A)栓桿剪切 (B)栓桿彎曲 (C)孔邊擠壓 (D)板受拉。3-70. 當抗剪普通螺栓較粗而連接板較薄時易發生（ D ）破壞。(A)栓桿剪切 (B)栓桿彎曲 (C)栓桿擠壓 (D)板受拉。3-71. 采用普通螺栓連接鋼板時，栓桿發生剪

44、斷破壞，是因為（ A ）。(A)栓桿過細 (B)鋼板過薄 (C)板截面削弱過多 (D)螺栓間距過小。163-72圖示螺栓的極限承載力Nbmin=min(nvd2fvb,dtfcb)，其中( C )。(A) nv=1.0 t= (B) nv=1.0 t=2;(C) nv=2.0 t=(D) nv=2.0 t=2。 3-7310.9級高強螺栓的（ D ）。(A) 抗拉強度不低于900Mpa，屈強比為0.9(B)抗拉強度不低于900Mpa，屈強比為9(C)抗拉強度不低于1000Mpa，屈強比為9(D)抗拉強度不低于1000Mpa，屈強比為0.9。3-74單個普通螺栓傳遞剪力時的設計承載能力由( B

45、)確定。(A) 單個螺栓抗剪設計承載力 (B)單個螺栓抗剪和承壓設計承載力中較小者(C)單個螺栓承壓設計承載力 (D)單個螺栓抗剪和承壓設計承載力中較大者。 3-75承壓型高強螺栓比摩擦型高強螺栓( B )。(A)承載力低,變形小 (B)承載力高,變形大(C)承載力高,變形小 (D)承載力低,變形大。3-76計算摩擦型高強螺栓連接的軸心拉桿的強度時( B )。(A)只需計算凈截面強度 (B)需要計算凈截面強度和毛截面強度(C)只需計算毛截面強度 (D)視具體情況計算凈截面強度或毛截面強度b3-77一個摩擦型高強螺栓的抗剪承載力為：Nv=nfµP，式中等于( A )。(A)O.9 (B

46、)0.8 (C)1.1 (D)1.2。3-78摩擦型高強螺栓與承壓型高強螺栓的主要區別是( D ) 不同。(A)接觸面處理 (B)預拉力 (C)材料 (D)設定的極限狀態。 3-79摩擦型高強度螺栓受拉剪時與受剪時相比，其抗剪承載力( B )。(A)提高 (B)降低 (C)不變 (D)按承壓型高強度螺栓計算。 3-80摩擦型高強度螺栓的抗拉承載力( B )。(A)與作用拉力大小有關 (B)與預拉力大小有關(C)與連接件表面處理情況有關 (D)與A、B相C都無關。3-81摩擦型高強度螺栓的抗剪承載力與( A )無關。(A)荷載 (B)預拉力 (C)剪切面個數 (D)接觸面處理情況。 3-82承壓

47、型高強螺栓的抗拉承載力與( C )有關。(A)荷載 (B)預拉力 (C)螺栓材料 (D)接觸面處理情況。 3-83摩擦型高強螺栓連接的軸心拉桿，驗算凈截面強度公式為 N1/Anf,其中的N1與桿件所受拉力N相比( C )。17(A)N1N (B)N1N (C)N1N (D)視具體情況而定3-84摩擦型高強螺栓抗剪時依靠( D )承載。(A)螺栓桿抗壓 (B)螺栓桿抗剪(C)孔壁承壓 (D)板件間的摩阻力3-85. 承壓型高強螺栓臨近剪切破壞時依靠( B )承載。(A)螺栓的預拉力 (B)螺栓桿的抗剪和孔壁承壓(C)螺栓抗拉 (D)板件間的摩阻力3-86. 采用摩擦型高強度螺栓與承壓型高強度螺栓

48、兩種連接形式，對比其規范要求的螺栓孔與螺桿之間的間隙，（ A ）。(A)前者的間隙大于后者 (B)后者的間隙大于前者(C)兩者的間隙相同 (D)兩者都沒有間隙要求。3-87在直接受動力荷載作用的情況下，采用（ C ）連接方式最合適。(A) 焊縫連接 (B)普通螺栓 (C)摩擦型高強螺栓 (D)承壓型高強螺栓。 3-88摩擦型高強度螺栓特別適用于( A )結構的連接。(A)直接承受動力荷載 (B)承受反復荷載作用(C)冷彎薄壁型鋼 (D)承受靜力荷載和間接承受動力荷載。3-89承壓型高強度螺栓不得用于( A )結構的連接。(A)直接承受動力荷載 (B)桁架(C)冷彎薄壁型鋼 (D)承受靜力荷載和

49、間接承受動力荷載。3-90. 螺栓連接受剪工作時，在曲線上的最高點“3”作為連接的極限承載力，則其螺栓應為（ C ）。A摩擦型高強度螺栓和普通螺栓B摩擦型高強度螺栓和承壓型高強度螺栓C普通螺栓和承壓型高強度螺栓D摩擦型高強度螺栓3-91.承壓型高強度螺栓連接比摩擦型高強度螺栓連接( B )。(A)承載力低,變形大 (B)承載力高,變形大(C)承載力低,變形小 (D)承載力高,變形小3-92.摩擦型高強度螺栓的抗剪連接是靠( D )來傳遞剪力。(A)螺桿抗剪和承壓 (B)螺桿抗剪(C)螺桿承壓 (D)連接板件間的摩擦力3-93.承壓型高強度螺栓的抗剪極限承載力應按( D ) 確定。(A)螺桿承剪

50、 (B)孔壁承壓 (C)螺桿承拉 (D)A或B3-94.直接承受動力荷載的連接部位，采用（ D ）連接好。(A)對接焊縫 (B)角焊縫 (C)普通螺栓 (D)摩擦型高強螺栓 184.軸心受力構件4-1.實腹式壓彎構件在彎矩作用平面內的失穩是（ B ）。(A)彎扭失穩 (B)彎曲失穩(C)扭轉失穩 (D)局部屈曲失穩4-2.實腹式壓彎構件在彎矩作用平面外的失穩是（ A ）。(A)彎扭失穩 (B)彎曲失穩(C)扭轉失穩 (D)局部屈曲失穩4-3軸心拉桿應進行( D ) 計算。(A)強度 (B)強度、整體穩定、局部穩定和長細比(C)強度、整體穩定和長細比 (D)強度和長細比。4-4軸心受拉構件的強度

51、計算公式為（ A ）。(A)N/Anf (B)N/Af (C)N/Anf (D)N/Af4-5細長軸心壓桿的鋼種宜采用( A )。(A)Q235 (B)Q275 (C)Q345 (D)Q420.4-6軸心受拉構件的強度極限狀態是( C )。(A)凈截面的平均應力達到鋼材的抗拉強度fu(B)毛截面的平均應力達到鋼材的抗拉強度fu(C)凈截面的平均應力達到鋼材的屈服強度fy(D)毛截面的平均應力達到鋼材的屈服強度fy。4-7. 軸心受力構件的強度計算，一般采用軸力除以凈截面面積。這種方法對（ A ）連接是偏于保守的。(A)摩擦型高強螺栓 (B)承壓型高強螺栓(C)普通螺栓 (D)鉚釘。4-8. 對

52、于（ A ）連接的拉桿，除了驗算凈截面強度外，還應驗算毛截面強度。(A)摩擦型高強螺栓 (B)承壓型高強螺栓(C)普通螺栓 (D)鉚釘。4-9對有孔眼等削弱的軸心拉桿承載力，我國規范采用的準則是：凈截面中（ B ）(A)最大應力達到鋼材屈服點 (B)平均應力達到鋼材屈服點(C)最大應力達到鋼材極限強度 (D)平均應力達到鋼材極限強度。4-10對同牌號鋼壓桿，( B )對彈性屈曲承載力的影響不大。(A)壓桿的殘余應力分布 (B)材料的強度極限變化(C)構件的初始幾何形狀偏差 (D)荷載的偏心大小。4-11單軸對稱軸心受壓柱，不可能發生（ B ）。(A)彎曲失穩 (B)扭轉失穩 (C)彎扭失穩 (

53、D)第一類失穩4-12.理想彈性軸心受壓構件的臨界力與截面慣性矩I和計算長度l0的關系為( C )。 19。(A)與I成正比,與l0成正比 (B)與I成反比,與l0成反比(C)與I成反比,與l02成正比 (D)與I成正比,與l02成反比4-13理想軸心壓軒的臨界應力crfp(比例極限)時，因( C )，應采用切線模量理論。(A)桿件的應力太大 (B)桿件的剛度太小(C)鋼材進入彈塑性階段 (D)桿件長細比太大4-14按照規范，主要受壓構件的容許長細比為( B )。(A)120 (B)150 (C)200 (D)250。4-15實腹式軸心受壓構件應進行( B ) 計算。(A)強度 (B)強度、整

54、體穩定、局部穩定和長細比(C)強度、整體穩定和長細比 (D)強度和長細比。4-16軸心受壓構件的整體穩定系數與構件( B )等因素有關。(A)截面類別、兩端連接構造、長細比(B)截面類別、鋼號、長細比(C)截面類別、計算長度系數、長細比(D)截面類別、兩個方向的長度、長細比。4-17計算軸心受壓構件整體穩定性的公式N/(A)f 的物理意義是（ D ）。(A)構件截面平均應力不超過鋼材抗壓強度設計值(B)構件截面最大應力不超過鋼材強度設計值(C)構件截面平均應力不超過構件歐拉臨界應力設計值(D)構件軸心壓力設計值不超過構件穩定極限承載力設計值。4-18組合工字形截面軸心柱，翼緣的局部穩定寬厚比限

55、值條件是根據( C )確定的。(A)crfy (B)crfy (C)crfy (D)crfy4-19軸心壓桿的截面分為a、b、c、d類，其中（ D ）截面的穩定系數最低。(A) a類 (B) b類 (C) c類 (D) d類4-20軸心壓桿的截面分為a、b、c、d類，其中（ A ）截面的穩定系數最高。(A) a類 (B) b類 (C) c類 (D) d類4-21a類截面的軸心壓桿穩穩定系數值最高，主要是由于( D )。(A)截面是軋制截面 (B)截面的剛度最大(C)初彎曲的影響最小 (D)殘余應力的影響最小4-22軸心壓桿整體穩定計算時，在下列截面中屬a類截面的是( B )。(A)軋制工字鋼(弱軸y) (B)軋制圓管(任意軸)(C)等邊單角鋼(任意主軸) (D)焊接工字鋼(強軸x).4-23對