1、目錄第一章、工程概況 2第二章、模板搭設(shè) 2一、材料規(guī)格及要求 2二、模板施工 2第三章、模板撤除 5第四章、平安技術(shù)措施 6一、模板安裝平安措施 6二、模板撤除平安措施 7附一：梁模板計算書模板工程施工方案第一章 工程概況工程名稱：撫寧縣南甸子村改造一期工程 4#、5#、9#、10#、1-1#商業(yè)工程 建設(shè)單位：秦皇島市昌泰房地產(chǎn)開發(fā)設(shè)計單位：秦皇島市維拓建筑設(shè)計 勘察單位：秦皇島市建筑設(shè)計院 監(jiān)理單位：撫寧縣城鄉(xiāng)建設(shè)監(jiān)理局 施工單位：秦皇島市金洋建設(shè)集團(tuán) 工程地點：撫寧縣南甸子村東側(cè)本工程為撫寧南甸子住宅樓改造工程 4#、5、 9#、10#住宅樓和 1-1#商業(yè)， 位于撫寧南甸子村，建筑面

2、積約 16000 平方米。建筑耐火等級為二級，抗震設(shè)防 烈度為七度。結(jié)構(gòu)型式為磚混結(jié)構(gòu)和框架結(jié)構(gòu)，6+1層，條形根底和獨立根底。建筑高度為18.8 3米。內(nèi)裝修為中級抹灰，塑鋼窗封閉，外裝為瓷磚及涂料。主 要以塔吊運料，物料提升機為輔助運輸砂漿。第二章 模板搭設(shè)一、材料規(guī)格及要求根底模板采用鋼模板；主體模板采用 15mm厚的膠合板；扣件鋼管支撐，鋼管 采用48 X 3.5。模板及其支架應(yīng)具有足夠的剛度、強度和穩(wěn)定性，能夠可靠地承受新澆筑混 凝土的自重和側(cè)壓力，及在施工過程中所產(chǎn)生的荷載。二、模板施工1、根底模板施工方法1、按圖紙設(shè)計線；要求彈出軸線和支模邊2、制作好的模板，用塔吊或人工搬運至操

3、作點；3、在模板之間的拼結(jié)處，每塊模板均貼好一條通長的膠帶，使模板與模板 拼結(jié)緊密，以防漏漿；4、在模板拼裝前要刷脫模劑，脫模劑要涂刷均勻，不宜太薄，以免起不到 脫模劑的作用，也不要太厚，以免影響砼的外觀；5、安裝模板：將準(zhǔn)備好的模板內(nèi)邊對準(zhǔn)根底外表或摟面上彈出的邊線。進(jìn) 行拼裝，在安裝模板的過程當(dāng)中至少要二個人配合進(jìn)行工作，每相鄰的兩塊模板 安裝就位后，立即用小木檔在內(nèi)外拼板的交接處，對模板進(jìn)行臨時固定。再進(jìn)一 步校正模板的垂直度、位置以及拼縫之間的嚴(yán)密性，然后用鋼管進(jìn)行最終固定， 在固定的過程當(dāng)中要注意隨時對模板進(jìn)行校正。2、梁模板梁模板主要由底板和側(cè)板組成，為承受垂直荷載，在梁的底板下每

4、隔 600mm 用橫向鋼管頂撐來承托，沿梁跨度方向鋼管支撐的間距為700mm。1、搭設(shè)排架： 依照圖紙，在梁下面搭設(shè)雙排鋼管， 間距根據(jù)梁的寬度而定。立桿之間設(shè)立水平拉桿，互相拉撐成一整體，離樓地面200mm處設(shè)一道，以上每隔1200mm：底層設(shè)一道，二層及以上每隔 1200米設(shè)一道。在底層搭設(shè)排架時， 先將地基夯實，并在地面上墊通長的墊板。在排架支撐搭設(shè)的過程當(dāng)中，組織人員進(jìn)行操平工作：從基準(zhǔn)點引出一個高于地面500mm基點，用水準(zhǔn)儀操平，并在梁的兩邊的鋼管上用紅漆作好標(biāo)志，用于確定承托梁底板的鋼管位置。在搭設(shè)承托底板的鋼管之前，算出底板的具體位置。確定支撐底板鋼管的位置，架設(shè)好鋼管，底模板

5、應(yīng)起拱，起拱高度20mm所以中間的承托鋼管高度應(yīng)再加上起拱高度。2、梁底板的固定：將制作好的梁底板運致操作點，在柱頂?shù)牧喝笨诘膬蛇?沿底板外表拉線，調(diào)直底板，底板伸入柱模板中。調(diào)直后在底板兩側(cè)用扣件固定。3、側(cè)模板的安裝：為了鋼筋綁扎方便，側(cè)模板安裝前先放好鋼筋籠，也可 以先支好一側(cè)模板后，幫扎鋼筋籠，然后再安裝另一側(cè)模板。將制作好的模板運致操作點； 側(cè)模的下邊放在底板的承托上， 并包住底板，側(cè)模不得伸入柱模，與柱模的外外表連接，用鐵釘將連接處拼縫釘嚴(yán)，但決不 允許影響柱模頂部的垂直部與側(cè)模平齊，然后在立管上架設(shè)橫檔鋼管，使橫檔 鋼管的上外表到側(cè)模頂部的高度度即要保證柱頂?shù)某叽纭Ｔ诘装宄型袖摴?/p>

6、上架 立管固頂側(cè)板， 再在立管上架設(shè)斜撐。 立管頂剛好等于一鋼管的直徑。 主要用 于板模板支撐3、板模板沿板長跨方向，在小橫檔鋼管上滿鋪承托板模板的鋼管，鋼管平行于板的短 跨。對于長跨較長的板，如果一塊標(biāo)準(zhǔn)板鋪不到位，應(yīng)在中間加一根木橫檔用于 固定模板。在板與柱交接的地方，應(yīng)在板上彈出柱的邊線，彈線要垂直、清晰， 尺寸要準(zhǔn)確，做到一次到位。在支板模板的過程當(dāng)中，要時時校正梁上部的尺寸， 二人配合工作，一個人控制梁上部的尺寸，另一人將板模板釘在四周梁側(cè)模板上， 使板的邊沿與梁側(cè)模的內(nèi)外表在同一平面內(nèi)，釘子間距為300M500MM板與柱交接處，將板模板釘在柱的模板上，要保證柱的尺寸，并做到接縫嚴(yán)密

7、。模板上拼縫、接頭處應(yīng)封堵嚴(yán)密，不得漏漿；模板上小的孔洞以及兩塊模板之間的拼縫用膠布貼好。模板支好后，清掃一遍。4、支架的搭設(shè)1、搭設(shè)排架：依照圖紙，在梁下面搭設(shè)雙排立管，間距為600-800 mm，設(shè)水平拉桿，間距為1200mm離樓地面200mm#設(shè)一道。底層搭設(shè)排架時，在地面上墊300x 1200mn墊板，墊板厚50mm2、考前須知： 、地基回填土要碾實： 、嚴(yán)格控制施工荷載，上料時要分散，不要集中；在澆筑砼時，砼的堆積 高度不得大于 50CM。 、在搭設(shè)排架時，豎管的豎直度偏差不得大于 3CM 、澆筑砼之前要派人進(jìn)行現(xiàn)場檢查驗收，并要有記錄。 、在澆筑砼的過程當(dāng)中，要派人隨時對現(xiàn)場進(jìn)行監(jiān)

8、護(hù)： 控制好操作面上的施工荷載；防止施工器具撞擊操作面，以免集中荷載過大，造成支撐破壞。在施工過程當(dāng)中要隨時觀察模板及其支撐的工作情況，如發(fā)現(xiàn)問 題，及時停止施工，采取有效措施前方可繼續(xù)施工。第三章 模板撤除 模板的撤除也是一項比擬關(guān)鍵的環(huán)節(jié)，如不抓好這一環(huán)節(jié)，將影響到整個項 目工程的質(zhì)量和結(jié)構(gòu)的平安。再有，應(yīng)該做到節(jié)約材料，提高模板的周轉(zhuǎn)率因此， 確保人身平安，在施工當(dāng)中，應(yīng)按施工標(biāo)準(zhǔn)要求進(jìn)行拆模，做到文明施工。1、拆模時間：凡非承重模板的撤除，當(dāng)日平均氣溫在20C以下時，必須待砼終凝后 48 小時之前方可撤除模板。對于承重模板，應(yīng)根據(jù)同條件養(yǎng)護(hù)的試塊強度值，或現(xiàn)場砼回彈值以及上部的施工荷載

9、情況綜合考慮，由工程部提出書面拆 模申請，經(jīng)專職質(zhì)檢員、監(jiān)理工程師同意前方可拆模。否那么任何人不得擅自撤除。2、在拆模過程當(dāng)中，先支的后拆，后支的先拆。柱模、梁側(cè)模先拆。拆模不 可亂撬，要逐次將支撐，承托等撤除，然后在撤除模板。撤除的鋼管不亂扔，不 高空拋物，模板要輕拆輕放。拆模時嚴(yán)禁樓面下過人。撤除的模板應(yīng)及時清理好， 并搬運到指定點。第四章 平安技術(shù)措施一、模板安裝平安措施1、模板支撐不得使用扭裂、劈裂的材料。頂撐要垂直、底部平整堅實，并加 墊木。2、安裝模板應(yīng)按工序進(jìn)行，當(dāng)模板沒有固定前，不得進(jìn)行下道工序作業(yè)。禁 止利用拉桿、支撐攀登上下。3、支模時，支撐、拉桿不得連接在門窗、腳手架或其

10、它不穩(wěn)固的物件上。在 砼澆筑的過程當(dāng)中，要有專人檢查，發(fā)現(xiàn)變形、松動等現(xiàn)象，要及時加固和修理， 防止塌模傷人。4、在現(xiàn)場安裝模板時，所用工具應(yīng)裝入工具袋，防止高處作業(yè)時，工具掉下 傷人。5、兩人抬運模板時，要互相配合，協(xié)同工作。傳送模板、工具應(yīng)用運輸工具 或繩子綁扎牢固后升降，不得亂扔。6、根底工程模板安裝時，應(yīng)先檢查基坑土壁邊坡的穩(wěn)定情況， 發(fā)現(xiàn)有塌方危 險時，必須采取平安加固措施后，方能作業(yè)。7、操作人員上下基坑要設(shè)扶梯。基坑上口邊緣 1m以內(nèi)不允許堆放模板構(gòu)件 和材料。8、向坑內(nèi)運送模板時要有專人指揮，上下照應(yīng)。9、模板支撐在土壁上時。應(yīng)在支板上加墊板， 以防支撐不牢固或造成土壁坍 塌。

11、10、安裝柱梁模板應(yīng)設(shè)臨時工作臺， 不得站在柱模板上操作和梁 底板上行走11、安裝樓面模板，遇有預(yù)溜洞口的地方，應(yīng)作臨時封閉，以防誤踏和墜物 傷人。二、模板撤除的平安措施1、撤除模板必須經(jīng)施工負(fù)責(zé)人同意，方可撤除，操作人員必須戴好平安帽。 操作時應(yīng)按順序分段進(jìn)行，嚴(yán)禁猛撬、硬砸或大面積撬落和拉倒。2、撤除模板前，應(yīng)將下方一切預(yù)留洞口及建筑物用木板或平安網(wǎng)作防護(hù)圍蔽， 防止模板枋料墜落傷人。3、完工后， 不得留下松動和懸掛的模板枋料等。 拆下的模板枋料應(yīng)及時運送 到指定地點集中堆放穩(wěn)妥。4、撤除模板用長撬棍。應(yīng)防止整塊模板掉下，以免傷人。附一：梁模板(扣件鋼管架)計算書支撐架的計算依據(jù)?建筑施工

12、扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?JGJ130-2001、?混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?GB50010-2002、?建筑結(jié)構(gòu)荷載標(biāo)準(zhǔn)? (GB 50009-2001卜 ?鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?(GB 50017-2003)等標(biāo)準(zhǔn)編制。梁段:L2。單位：mm單位：minJ.600一、參數(shù)信息1模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):;梁截面高度 D(m):；混凝土板厚度(mm): 10；立桿沿梁跨度方向間距La(m):； 立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):;立桿步距h(m):;板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):；梁支撐架搭設(shè)高度H(側(cè)立桿m)：；梁兩間距(m):;承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；

13、 梁底增加承重立桿根數(shù)： 0；采用的鋼管類型為；立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力 折減系數(shù)：；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度 (kN/m3)： ；模板自重 (kN/m2)： ；鋼筋自重 (kN/m3； 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2)： ；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2)：； 振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2):；3. 材料參數(shù)木材品種：東北落葉松；木材彈性模量 E(N/mm2)：； 木材抗壓強度設(shè)計值 fc(N/mm)：；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2):;木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：；面板

14、材質(zhì)：膠合面板；面板厚度 (mm)：；面板彈性模量 E(N/mm2)： ；面板抗彎強度設(shè)計值 fm(N/mm2)：；4. 梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：；梁底方木截面高度h(mm):； 梁底縱向支撐根數(shù)： 2；5. 梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm): 500;次楞根數(shù)：2；主楞豎向支撐點數(shù)量： 2；固定支撐水平間距 (mm)： 500；豎向支撐點到梁底距離依次是：120mm，180mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm):;壁厚(mm):；主楞合并根數(shù)： 2；次楞材料:木方；寬度(mm):;高度(mm):；二、梁側(cè)模板荷載計算按?施工手冊?，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按以下公式計算，

15、并取其中的較小值：丫 ti 他 V1/2F=yH其中Y-混凝土的重力密度，取3；t -新澆混凝土的初凝時間，取；T -混凝土的入模溫度，取C；V -混凝土的澆筑速度，取；H -混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取；弘-外加劑影響修正系數(shù)，取；險-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取。分別計算得17.848 kN/m 2、18.000 kN/m2,取較小值17.848 kN/m2作為本工 程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè) 壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為2根。面板按照均布荷載作用下

16、的簡支梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1. 強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：(T = M/W < f其中，W -面板的凈截面抵抗矩，3；M -面板的最大彎矩(N mm);(7 -面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)f - 面板的抗彎強度設(shè)計值 (N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的簡支梁計算：2其中，q -作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 : q1；振搗混凝土荷載設(shè)計值 : q2； 計算跨度 : l = (300-110)/(2-1)= 190mm；面板的最大彎矩 M= 0.125 X10.709+2.8)磴00-110)/(2-1)2 = 6.10 1 於Nm

17、m； 面板的最大支座反力為 :N=0.5ql=0.5 (X0.709+2.800) (300-110)/(2-1)/1000=1.283 kN ;經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值：7 = 60K104 / 1.20 1042;面板的抗彎強度設(shè)計值 : f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值2小于面板的抗彎強度設(shè)計值f=13N/mm2,滿足要求！2. 撓度驗算v = 5d/(384EI) < v =l/250q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值 ： q = q1； l-計算跨度： l = (300-110)/(2-1)=190mm；E-面板材質(zhì)的彈性模量 ： E = 95

18、00N/mm2；I-面板的截面慣性矩 4；面板的最大撓度計算值v = 5 X 10.709 X -(30Q/(2-1)4/(3849500X7.20 X04)= 0.266 mm；面板的最大容許撓度值；面板的最大撓度計算值V =0.266mm小于面板的最大容許撓度值，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計算1次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：本工程中，次楞采用木方，寬度40mm,高度70mm,截面慣性矩I,截面抵 抗矩W和彈性模量E分別為：3；42E = 10000.00 N/mm2;2.367kNAn2.967

19、kN/mluiiuuuiuuuuiiiuiauuiuiuiuuiumii圍2L500. 500.500計算簡圖 10.642K0.77'竦、/0.513Q77-0,642剪力圖kN彎矩圖kN m變形圖mm經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.064 kN m,最大支座反力 R= 1.412 kN,最大變形v = 0.097 mm1次楞強度驗算強度驗算計算公式如下：(T = 6.42 泌/3027 W4 = 2 N/mm2;尸 M/W<f經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值次楞的抗彎強度設(shè)計值：f = 17N/mm 2;次楞最大受彎應(yīng)力計算值(7 = 2 N/mn2小于次楞的抗彎強度設(shè)

20、計值f=17N/mm2,滿足要求！2次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值；次楞的最大撓度計算值 v =0.097mm小于次楞的最大容許撓度值，滿足要 求！2主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力1.412kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm,壁厚，截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為：3.4.E = 206000.00 N/mm2;190嚴(yán)0.710.71L120LeoL1"r彳r彳r <主楞計算簡圖主楞彎矩圖kN m主楞變形圖mm經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.085 kN m,最大支座反力 R= 2.000 kN，最大變形

21、v = 0.012 mm1主楞抗彎強度驗算T = M/W<f經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值：T = 8.47欽 1102 W4 = 8.3 N/mm2;主 楞的抗彎強度設(shè)計值：f = 205N/mm2;主楞的受彎應(yīng)力計算值2小于主楞的抗彎強度設(shè)計值f=205N/mm2,滿足 要求！2主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.012 mm主楞的最大容許撓度值；主楞的最大撓度計算值v =0.012mm小于 主楞的最大容許撓度值，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原那么是按照模板底支撐 的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗

22、算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼 筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =250X12X12/6 = 6.00 Kmm3;I =250X12X12X12/12 = 3.60 1(Xmm4;qrr'iF1r1ri£1.抗彎強度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強度驗算：(T = M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m):q1；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值 (kN/m):q2；最大彎矩及支座反力計算公式如下：Mmax=q|2/8 = 1

23、/8 3X3 X502=2.99 X04N mm；Ra=Rb(T =MLax/W=2.99 X104/6.00 103=5N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力(T =5 N/mn2小于梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值f=13N/mm2，滿足要求！2撓度驗算根據(jù)?建筑施工計算手冊?剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作 用。最大撓度計算公式如下：v 5ql4/(384EI) < v =l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =qi;l-計算跨度(梁底支撐間距；E-面板的彈性模量2;面板的最大允許撓度值；面板的最大撓度計算值：v = 5 X 2.43力(354 9500 >3.60

24、X04;面板的最大撓度計算值：v =0.361mm小于面板的最大允許撓度值:v =1m m,滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重 荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自 重、鋼筋自重荷載。1荷載的計算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：2方木的支撐力驗算r Rr ,n 1r 1c rlr '：!r tr |r qr rr rr 1f i 1 r r 1r 弓r 唏r 比C J250250250方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截

25、面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=X 7X7/6 = 32.67 cm3;I=4 >7X7X7/12 = 114.33 cm4;方木強度驗算 :計算公式如下 :最大彎矩22 = 0.012 kN m；最大應(yīng)力(T = M / W = 0.012 X/32666.7 = 0.4 N/mm2;抗彎強度設(shè)計值 f =13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值 0.4 N/mm2小于 方木抗彎強度設(shè)計值13 N/mm2,滿 足要求 !方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足 :t = 3V/(2bh其中最大剪力 : V =0.6 1X.915X0.25 = 0.287 kN;方木受剪應(yīng)力計算值 t =

26、3 X0.287X1000/(2X40X70) = 0.1542;N/mm 方木抗剪強度設(shè)計值 t = 1.6 N/mm2;方木的受剪應(yīng)力計算值 0.154 N/mm2 小于 方木抗剪強度設(shè)計值 1.6 N/mm2, 滿足要求 !方木撓度驗算 :計算公式如下 :4/(100EI) < V =l/250方木最大撓度計算值v = 0.677 X 1.915 X 2(5(00 1X000X14.333 X04;方木的最大允許撓度 v =0.250 X 1000/250=1.000 mm方木的最大撓度計算值v = 0.004 mm小于 方木的最大允許撓度v =1 mm滿足要求！3.支撐小橫桿的強

27、度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA 梁兩側(cè)局部樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P2D&44W10 6444<N175250J*'175J*'lZ.'簡圖(kN m)0.5440023AC.6440,644剪力圖(kN)彎矩圖kN m變形圖mm經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座力：Ni=N2=0.644 kN;最大彎矩 Mmax=0.ll3 kN m；最大撓度計算值Vmax=0.179 mm；最大應(yīng)力T =0.113 X 1/5080=22.2 N/mm2;支撐抗彎設(shè)計強度f=205 N/mm 2;支撐小橫桿的最大應(yīng)力計算值22.2 N/mm2小

28、于支撐小橫桿的抗彎設(shè)計強度205 N/mm2,滿足要求！七、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：3W=5.08 cm3;1=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力 P= 0.644 kN0.644kO.644kQL644kN0.&44k0i 644kO.644kN0.644k 0.644k OL 64 4kN1000.J-10001000 rJ支撐鋼管計算簡圖1.200 1.20901725 0.725o oe o.oe0 564

29、Q5G40.322 0 322-0.061056305631724-° 724-0.9661.200 -1.208支撐鋼管計算剪力圖kN支撐鋼管計算彎矩圖kN m支撐鋼管計算變形圖mm最大彎矩 Mmax = 0.242 kN m ;最大變形 vax = 0.678 mm ;最大支座力 Rmax = 2.174 kN ;最大應(yīng)力T =M/W= 0.242 X 105.08 1Q3 =47.5 N/mm2;支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值 f=205 N/mm 2;支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 47.5 N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值205 N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度 vax小

30、于1000/150與 10 mm,滿足要求！八、扣件抗滑移的計算 :按標(biāo)準(zhǔn)表 5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為，扣件抗滑承載力系數(shù)，該工 程實際的單扣件承載力取值為。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(標(biāo)準(zhǔn)5.2.5):R < Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值 ,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到R=2.174 kN;R < 8.00 kN , 單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求 ！九、立桿的穩(wěn)定性計算 :立桿的穩(wěn)定性計算公式(T = N/(網(wǎng))1. 梁兩側(cè)立桿穩(wěn)

31、定性驗算 :其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =0.644 kN ； 縱向鋼管的最大支座反力： N2 =2.174 kN ；腳手架鋼管的自重：N3 = 1.2 329 3=0.465 kN;樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N4=1.2 范1.00/2+(0.60-0.25)/4) 1.00 球30+(1.00/2+(0.60-0.25)/4) 1.00 0.110 X (2.00+24.00)=2.228 kN;施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：N5=1.4 3(2.000+2.000) 1.000/2+(0.600-0.250)/4 1.0

32、00=3.290 kN;N =N1+N2+N3+N4+N5=0.644+2.174+0.465+2.228+3.29=8.8 kN;-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：;A - 立桿凈截面面積 (cm2)：；W - 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)：；(T-鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 (N/mm2);f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值： f =205 N/mm 2；lo - 計算長度 (m)； 根據(jù)?扣件式標(biāo)準(zhǔn)?，立桿計算長度Io有兩個計算公式lo=k卩1和lo=h+2a,為平安計，取二者間的大值，即 :Io = Max1.155 1* X.5

33、,1.5+2 0汐=2.945 m；k - 計算長度附加系數(shù),取值為： 1.155 ； F-計算長度系數(shù)，參照?扣件式標(biāo)準(zhǔn)?表，；a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a=0.1m;得到計算結(jié)果 : 立桿的計算長度lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)© = 0.207;鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；(T =8800.06/(0.207 X 489) = 86.9 N/mm鋼管立桿穩(wěn)定性計算(7 = 86.9 N/mm小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f=205 N/mm2，滿足要求！板模板 (扣件鋼管架

34、 )計算書模板支架的計算依據(jù)?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?(JGJ130-2001)?混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)? GB50010-2002、?建筑結(jié)構(gòu)荷載標(biāo)準(zhǔn)?(GB 50009-2001)、?鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)? (GB 50017-2003)等標(biāo)準(zhǔn)編制。一、參數(shù)信息 :1. 模板支架參數(shù)橫向間距或排距；縱距；步距；立桿上端伸出至模板支撐點長度；模板支架搭設(shè)高度；采用的鋼管(mm):48X 3.5;板底支撐連接方式：方木支撐；立桿承重連接方式：可調(diào)托座；2. 荷載參數(shù)模板與木板自重kN/m2;混凝土與鋼筋自重kN/m3；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2；3. 材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為12

35、m m；板底支撐采用方木；面板彈性模量EN/mm2:9500;面板抗彎強度設(shè)計值N/mm2:13;木方彈性模量EN/mm2;木方抗彎強度設(shè)計值N/mm2；木方抗剪強度設(shè)計值N/mm2;木方的間隔距離；木方的截面寬度；木方的截面高度；托梁材料為：鋼管單鋼管：48模板支架立面圖圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算：模板面板為受彎構(gòu)件，按三跨連續(xù)梁對面板進(jìn)行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：2/6 = 24 cm3 ；343/12 = 14.4 cm4;模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。q300J"3DQL300rd面板計算簡圖1、荷載計算(1) 靜荷載為鋼

36、筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):qi = 25 區(qū)11 X+0.35 >K = 3.1 kN/m；(2) 活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m):q2 = 1 1= 1 kN/m ;2、強度計算計算公式如下：2其中：最大彎矩 M=O.1X5.12 %002= 46080 N mm；面板最大應(yīng)力計算值(T =M/W= 46080/24000 = 1.92 N/mW;面板的抗彎強度設(shè)計值f=13 N/mm 2;面板的最大應(yīng)力計算值為1.92 N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值 13N/mm2,滿足要求！3、撓度計算撓度計算公式為：44/(100EI) < V =l/250其中

37、q =q1面板最大撓度計算值 V = 0.677 X 3.1 或?000 9500X14.4 W4)=0.124 mm； 面板最大允許撓度V =300/ 2501.2 mm；面板的最大撓度計算值 0.124 mm小于 面板的最大允許撓度1.2 mm,滿足 要求！三、模板支撐方木的計算：方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=X h2/6=4 X7>7/6 = 32.67 cm3;34I=b >h3/12=4 >7>7>7/12 = 114.33 cm4;q10D01Q00|10007srT7*方木楞計算簡圖mm1. 荷載的計算：(1)靜荷載為

38、鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重 (kN/m) ：qi= 25 為.3 為.11+0.35 0.3 = 0.93 kN/m ;(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載 (kN/m)：q2 = 1 0.3 = 0.3 kN/m；2. 強度驗算:計算公式如下 :2均布荷載q = 1.2 >qi+ 1.4 q2 = 1.2 093+1.4 0.3 = 1.536 kN/m；最大彎矩 2 = 0.1 1.536 12 = 0.154 kN m；方木最大應(yīng)力計算值(T = M /W = 0.154 06/B2666.67 = 4.702 N/mm2;方木的抗彎強度設(shè)計值 f=13.000 N/mm2；方木的

39、最大應(yīng)力計算值為 4.702 N/mm2 小于方木的抗彎強度設(shè)計值 13N/mm2,滿足要求！3. 抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足 :t = 3V/2bh< t其中最大剪力：V = 0.6 1.536 >1 = 0.922 kN;方木受剪應(yīng)力計算值t = 3 > 0.922?/(2104©0) = 0.494 N/mm2;方木抗剪強度設(shè)計值 t = 1.4 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0.494 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設(shè)計值 1.4 N/mm2,滿足要求！4. 撓度驗算： 計算公式如下 ：4/(100EI) < v =1/250均布荷載 q = q1 = 0.93 kN/m；最大撓度計算值v = 0.677 O 0.93 O 400(00 9000143333.333)= 0.612 mm；最大允許撓度 V =1000/ 250=4 mm4 mm,滿足要方木的最大撓度計算值0.612 mm小于方木的最大允許撓度四、托梁材料計算：托梁按照集中荷載作用下的