1、鶴崗至大連高速公路 ZT12標合同段板房子互通A匝道橋預應力現澆箱梁計算書復核：中國建筑股份鶴大高速公路ZT12標工程經理部2022年7月現澆箱梁支架驗算方案、工程概況：鶴大高速公路ZT12標板房子互通立交A匝道橋屬于板房子互通 立交二期工程，橋梁中心樁號AK0+971.6,總體布置：4*4*28+22+33.8+22+4*28，全長645.46米。其中第二聯第二、三孔上跨 主線，第五聯第二孔上跨B匝道，第六聯第一孔上跨 C匝道。上部結 構采用等截面預應力混凝土連續箱梁。計算跨度為22+33.8+22,預應力混凝土連續梁橫斷面為單箱雙室斷面，橋面橫坡由箱梁整體傾斜形 成，梁底設調平塊。邊腹板為

2、直腹板，腹板再變厚段內厚度按線性變 化。梁高均為1.6米。箱梁主要尺寸表：橋寬跨徑m梁高cm)邊腹板中腹板頂板厚中隔板端隔板底板厚度(m)跨中支點厚 度厚 度度(cm)厚度厚度(cm)(cm)(cm)(cm)(cm)10.04*2816016045-7545-7525-4520015022-42(280)10.022+33.816016045-7545-7525-4520015022-42+22、方案編制依據一、?公路橋涵施工技術標準?JTG/T F502022；二、?公路工程質量檢驗評定標準?JTG F80/2 2004；三、?公路工程施工平安技術規程?JTJ076 95；四、?公路橋涵設計

3、通用標準?JTG D60-2004；五、?路橋施工計算手冊?周水興，何兆益，鄒毅松，2022.5 ；六、?貝雷梁使用手冊?；七、?建筑結構荷載標準?；八、鶴大高速公路ZT12標段施工圖設計文件、技術交底、設計變更、補充、文件資料三、施工投入情況一、人力資源投入情況略二八施工機具及測量設備投入情況1、施工機具序號機具名稱型號數量1汽車吊25T4輛2裝載機2臺3挖掘機福田雷沃2251臺4電焊6臺5氣焊2套6鋼筋加工設備2套2、測量設備投入情況序號儀器設備名稱規格型號數量1GPS中海達1套2全站儀索佳2臺3水準儀DS自動安平2臺4塔尺5m2套5鋼尺50m2把三八物資材料投入情況略四、支架施工方案4.

4、1、支架設計根據現場情況，本橋支架搭設普通部位采用 48x3.5mm碗扣架進行搭設，間 距90x90cm,墩柱實心橫梁處間距30x60cm橫橋向間距30cm;現澆梁上跨已通 車段落采用630mm*8m鋼管立柱加2根140a型鋼順路形成剛桁架， 垂直于通 車路段方向布設140a型鋼做為現澆箱梁承重梁，跨徑 5m保證通車凈寬度不小 于4m，通行凈高不小于5m630x 8mm鋼管端頭采用1.2cm厚鋼板圭寸閉，加法蘭結構，以便連接成不同高度的鋼管柱，鋼管柱橫向采用工字鋼剪刀撐連接， 工字鋼和鋼管樁采用焊接的連接方式，增強整體穩定性。 17#-18# 跨現澆箱梁下 沿已通車道路橫橋向布置12根鋼管柱如

5、示意圖所示，柱中距3m順橋向布 置 2 排鋼管樁， 跨度 5.0 米。19#-20#跨箱梁縱向設置 8根鋼管立柱， 柱中距 3m。 順橋向布置 2 排鋼管樁， 跨度 5.0 米。鋼柱之間橫縱橋向每兩根相鄰的鋼管柱上 下4m采用16#工字鋼做水平連接和剪刀撐連接，鋼管柱底部統一采用直徑12mm的鋼筋拉接。梁模板采用1.5cm厚的竹膠板。4.2、測量放線和條形根底施工1根底施工方案鋼管支墩根底采用條形C30混凝土根底，直接作用在已經通車路面上，底承載力要到達400Kpa，根底施工完成后，在支架兩側預留60厘米設置臨時排水溝， 將路面積水及時排流引導至路基排水溝中。2測量放線根據設計方案和平面布置圖

6、，用全站儀和鋼尺放出灌注樁根底及立柱位置。3鋼管樁根底施工鋼管樁根底采用C30鋼筋混凝土配筋形式為：上下層分別布置11根20鋼筋，同時按25cm的間距配置10箍筋，長度依照翼緣板投影線與道路交叉 線最外側交點范圍布設并往外擴長 1m,根底高0.8m，寬1m根底砼鋼管立柱位 置下預埋1.2cm厚80x 80cm鋼板，要求鋼板水平。4.3、鋼管樁立柱及工字鋼施工立柱采用630mm*8m鋼管立柱，鋼柱底部焊接在預埋鋼板上與根底連接， 同時在四周采用加焊200x 200x 8mn三角鋼板，以加強鋼柱穩定性。立柱橫橋方向主梁采用兩根40a型工字鋼，工字鋼安裝時要保證工字鋼中心 與鋼管立柱中心重合， 鋼管

7、立柱施工過程中要注意豎向垂直度的控制。 橫向工字 鋼與鋼管立柱之間設置自制楔形塊 對口楔子 作為臨時支座， 便于支架的高程 調整和撤除作業。I j I I ill鋼管與預埋鋼板連接大樣圖自制對口楔子采用厚度為12mm的鋼板加工成型，一個楔形塊長 42cm,寬 25cm,高25cm，斜面坡長48.88cm，楔形塊側面板中心留有圓形孔洞，斜面板 中心留有條形的孔洞，孔洞的作用是穿直徑為25mm的精軋螺紋鋼，兩個楔形塊 扣在一起組成一個對口楔子，通過緊固或松動螺紋鋼兩端的螺栓搓動楔形塊來調 節頂面高程，為了方便搓動楔形塊，在斜面上抹黃油。斜面長精軋螺紋鋼條形孔自制楔形塊對口楔子大樣圖4.4、縱向分配

8、梁施工橫向分配梁安裝完成后，安裝縱向分配梁，間距0.5m,長度6m,支點間距5米并與橫向分配梁固定牢固可臨時焊接。4.5、施工控制要點1、鋼管柱根底施工根據設計平面圖，用全站儀及鋼尺放出根底位置，在路面植筋并安裝根底主 筋及構造鋼筋，安裝模板、預埋鋼板并固定牢固，澆筑 C30根底砼，要求混凝 土頂面平整，按鋼柱間距預埋底座鋼板，強度到達 80%t方能進行鋼柱安裝。2、鋼管立柱、橫梁及縱梁施工立柱采用630*8mn鋼管，橫梁、縱梁為140a型鋼，安裝采用25T汽車吊在縱梁上按照橫橋向方向間距 25c m布設10X 10X方木位置。五、支架受力驗算 門洞支架受力驗算根據本橋箱梁的構造特點，本橋位于

9、緩和曲線和圓曲線上，最大橫坡為6%本橋縱斷面位于R=6000m的豎曲線上，坡度為1.706%,選取橫向坡度對摩擦力 分析。摩擦力f=卩GcosB ,沿斜面的下滑力f滑=Gsin 0f=卩 Gcos0 =0.15GX 1.00=0.15G，卩取 0.15f 滑=Gsin 0 =GX 0.04=0.06Gf=卩 Gcos0 >f 滑=Gsin 0本工程計算40a#工字鋼分配梁可以按照簡支連系梁受力分析。5.1、荷載組成A匝道橋第一聯第2跨梁長33m梁高1.8m，支架平均高度21m，采用四排 鋼管立柱，跨徑均為6.5m。荷載組成：1、箱梁砼自重G:腹板：1.8 X 26=46.8KN/m跨中空

10、心處：0.47 X 26=12.22KN/m近支點漸變段空心處：0.67 X 26=18KN/rn 翼緣板處：0.4+0.18 /2 X 26=7.54 KN/m22、模板支架自重G:模板體系：1.5KN/mi方木自重取7.5KN/m314工字鋼自重0.16KN/m貝雷梁：2.5 KN/m2施工荷載G: 2.8 KN/m2振搗荷載：水平方向取2.0KN/m2，豎向取4.0X2根據?建筑結構荷載標準?，均布荷載設計值=結構重要性系數X 恒載分項 系數X恒載標準值+活載分項系數X活載標準值。結構重要性系數取三級建筑：0.9，恒載分項系數為1.2，活載分項系數為1.4。5.2、縱向140a分配梁已由

11、于砼荷載、橫向木楞間距相同，在滿堂支架中進行驗算，此處不再對模板、木楞進行重復驗算140a型鋼截面參數如下：選擇工字鋼載面;h：400JDW-：G 5imb；142in»R：12* 5d：10.5Killlx：21720cjl4際1000cilSiy:但9ClIi/Sx：眩LCILSr :631.2沁幾何特性:Iy；fiSO£1114n+：2cn.3ly：2.77OIL栽面面積=6S. 152里付重車;67. 6kt/>Y-Y軸鋼材彈性模量E 2.1 105MPa，鋼材容許應力取215MPa140a縱梁跨徑5m,按照5m跨徑簡支梁均布荷載受力模型進行計算，由于縱 梁和

12、現澆箱梁斜角，取縱梁全部布置在箱梁底板范圍內的縱梁為受力最不利狀態 進行驗算，荷載組合：q=1.2x(q1+q2)+1.4(q3+q4+q5)q 0.51.2 (20.92.09)1.4 (2.523.5)19.39KN /mMmax 0.125ql 10900.125 19.39 5260.6KN?mmax360.6 101090MPa55.6MPa 215MPa5ql4384EI345 19.39 105門5000_右83.45mm12.5mm384 2.11021720 104005.3、橫向工字鋼驗算橫向工字鋼由間距3m鋼管立柱進行支撐，最不利受力狀況下為工字鋼全部位于底板6m范圍內，

13、按照單跨3m簡支梁承受均布荷載進行驗算，荷載作用長度5m。荷載組合如卜：q=1.2x(q1+q2)+1.4(q3+q4+q5)q 51.2(20.92.09)1.4 (2.523.5) /248.48KN /mMmax 0.125ql2 0.125 48.48 3254.54KN ?mmax54.54匹MPa25.0MPa215MPa5ql4384 EI48.48 103343842.1 10112 217201080.11mm30004007.5mm強度、剛度滿足要求。5.4、鋼管支墩立柱驗算2根工40a型鋼自重1.352KN/m,單根鋼管立柱承受均布荷載：q 51.2 (20.92.09)

14、1.4 (2.523.5) /21.35249.832KN /m，鋼管自重按照6m高5.54KN單根鋼管承受豎向荷載N 49.832 3 5.54 155.04KN 加上了鋼管立柱自重630x 8mm鋼管考慮到銹蝕情況，計算鋼管壁厚取 6mm鋼管立柱下端與80cmX 80cmx 1.2cm鋼板連接，立柱上下4m范圍內布置一道剪力撐。 630 x 8m截面特性表回轉半徑i.D2 d2422.0.630.618422 cm規格每米重量截面積慣性矩回轉半徑截面矩彈性模量(mm)(kg/m)A(cmf)I(cm4)i(cm)w(cmE(MPa) 630 x 892.332117.62157253.89

15、7223635.17210000立桿計算長度取6m鋼管雖按4m道布置剪刀撐，但為了平安計算取6m,截面積A2 2 23.14 (0.3150.309 )117.621cm長細比 L 27.27 80i 0.22穩定系數 1.02 0.55(27.27 20)20.9100N 155 04抗壓強度 一工50-13.18MPa 205MPaA 11.762穩定強度:14 64MPa 205MPa0.9 11.762'強度滿足要求。5.7、承臺根底和地基承載力驗算1、承臺根底配筋驗算承臺根底承受線荷載為：q(1180.9119.00565.52) 4 1.2421.81KN/m1.2 12M

16、0.1ql20.1 421.813.52516.72KN ?mW52丄 1.2 0.620.072m366M 516.72W 0.0727.18MPa鋼筋面積為A業(hoho2M) ai fcb23406.33mm其中：1 1fc 9.6N / mm2fy 300N / mm2h0550mm取鋼筋直徑為16mm實取22根，實際鋼筋配筋面積為4423.36mm 縱向配筋滿足要求。2、地基承載力計算由于鋼管間距為3.5m，貝U單根鋼管所轄地基受力面為:Ax (1.2 0.6 2) 3.58.4m2 (擴散應力角取45度角)鋼管最大軸力為：N=1180.91KN該處鋼管自重為：0.905KN/mX

17、21m=19.005KN條形根底重：3.5 X 1.2 X 0.6 X 26=65.52KN貝 U地基受力為：1180.91KN+19.005KN+65.52KN=1265.44KN地基承載力：Px 1265-44 KPa 150.65KPa8.4條形根底寬度，根據現場試驗確定的地基承載力選擇根底類型。5.8、支架整體穩定性驗算由于貝雷支架縱向沒有受到較大動載作用，只有振搗混凝土時才產生較少的 側向力，所以貝雷支架縱向穩定性就不必要計算， 只需對貝雷支架橫向穩定性進 行計算即可。按照圖紙設計要求，支架水平荷載取上部荷載的5%那么支架受水平推力為:F=26X 227.03 X 5%=5902.7

18、8X 5%=295.14KN單根柱子受水平推力為 F=295.14/16=18.45KN著力點距根底頂面取21/2米M=18.45X 21/2=193.73KNm支架自重取1.5KN/ m2每根鋼管柱承受豎向壓力為 N=1.5 X 2仁31.5KN支架穩定性系數為0.9NM31.5 10 3193.73 10 362 19 KPa 140KPaAW40.9 117.621 100.9 3635.17 106NM331.5 103193.73 1056.24KPa140 KPa4A W 0.9 117.621 100.9 3635.17 10穩定性系數 140/62.19=2.25>1.3

19、滿足要求。六、預壓預壓目的：檢驗支架的強度及穩定性，消除整個支架的塑性變形，消除根底 的沉降變形，測量出支架的彈性變形。預壓材料：用專業噸袋裝砂對支架進行預壓，預壓荷載為梁體自重的120%預壓范圍：箱梁寬度范圍，用吊車吊放噸袋對支架進行預壓。預壓觀測：預壓在支架搭設完成以后進行，分三級加載，第一次加載重量為 梁體自重的50%持荷穩定后進行第二次加載，加載重量為梁體自重的50%持荷穩定后進行第三次加載，加載重量為梁體自重的20%壓重的垂直運輸由25噸汽車吊完成，加載時砂袋布置順序與混凝土澆筑順序一致。箱梁觀測位置設在每跨的L/2，L/4處、墩部處以及每排鋼管立柱條形根底，每組分左、中、右三 個點

20、。在點位處固定觀測桿，以便于沉降觀測。采用水準儀進行沉降觀測，布設 好觀測桿后，加載前測定出其桿頂標高。沉降觀測過程中，每一次觀測均找測量 監理工程師抽檢，并將觀測結果報監理工程師認可同意。第一次加載后，每2個小時觀測一次，連續兩次觀測沉降量不超過 3mm且沉降量為零時，進行第二 次加載，按此步驟，直至第三次加載完畢。第三次加載沉降穩定后，經監理工程 師同意，進行卸載。卸載：人工配合吊車吊運砂袋均勻卸載， 卸載的同時繼續觀測，卸載完成后 記錄好觀測值以便計算支架及地基綜合變形。 根據觀測記錄，整理出預壓沉降結 果，調整支架標高來控制箱梁底板及懸臂的預拱高度。預壓注意問題：采用砂袋法預壓，要保證

21、砂袋的質量，發現砂袋有裂縫漏 砂的應及時更換砂袋。派專人觀察支架變化情況，一旦發生異常，立即進行補 救。要分級加載，加載的順序接近澆筑混凝土的順序，不能隨意堆放，卸載也 分級并測量記錄。通過第一施工段預壓并沉降后，將實測沉降量根底沉降量、 支架變形量作為一個參數值再后續的施工共比照、復核。測點要固定，用紅 油漆提前做好標識，不能隨意更換測量人員，防止出現人為誤差，專人負責對水 準點位置進行保護。如實填寫觀測數據，繪制彈性和非彈性曲線，如出現意外 數據，應分析原因，不得弄虛作假。觀測過程如局部位置變形過大，應立即停 止加載并卸載，及時查找原因，采取補救措施。堆碼砂袋一定要按混凝土位置 及澆筑順序

22、認真堆碼，確保模擬狀態接近實際狀態。支架預壓和混凝土澆注過程 中安排專人對支架的變形進行監控。6.1、荷載計算計算 17#-18# 墩箱梁 1.6m 梁高截面施工荷載梁重斷面圖S1區承當：對應頂板+對應底板+單側腹板+上下倒角的混凝土重量;S2區承當：對應頂板+對應底板+中側腹板+上下倒角的混凝土重量;S3區承當：對應頂板+對應底板+單側腹板+上下倒角的混凝土重量。 單側懸臂端砼產生的荷載1)、砼及鋼筋自重：取砼單位體積質量為25KN/m3。那么砼及鋼筋自重荷載為：Gi=25KN/m3X(2.035+2.03+2.035)X 24m3=3660KN。分攤到 S1 部 分的重 量為：(0.65+

23、0.72+0.29+0.255+0.08+0.04)X 24 X 25=122.1T分攤到 S2 局部的重量為：(0.29+0.0255+0.08+0.511+0.04X 24X 25=121.8T分攤到 S3 部 分的重 量為：(0.65+0.72+0.29+0.255+0.08+0.04)X 24 X25=122.1T2、恒載：模板及平臺方木自重：取模板自重荷載為0.75KN/m 、鋪設箱梁底模板鋪設好箱梁底模板， 將底模板頂面標高調整到箱梁底設計標高， 同時加強對 模板下各層支架的檢查， 確保支架底傳遞荷載的方木、 托架與地面不架空， 支架 與支架之間、支架與方木之間、 支架與模板支架各

24、相鄰面接觸緊密， 無明顯縫隙。 2、加載按砼澆筑順序，分級進行 第一次加載從跨中向兩側、左右對稱間隔跳躍加載至梁重量的30%。第二次加載完成后約為梁重的 60%。第三次加載完成后約為受力范圍內梁重的100%。加載過程中配重塊的堆載形式如以下圖圖一：。底板：Ai=10X24=240m2;頂板：Ai =4X 24=96m2;那么平臺方木自重荷載為： G2=0.75KN/ m2X336 =252KN。分攤到 S1 局部的重量為： 8.45T分攤到 S2 局部的重量為： 8.3T分攤到 S3 局部的重量為： 8.45T3、活載： 總活載含人員、機械設備、砼振搗力、風荷載傾倒砼及振搗產生的垂 直荷載：

25、1 .5KN/m 2。那么傾倒砼及振搗荷載為： G4= 1 .5KN/m 2 X 336=504KN。分攤到 S1 局部的重量為： 86.4/336 X504=129.6KN分攤到 S2 局部的重量為： 163.2/336 X504=244.8KN分攤到S3局部的重量為：86.4/336 504=129.6KN5、荷載組合：51 局部荷載組合為： M1=122.1+8.45+12.96=143.51T52 局部荷載組合為：M2=121.8+8.3+24.48=154.58T53 局部荷載組合為：M3=122.1+8.45+12.96=143.51T配重塊町橫橋向配重塊?力/NX%"；

26、一級加載二級加載三級加載第一組二個人，一人負責指揮加載編織袋，一人記錄編織袋的重量；第二組二個人，負責撓度測量和數據記錄；第三組三人負責測試 中對施工支架進行直接檢查和作必要的調整。測量人員分別在加載前、一級加載后、二級加載后、滿載后及卸載后，對施 工支架頂部的箱梁底模面進行監測。滿載持荷后做好測量監測工作并記錄數據， 當每天的平均沉降小于3mm方可卸載。卸載后的測點再測一次，計算出支架的 彈性、非彈性變形，為以后施工做好準備。預壓過程中對支架的27個觀察點共進行了 9次測量。變形觀測采用國家三等水準儀精度等級要求和變形觀測尺進行了詳細的沉降觀測。6.2、對加載后各測量點標高值 H2進行測量根

27、據分級加載程序，每次布載結束后立即進行觀測各測量點的標高值H2,并做好相應的記錄；當連續2次讀數不變后，間隔2小時才能繼續加載。6.3、測量卸載前各測量點標高值 H3維持布載直至沉降穩定48小時后、分級卸載前測量各測量點標高值 H3。6.4、卸載卸載過程的操作根本與加載過程相反，卸載后把模內殘留的砂清理干凈。6.5、觀測卸載后各測量點標高H4卸載后測量出各測量點標高值 H4,此時就可以計算出各觀測點的變形如下： 非彈性變形8=Hi-H40通過試壓后，可認為支架、模板、方木等的非彈性變 形已經消除。6.6、預拱度設置以使支彈性變形a=H4-H3O根據該彈性變形值，在底模上設置預拱度 架變形后梁體

28、線型滿足設計要求。預拱度值按設計要求留設，并按二次拋物線分配：掃4 f x (L-x ) / L2&距左支點x處的預拱度值f跨中最大預拱值L跨長x預設點距臺座端點距離預壓-卸載流程圖現澆箱梁支架預壓沉降觀測記錄橋第聯第跨樁號初次高程第次差值第次差值第次差值第四次差值第五次差值第六次差值卸載前咼程卸載后咼程總變形量非彈性變形彈性變形施工員：測量員：初次測量日期：第一次測量日期:監理員：第二次日期：第三次日期：第四次日期:質檢員：第五次日期：第六次日期：七、施工預拱度設置確定預拱度時考慮以下因素：支架在荷載作用下的總變形量，支架在荷載作 用下的彈性壓縮，支架在荷載作用下的非彈性壓縮； 箱梁

29、設計反拱度，根據設計 圖紙提供。根據梁的拱度值線形變化，其它各點的預拱度值，應以中間點為最高值，以 梁的兩端為零，按二次拋物線進行分配。支架預拱度計算：支架變形量預拱度3的計算：二 l+S 2+S 3+S 4 S 1為支架卸載后由上部構造自重及活載一半產生的豎向變形根據設計要求S i取10mm S 2為支架在荷載作用下的彈性變形量每一跨立柱高度不同，造成支架在荷載作用下彈性變形不同，現以第四聯第 2跨為例計算，取平均高度I 21mIE88.36 212.1 1058.84mm S 3為支架在荷載作用下的非彈性變形:S 3=2K+3K2+2K3+2.5K4其中K1順紋木料接頭數目；橫紋木料接頭數

30、目；Kb順紋木料與金屬 數目；K4順紋與橫紋木料接頭數目；根據本支架搭設方案，取 K=0,K2=0,K3=1,K4=0。S 3=0+0+2+0=2mm S 4為支架基底在荷載作用下的非彈性變形：取S 4=0mm故支架變形量預拱度為：1234108.84 2020.84mm。八、支架撤除一、傳統支架撤除工藝1、撤除順序：撤除翼板、腹板模板松掉楔形塊脫底模、方木抽拉橫向分配梁一拖拉貝雷架一撤除貝雷支架下部結構。2、撤除工藝底板處底模直接支承在貝雷架與分配梁上， 在撤除箱梁底板模板前，須首先 調節楔形塊，通過調松楔形塊螺栓， 降低楔形塊頂標高， 消除箱梁對支架的荷載， 并留出撤除箱梁底模和工字鋼分配

31、梁的間隙 , 撤除箱梁底模及方木后，用卷揚機 卷揚機設置在外側貝雷梁上配合吊車拉出工字鋼。撤除貝雷梁時采用每榀整體吊裝， 利用鋼管柱頂上的工字鋼作為支點， 用倒 鏈將其滑行至箱梁翼緣板處， 吊車兩點吊裝， 吊下貝雷梁。 滑移過程中操作工人 須隨時注意倒鏈和貝雷梁的狀態， 如有異常立即停止施工， 待現場技術員和平安 員檢查前方可進行下步施工，重復上述操作至貝雷梁撤除完畢。3、平安措施1、組織措施：支架撤除前主管副經理、 平安專業工程師、 現場平安員、 技術員到達現場進 行平安技術指導， 對操作工人進行平安教育。 直至每個操作工人對操作平安注意 事項均了解清楚、平安措施到位前方可進行撤除支架施工。

32、2、技術措施：落楔形塊 : 兩端楔形塊同時均勻下落， 防止分配梁不均勻下落變形， 貝雷 梁滑移。 模板撤除 : 先撤除方木再撤除模板。 支架撤除 : 支架撤除前首先撤除橫向分配梁， 在吊車配合下由卷揚機拉出 長度的 70%后，用吊車吊放下分配梁。 貝雷支架采用倒鏈拖拉出梁底， 拖拉時設專人指揮， 貝雷支架兩端同時均 勻拖拉，嚴禁僅一端拖拉，防止掉落，用倒鏈拉滑貝雷梁時，兩側對稱拉滑，防 止偏心受壓發生平安事故。 拖拉貝雷架、 起吊作業設專人指揮； 撤除貝雷架作業前要檢查吊車和鋼絲 繩的性能和平安性。二八預留鋼管撤除工藝1、預留鋼管施工本標段現澆箱梁下貝雷梁有假設干組組成， 每組貝雷梁又有假設干

33、榀組成一般 兩榀貝雷梁為一組，每組內榀與榀貝雷梁之間縱向3m都用配套標準支撐架作為 橫向聯系，組與組之間用自制交叉架連接自制交叉架采用角鋼制作，選取 90mM 7mmt勺角鋼作為橫向連接，橫向角鋼上鉆有插銷孔，通過穿插銷把橫向角 鋼固定在貝雷梁上，然后再用 50m材7mm角鋼作為剪力撐。每組貝雷梁上預埋 兩根鋼管，鋼管的位置設置在貝雷梁的兩端見現澆箱梁預留鋼管形象圖，鋼管選用普通腳手架管，規格為48mrK 3.5mm單重3.84kg，鋼管長度能穿透梁 體即可。2、安放千斤頂和穿螺紋桿每一個預留鋼管內都采用25mm精扎螺紋鋼穿入，螺紋桿伸出梁體頂面高 度L不少于5m螺紋鋼上部緊挨梁體頂面處配備雙層螺帽，防止落貝雷梁時滑 絲造成平安事故。每一根螺桿配置2個千斤頂見預埋鋼管及螺桿橫、縱斷面布 置圖，千斤頂上搭設高強度帶肋型鋼，型剛上鉆有小孔，并保證螺桿能穿過小 孔，螺桿上部緊挨型鋼處設有螺帽。3、撤除步驟1、梁體混凝土到達拆模強度后， 才能撤除支架， 首先將螺桿穿入預埋鋼 管內，并安放完千斤頂及千斤頂上鋼板支撐， 螺桿底部焊接有吊鉤 螺桿穿入鋼 管后再焊接吊鉤，吊鉤能牢固的鉤住貝雷梁，