1、混凝土混合結構房屋設計書P374P3751.2荷載：樓層4屋面活荷載標準值0.7 kN/m樓面活荷載標準值5.5 kN/m石灰砂漿容重天花板抹灰水17kN/m3泥砂漿容重20 kN/m鋼筋混凝土容重25 kN/m 3燒結普通磚墻容重19 kN/m 3鋼窗自重0.45 kN/m1.3材料選用混凝土：主體結構采用凝土1.設計資料1.1建筑圖：建筑平、立、剖面圖見?建筑混凝土結構設計?C30fc14.3N/ mm 2, ft1.43N/ mm 2混凝土，根底墊層采用 C10 混鋼筋：縱向受力鋼筋采用HRB335 級鋼，fy 300N/mm2其他鋼筋采用HPB300 級鋼，fy 270N / mm 2

2、M5混合砂漿抗壓強度設計值 1.50N/mm 2 砌體：MU1 燒結普通磚,2.尺寸選擇柱:500mm 500mm墻體：370mmh I / 352000/3561mm,取 h 80 mm次梁:h 1/18 1/1215000/18 5000/12278 417mm,取 h 400mm主梁:1/3 1/2h400/3400/2 133 200mm, 取 b 150mmh 1/14 1/ 8l6000/14 6000/8429 750mm,取 h 600mmb 1/3 1/2h600/3 600/2200 300mm,取 b 250mm3.樓板設計3.1荷載永久荷載標準值：20mm水泥砂漿面層8

3、0mn鋼筋混凝土樓板20mn石灰砂漿天棚抹灰0.02 x 20=0.4kN/m 220.08 x 25=2.0 kN/m 0 02 x 17=0 34kN/m 22.74kN/m 2g=1.2 X 2.74=3.29 kN/mq=1.3 X 5.5=7.15 kN/m計算跨度：中間跨10 In 2.0 0.151.85m邊跨1 0In a/21.85 1/ 2 0.37/2 1.943m且10 lnh/21.85 1/ 2 0.081.89m取I。1.89m永久荷載設計值：可變荷載設計值：合計:3.2正截面受彎承載力計算及配筋截面力及配筋計算b 1000mm, h 80mm, h o 80 2

4、0 60mm10.44 kN/m計算簡圖：9跨，按5跨計算g+q圖i樓板計算簡圖配筋計算截面端支座邊跨跨中離端第二支座中間支座中間跨跨中彎矩系數M01/11-1/111/14 0.81/16 0.82Mm( g q)I °(kNgm)3.39-3.39-2.041.79受壓區咼度x/mm4.094.092.432.122As / mm216.6216.6128.7112.3選配8200820082008200實際As /mm2251251251251配筋率/%0.310.310.310.31min max(0.2%,0.45 ft / fy)max(0.2%,0.451.43 / 2

5、70)0.23%，配筋率滿足最小配筋率要求4.次梁設計4.1荷載由板傳來 次梁自重1.2永久荷載設計值3.29 X2 .0=6.58 kN/mX 25X 0. 15X (0.4-0.08)=1.44 kN/m梁側抹灰可變何載設計值由板傳來合計4.2計算簡圖 四跨連續梁q=7.15 X 2.0=14.3kN/mg+q=8.28+14.3=22.58kN/m計算長度中間跨10 In 5.00 0.254.75m邊跨 1。In a/24.75 0.37/24.9351.025ln 1.025 4.754.869m取計算簡圖如圖2l04.869m圖2次梁計算簡圖1.2 X 17 X 0.02X (04

6、0.08) X 2=0.26 kN/mg=8.28kN/m4.3受彎承載力計算及配筋截面端支座邊跨跨中離端第二支座中間支座中間跨跨中彎矩系數M01/11-1/11-1/141/162Mm (g q)l 0 / (kN gm)48.66-48.66-36.3931.84受壓區咼度x/mm18.568.649.95.52As / mm449.7490.5365.8291.0選配3_142_14 1_163_142_14實際As / mm2461.8508.9461.8307.9b h0或 bf h0 / (mm mm)1110X 365150X 365150X3651110X365配筋率/%0.8

7、40.930.840.56min max(0.2%,0.45 f,f y) max(0.2%,0.45 1.43/300) 0.21%，配筋率滿足最小配筋率要求4.4斜截面承載力計算及配筋截面端支座側離端第二支 座外側離端第二支座 側中間支座外側中間支座側剪力系數V0.450.600.550.550.55V v(g q)l n/kN48.2664.3558.9958.9958.99Asv V 0.7ftbh o s1.25 fyvh°<00.0770.0340.0340.034選配雙肢箍62006200620062006200實際As/s0.2830.2830.2830.283

8、0.283配箍率/%0.140.140.140.140.14sv,min 0.24 ft / fy 0.24 1.43/2700.13%，配箍率滿足最小配箍率要求5.主梁設計按彈性理論設計5.1荷載永久荷載設計值由次梁傳來集中荷載主梁自重折算為集中荷載 側抹灰折算為集中荷載可變荷載設計值合計5.2計算簡圖計算長度中間跨I。lc邊跨I8.28 X 5.0=41.4 kN梁 1.2 X 25X 0.25 X (0.6-0.08) X 0.2=7.8 kN 1.2 X 17X 0.02 X (0.6-0.08) X 2.0 X 2=0.85kN G=50.05kN 由次梁傳來Q=14.3X 5.0=

9、71.5kNG+Q=121.55kN6.0m 1.051 n 5.775m,取 I°5.775m計算跨度相差不超過l01.025l n b/21.025 5.5 0.5/210%取其中較大值Io 5.888m5.888m,取 l05.888m|n a/2 b/26.0 0.5/2 0.25 0.37/2 0.5/25.935m計算簡圖如圖3116.15kNgm1.000G 1.22KQG0H0.9Q l 1.22圖26550354388 0.089 71.50 5.888lJ&+ QWQ G-KJ5888588853885.3最不利荷載Mb Mg Mq0.267GI 00.3

10、11Ql 00.267 50.05 5.888 0.311 71.50 5.888209.61kNgmMeMg0.267GI0VB,max1.267G 1.311Q1.267 50.05 1.311 71.50157.15kNVB,max由荷載及結構對稱性：MB,max M c,max 209.61kNgmVC,max157.15kNVB,maxVB,maxVC,max 137.42kNM 1,max M 3,max 0.244Gl 00.289QI 0 0.244 50.05 5.888 0.289 71.5 5.888193.57kNgmVA,maxV D,max0.733G0.866Q0

11、.733 50.05 0.866 72.598.61kN M2,max 0.067Gl 0 0.200Ql。0.067 50.05 5.888 0.200 71.5 5.888103.94kNgm5.4主梁正截面受彎承載力及配筋計算121.55 10 3270Ff yv450.2mm 2截面端支座邊跨跨中支座中間跨跨中彎矩M /kNgm0193.57-209.61+137.42X0.25=-175.26103.94受壓區咼度x/mm20.2100.110.7典#2As / mm1165.11192.9617.1選配4 204 202 20實際As / mm 21256.61256.6628.3

12、b h0或 bf h0 / (mm mm)1210X 565250X 5401210X 565配筋率/%0.840.840.42min max(0.2%,0.45 f t / f y) max(0.2%,0.451.43/300)0.21%，配筋率滿足最小配筋率要求彎矩包絡圖如圖4:每側各配3根8雙肢箍(實際Asv 6 2 50.3 603.6mm 2)5.6 主梁斜截面受剪承載力及配筋計算6.1荷載控制 截面 取柱 獨立 根底 頂面 永久設計值：由主合計6.2柱軸心受壓承載力驗算及配筋1.4 X 0.7 X 5X 6=29.30kN 71.5 X 3X (2 X0.85+0.7)=514.8

13、0kN 544.10kN 802.85+544.10=1346.95kN3217.5kN1346.95kN0.9 fcA 0.9 1.0 14.3 500 500可按構造選配縱向鋼筋和箍筋:截面端支座側離端第二支座外側離端第二支座側V/kN98.61-157.15137.42Asv V 0.7ftbh o s1.25 f yvh o<00.083<0選配雙肢箍825082508250實際As/s0.4020.4020.402配箍率/%1.611.611.61sv,min 0.24 ft / fy 0.24 1.43/2700.13%，配箍率滿足最小配箍率要求6.柱的設計3GX 3=

14、3 X 50.05 X 3=450.05kN4X 1.2 X 25X 0.5 X 0.5 X (4-0.08)=117.6kN 4 X 1.2 X17X 0.02 X 4 X 0.5 X (4-0.08)=163.2kN1.2X 25X 0.08 X 5X 6=72kN 802.85kNI。4 0.08卄7.84 8,取=1.0 b 0.52Asmin A 0.6% 500 500 1500 mm選配6_18 實際As 1527mm 2 縱向受力鋼筋，680箍筋。7.樓梯的設計166.727050 7.1梯段板設計81如圖5所示，取梯段板厚h=100mm約為板斜長的1/30 ,板傾斜角的正切t

15、an余弦cos 0.8509，取1m寬板帶計算荷載計算設計值10捫十畑D出00I!g+q2970何載種類M 1/10 pl n 0.1 11.96 2.97何載標準值(kN/m)恒何載6.47kN/m水磨石面層(0.27+0.1667) X 0.65/0.27=1.051三角形踏步0.5 X 0.27 X 0.1667 X 25/0.27=2.084混凝土斜板0.1 X 25/0.8509=2.938板底抹灰0.02 X 17/0.8509=0.400活何載3.00p 1.26.47 1.4 3.0011.96kN/m計算簡圖如圖6所示圖6梯段板計算簡圖3C90圖5樓梯標準層平面布置圖In 2

16、.97m截面設計及配筋計算10.55kNgm板有效高度 h。100 20 80mm1 fcbh:10.55 1061.0 14.3 1000 80 20.1153，查表得 s 0.93910.55 106Asfyho0.939 270 80520.2 mm選取10150實際As 524 mm 2，分布筋每級踏步1根87.2平臺板設計721荷載計算恒荷載設計值水磨石面層1.2x0.65=0.7880mn厚混凝土板1.2x0.08x25=2.40板底抹灰1.2x0.02x17=0.413.59kN/m活荷載設計值1.4x3=4.2kN/m平臺板厚h=80mr，取1m寬板帶計算g+q=3.59+4.

17、2=7.79kN/m截面設計及配筋計算1.058m計算跨度 Io 1.040 0.15/2 0.185/22 20.872kNgm彎矩設計值 M 1/10( g q)l。0.1 7.79 1.0580.872 1054.3mmM1fcbhfc0.992 270 6021000 60 20.017，查表得0.9920.876 106As1 fyh01.0 14.3min板有效高度 h080 20 60mmmax(0.2%,0.45 f t/fy)max(0.2%,0.451.43/270)0.24%2As,minminbh 0.24% 80 1000 192mm A取 A 192mm 2，選配

18、6120(實際 A 236 mm 2)7.3平臺梁設計平臺梁截面尺寸為150mmx300mm荷載計算恒荷載設計值梁自重1.2x0.15x(0.3-0.08)x25=0.99梁側粉刷1.2x0.02x(0.3-0.08)x2x17=0.196平臺板傳來梯段板傳來14.58kN/m活荷載設計值1.4x3.0x(2.97/2+1.04/2)=8.42kN/mg+q=14.58+8.42=23.00kN/m截面設計及配筋計算計算跨度 lo 1.05l n 1.05 (2.6 0.37)2.34m15.74kNgm彎矩設計值 M 1/8(g q)lo 1/ 8 23.00 2.34 2剪力設計值 V 0

19、.5 g q I。0.5 23.00 2.34 26.91kN截面按倒L形梁計算bf b 5hf150 5 80 550mm有效咼度ho300 35受壓區高度 x 7.7mm265mmbf，屬于第一類T形截面1 fcbf xAs1.0 14.3 550 7.73002201.9mmA 201.9 bh150 3000.45% min max(0.2%,0.45 ft/ fy) max(0.2%,0.45 1.43/300)0.21%選配 2_12(實際 A 226.2 mm 2)選配6200箍筋，斜截面受剪承載力AVcs 0.7ftbho 1.25fy/2svh0 0.7 1.43 150 2

20、65 1.25 270 y s56 55265 65.05kN20026.91kN滿足要求。8.墻體驗算8.1底層墻體高厚比驗算s 5m 32m，剛性方案H 4.0 0.08 0.45 +0.50=4.87m, H s計算咼度Ho 0.6s0.6 5.03.0m無筋砌體，M5混合砂漿，3.0橫墻1 H0h8.12424,滿足要求。縱墻窗間墻0.370.4色1 0.42 40.808 5.0H0h 0.37縱墻帶壁柱墻 計算單元：如圖3.08.1 20.808 24 19.4，滿足要求7所示:A 2600 370 120 490118.7mm ,1020800mm 2370 2600 185 1

21、20 490 (370 120/2)1020800199.1mm匸*Or d*fj* 4902&00oC*圖7縱墻帶壁柱墻計算單元圖y2(370 120)199.1290.9mm122600 3702600 37021 185 )Z490 120 3490 120(29 °9 60 )101.4372 10 mm.'1.4372 10 10/1020800hT 3.5i3.5 118.7415.5mm2 0.808 ,0.808 24 19.4H °3.07237.22hr0.41558.2底層縱墻抗壓壓承載力驗算控制截面的選取如圖8所示8.2.1 I I截

22、面帶壁柱墻抗壓壓承載力驗算19.4，滿足要求+4. 000XZ±). 000XZ荷載計算6 450一 950軸向壓力:G+G250I00.7Q+0x55Q=(e90k5)x71.5=110.83kN2x1.2x2.74x5x 仁32.88kN34層樓面傳來恒載活載折34層主梁傳來恒載活載折減雙面粉刷370厚磚墻自重鋼 屋面傳來恒載250mm高370厚女丿活墻自重(0.7+0.85)x1.3x5.5x5x1=55.41kN19x0.37+0.02x2x20=7.83kN/m0.45 kN/m1.2x0.25x7.83x5=11.75kN24層磚墻自重門窗洞口2.4mx1.6m ),包括

23、門窗3x1.2x(5x4-2.4x1.6)x7.83+2.4x1.6x0.45=461.74kN10|600 vTFey1 0.4a ° 199.1 0.4 200彎矩設計值 M Nq 173.748.2.1.2抗壓承載力驗算M 20.69e21.5mm 0.6%N 963.35e 21.50.0517，hT 415.5119.1mm0.119120.69kNgm0.6 199.1 119.5mm120.9281 0.0015 7.20.827小計：上部傳來軸向壓力N112.00 4.90 32.88 55.41100.10 110.83 11.75 461.741.2x2.74x5

24、x 仁 16.44kN789.61kN偏心壓力：2層樓面傳來恒載活載1=35.75kN2層主梁傳來恒載50.05kN活載71.5kN小計：偏心壓力 N ；16.44 35.7550.05 71.5173.74kN合計：軸向力設計值N N1 Nr789.61173.74963.35kN963.35kN，滿足要求。Af 0.827 1020800 1.50 1266.30kN8.2.2 n n截面帶壁柱墻抗壓承載力驗算底層墻體自重(門窗洞口 2.4mx1.6m ),包括門窗1.25x(4+0.45+0.50)-2.4x1.6x7.83+2.4x1.6x0.45=198.54kN軸向力設計值 N=7

25、89.61+16.44+35.75x0.85+50.05+71.5x0.85+198.54=1145.80kN00.928，按軸心受壓計算Af 0.928 1020800 1.50b C軸線之間n1420.95kN1145.80kN，滿足要求。小計：上部傳來軸向壓力N16.002.45 41.4 55.412.35 12.75220.32kN偏心壓力：2層次梁傳來恒載活載8.28x2.5=20.7kN14.3x2.5=35.75kN小計:偏心壓力 N ； 20.70 35.7556.45kN合計:軸向力設計值 NN1 N1220.32 56.45276.77kN面，計算單元取1m長370厚墻體

26、東橫墻1 1截面荷載計算軸向壓力屋面傳來恒載1.2x25x0.08x1x2.5=6.00kN活載1.4x0.7x1x2.5=2.45kN34層次梁傳來恒載2x8.28x2.5=41.4kN活載折(0,7+0.85)x14.3x2.5=55.41kN減8.3底層橫墻抗壓承載力驗算最不利位置分別取底層東橫墻250mm高370厚女兒墻自重24層磚墻自重無門窗i i截面和西橫墻樓梯間處1.2x0.25x7.83x1=2.35kN3x1.2x1x4x7.83=112.75kNa。10 番 1 °辛° 163.3mm彎矩設計值 M Nq 56.45 0.11976.76kNgme y2

27、0.4a 0185 0.4 163.30119.7mm抗壓承載力8驗31算.2M 6.7624.4mm 0.6y 2 0.6 185 111mmN 276.77244 0.0659 ,370 2 0.91041 0.0015 8.11 120.773(1)hT 屮 2 oAf 0.773 370 1000 1.50429.02kN N 274.42kN，滿足要求。西橫墻(樓梯間處)U U截面由于樓梯的存在，按軸心受壓設計，0 0.9104荷載：底層 370 厚磚墻1.2x1x(4+0.45+0.50)x7.83=46.51kN右邊主體結構傳來220.32+20.7+35.75x0.85=271

28、.41kN左邊24層樓梯平臺梁傳來恒載3x14.58x0.5x2.34=51.18kN活載(0.7+0.85x2)x8.42x0.5x2.34=23.64kN 合計 392.74kNAf 0.9104 370 1000 1.50505.27 kN N 392.74kN，滿足要求。9. 根底設計9.1墻下條形根底設計及配筋取1m長根底分析，地基土 取18kN /m 3,地基承載力修正值 b 0.3, d 1.5墻體位置縱墻東橫墻西橫墻設計值N/kN1145.80/2.6=440.6946.51+271.41=317.92392.74標準值 N/kN，M=N/1.2440.69/1.2=367.24317.92/1.2=264.93392.74/1.2=327.28根底寬度b/m4.03.03.6地基承載力修正值fak/kPa, fakfkb b 3d m (d 0.5)122.5117.1120.3biminfakG1 d1G2d23.5 b，滿足要求2.65 b，滿足要求3.17 b，滿足要求剪力設計值 Vi / kN，ViNb199.96139.35176.19彎矩設計值M i / kNgm，1M | -V1b12181.4691.62142.27Vi/ mm0.7 ft181.