1、目錄1 .編制依據22 .工程概況23 .施工安排24 .主要施工方法25 .平臺的設計及荷載取值36 .鋼平臺計算5137 .各項管理措施懸挑式卸料鋼平臺施工方案1 .編制依據1.1 施工組織設計。1.2 施工圖紙。1.3 鋼筋焊接及驗收規范(JGJ18-96)。1 .4建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91)1.5鋼結構設計規范GBJ17-882 .工程概況2.1 本工程位于無錫市安東路與坊城大道交匯處東北角。小區由9棟住宅、1處連體地下室組成，由我公司承建的3#、4#、5#、6#、9#、10#及地下車庫。3#婁為23層，建筑檐口總高度為80.95m,4#樓為21層，建筑檐口總高度

2、為74.4m,5#樓為23層，局部25層建筑總高度為79.1m、86.8m,6#婁為23層，建筑檐口總高度為79.1m,9#、10#婁為29層，建筑總高度為99.55m,框剪結構，基礎為樁基承臺連地下室筏板基礎。3 .施工安排3.1 本工程2010年12月正式開工，2012年3月結構封頂，2012年10月底工程竣工。3.2 基礎及上部結構施工階段采用鋼管扣件式腳手架搭設施工。在主體結構施工中，為了樓層中材料的上下周轉，利用懸挑式卸料鋼平臺進行材料的垂直吊運，具體安放位置根據各單體的洞口位置確定。正常情況安放在各主樓靠塔吊一側，便于吊運材料時塔吊司機能直接看到鋼平臺。本方案卸料鋼平臺限載1T。4

3、 .主要施工方法4.1 施工前應檢查構配件的焊接質量，幾何尺寸，并涂刷二道防銹漆。4.2 構配件運至施工現場后，應在混凝土硬地面上按設計尺寸進行組裝，并保持整體平衡不扭曲，鋼管欄桿所用的鋼管之間用扣件扣緊，扣件的擰緊力矩為65N/R14.3 鋪設腳手板，腳手板厚度為50m得松木板。上面用012鋼筋壓牢。或用M8螺栓與次梁相連。4.4 安裝欄桿，欄桿高度為1200mm欄桿內側張設安全密目網。4.5 安裝平臺吊索，吊索鋼絲繩采用018.5鋼絲繩，計4根。分別布置在料臺平面020的吊環上，并用繩卡卡牢，每根鋼絲繩不少于6只。4.6 利用塔吊的吊索分別將平臺的四個角上扣緊，保持基本平衡時，慢慢吊起平臺

4、至安裝高度，將梢鋼支腿伸入混凝土結構面，利用結構層平面的予留梢鋼或鋼管與其連接，并進行加焊。4.7 先將2根。15.5的鋼絲繩分別錨固在上層結構框架柱上，框架柱四角圍系鋼絲繩處應加襯軟墊層，再將2根018.5的鋼絲繩分別錨固在上層結構板面的預留鋼筋環上，（225鋼筋）。鋼平臺外口應略高于內口150mm4.8 接好鋼絲繩調整完畢，（其中2根作安全繩）。經過檢查驗收，方可松卸起重吊鉤，上下操作。4.9 懸掛限載標牌。5 .平臺的設計及荷載取值：5.1 平臺設計1）鋼平臺主梁采用14梢鋼，長L=5.4m其中0.9m在樓面層，外懸挑長度為5.4-0.9=4.5m。2）次梁采用10梢鋼，長Li=2m3）

5、木板厚50mm并與次梁固定牢固。4）吊環采用020的圓鋼雙面焊接，焊縫高度不小于10mm寬度不小于8mm長度大于6d。允許拉應力32000N5）鋼絲繩采用018.5鋼絲繩，計4根，其中2根作安全繩。6）鋼絲繩連接采用繩卡，每根鋼絲繩不少于6只。7）平臺3面作高度為1200mm勺圍護。用048X3.5鋼管與14焊接，內掛安全密目網。5.2 荷載以及相關數據取值：限載m=2000kg,集中荷載m=600kg。木板自重g1=0.35X1.3x1.2=0.546kN/m,10梢鋼自重g2=0.118kN/m,14a梢鋼自重g3=0.171kN/m,欄桿自重g4=0.171kN/m。永久荷載系數.。=1

6、.2;可變荷載系數.=1.414a梢鋼相關數據：截面慣性矩IX=563.7cm4,截面抵抗矩W=80.53cm。10梢鋼相關數據：截面慣性矩IX=198.3cm4,截面抵抗矩W=39.73cm。5.3鋼平臺簡圖:6.鋼平臺計算：6.1 次梁計算:1） 次梁選用10梢鋼制作共設4道間距為1.3m。2） g合=g1+g2=0.664kN/m3） 集中荷載力R=m2X9.8乂¥q=600X9.8乂1.4=8.232kN4） 施工活荷載m19.84.5L120009.84.52=2.178kN/m2P2=P1.3Q=2.1781.31.4=3.964kN/m5） 抗彎強度驗算_1.21-2一

7、一一M次max（均）=：ql2=3（g合+P2AL1+=2.314kNm88一一12Pab1-21一M次max（集）=-ql+=-g合父L1+:PL1=4.448kNm8l84抗彎強度單向受彎MxxWx截面塑性發展系數查建筑結構設計綜合手冊表8.4.2-2%=1.05;Mx=乂次=6.362父106;Wx=39.7103;鋼材屈服強度f=215N/mm2仃集xWx4.4481061.0539.7103=106.7N/mm2f（可）建筑米料下線就任筑無網。均Mx2.314106xWx-1.0539.7103=55.51N/mm*2f(可)型鋼腹板較厚，剪力不起控制作用，且木板密鋪在次梁上與次梁緊

8、密連接，能阻止梁受壓翼緣側向位移，不必進行次梁的剪力和穩定性驗算。6.2主梁計算1）計算均荷載通過次梁作用到主梁上的最大彎矩M均max：31415Ra6001300bc1300；30.dRBMp3aMP3b2.41.3560.386MP3c1.6075082.5280.80225廣31al427P6=g1L12P2L1=2.373kNQ=g3g4=0.411kN/mRb彎矩方程:RaM(x1)=RaxM僅2)=Rax2-P&-a)PababM(x)qx(l-x)2計算主梁最不利荷載處:MP3a=P3ab=2.4kNmL-0.9MP4b=P3ab_5.08kNmL-0.9P3abMP5c

9、=34.27kNmL-0.9P3abMp6d-0L-0.9rh小陽1L-0.9(L-0.9、由彳可MQ=-Q父L-0.9!=1.04kN-m22<2)算得a點受力后R、K支座反力Pb_Raa3.88kNRBa)=0.748kNab由算得a點受力b、c點的彎矩Ma(b41.356kNmMac=0.386kNm同上求出b點受力a、c彎矩，在計算a點彎矩時用Rab)=2.67kNRBb)=1.958kNMb(a)=1.602kNmMb(c)=2.528kNm同上求出c點受力時用算出a、b彎矩Rac)=1.337kNRbc)=3.291kNMc(a)=0.802kNmMcb)=2.54kNmd點

10、受力時R、Rb支座反力Rad=0Rbd=2.373kN主梁自重以及欄桿重量產生的FA、Rb支座反力qlq3q4L-0.9Raq=；=gMQb=g3+g4卜1.9父4.51.9=1.015kNm通過彎矩圖可以看出b點所收彎矩最大M均max=Ma(b)+Mp3b+M/b)+MQ(b)=1.356+5.08+2.54+1.015=9.991kNm2)計算集中荷載通過次梁作用到主梁上的最大彎矩M集max設集中荷載作用在最不利點b1喙=-R=4.116kNg42=0.925kN=RBq由得b點受q力時的彎矩1MQb=qxl-xX為b點到Ra的距離M集maxP集abl4.1161.92.64.5=4.51

11、8kNm23)抗彎強度驗算M主max=M均max+M集max=14.509kNm抗彎強度單向受彎Mx工-fxWx截面塑性發展系數查建筑結構設計綜合手冊表8.4.2-2¥x=1.05;Mx=M±max=14.509父106；Wx=80.5父103;鋼材屈月艮強度f=205N/mm2Mx14.509106xWx-1.0580.5-103=171N/mm2f（可）Ak斗匚后前士-kQRa（合）8.812X1032fRa處所受男應力t=一=2=4.76N/mmffAA18.5210型鋼腹板較厚，剪力不起控制作用，且木板密鋪在次梁上與次梁緊密連接，能阻止梁受壓翼緣側向位移，不必進行梁

12、的穩定性驗算。6.3鋼絲繩的拉力和強度驗算1）鋼絲繩的拉力計算支座反力Ra（合）Rb（合）Ra（合）=Ra（a）+Ra（b計Ra（c）+Ra（q）=8.812kNRb合=RbaRbbRbcRbdRbq=9.295kN水平鋼梁的垂直支坐反力Rb（合）和拉鋼繩的軸力T按照下面計算Rb=Tsin28Rb9.295T=19.8kNsin28sin282）鋼絲繩強度驗算FlgK鋼絲繩的允許拉力（kN）鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN）一換算系數K一鋼絲繩的安全系數鋼絲繩選用6X19-18.5,換算系數查表取u=0.85,安全系數查表取K=6,查鋼絲繩表得抗拉強度取1400N/mm2時，鋼絲繩的鋼絲破斷拉力

13、取Fg=180kN。gF=0.851806=25.5kN:T（滿足要求實際查表驗算6X19-17,查鋼絲繩表得抗拉強度取1400N/mm2時，鋼絲繩的鋼絲破斷拉力取Fg=151.5kN。同樣滿足要求。所以鋼絲繩選用大于或等于6X19-17該型號的鋼絲繩。6.4支角和吊環焊縫強度驗算:。f一按焊縫有效截面（helw）計算，垂直于焊縫長度方向的應力。一按焊縫有效截面計算，沿焊縫長度方向的剪應力。he一角焊縫的有效厚度，對直角焊縫等于0.7hf,hf為較小焊腳尺寸。lw一角焊縫的計算長度，對每條焊縫取其實際長度減去10mm。f：一角焊縫的強度設計值。:一正面角焊縫的強度設計值增大系數，對承受靜力荷載

14、和間接承受動力荷載的結構ff=1.22,對直接承受動力荷載的結構Pf=1.0。1）支角焊縫強度驗算支角焊縫驗算按直角角焊縫計算茂就黃料下我就在就龍同在通過焊縫形心的拉力、壓力或剪力作用下當力垂直于長度方向時二'fffwhe卜w當力平行于焊縫方向時fffwhelw在其它力或各種力綜合作用下，%和一共同作用下三ffw支角焊縫采用雙面焊縫，焊腳hf為8mm,腹板焊縫實際長度為140mm,lw為140-10=130mm,f：取170N/mm2,兩翼緣焊縫實際長度為58mm,lw為58-10=48mm。只受水平力NxRb（合）tg28=17.48kN作用helw<ffw腹板焊縫Nx17.3

15、41030.7hflw20.781302=12N/mm2ffw翼緣焊縫Nx17.341030.7hflw20.784823=10.84N/mm2ffw吊環焊縫驗算按斜角交焊縫計算在通過焊縫形心的拉力、壓力或剪力作用下當力垂直于焊縫長度方向時一d±f:helw當力平行于焊縫方向時f<ffwhel4w在其他力或各種力綜合作用下二f和.f共同作用下，二f2.f2Mf：各種式中符號及公式同直角角焊縫，其有效厚度為：當。：90叩寸，he=hfcos,。當c（M90郵寸，he=0.7hf。支為兩焊角夾2角。把鋼絲繩分解為兩個力豎向一個力Ny=Rb（合）=9.295kN,水平一個力為Nx=R

16、B口=17.48kNtg28采用雙面焊縫，焊腳為8mm,焊縫實際長度為140mm,lw為140-10=130mm,f：取170N/mm2helwNy0.7hf卜w29.2951030.781302=6.38N/mm2ffw0.7hflw217.481030.781302=12N/mm2ffw經驗算焊縫符合受力要求。7.各項管理措施7.1 安全防護措施：1）懸挑式鋼平臺應按相應的規范進行設計，具結構構造應能防止左右晃動，應編制施工方案。2）懸挑式鋼平臺的擱支點與上部拉接點必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設施上。3）斜拉桿或鋼絲繩，構造上宜兩邊各設二道，每一道均作單道受力計算4）應設置4個經過驗算的吊環，吊運平臺時應使用卡環，不得在使吊鉤直接鉤掛吊環，吊環應用A3鋼制作。5）鋼平臺安裝時，鋼絲繩應使用專用的掛鉤掛牢，采取其他方式時卡頭的卡子不得少于3個。建筑物銳角利口圍系鋼絲繩處應加襯軟墊層，鋼平臺外口應略高于內口。6）鋼平臺左右兩側必須裝置固定的保護欄桿，高1500mm7）鋼平臺吊裝，需待橫梁接好鋼絲繩調整完畢，經過檢查驗收，方可松卸起重吊鉤，上下操作。8）鋼平臺使用時，應有專人進行檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。9）操作平臺上應顯著地標明容許荷載值，操作人員和材料的總量嚴禁超過