1、編 制 人： （職務） 審 核 人： （職務） 批 準 人： （職務） 批準部門（章） 中達建設集團股份有限公司 編制日期： 二一三年九月十二日 夏季防暑降溫專項 (方案)報審表工程名稱：綠城奉化玫瑰園一期標段建安工程 編號：浙建監理A2專項施工方案報審表工程名稱：丹府一品工程致：寧波公政工程項目咨詢有限公司（監理單位）我方已根據施工合同的有關規定完成了 丹府一品工程 腳手架搭設專項方案的編制，并經我單位上級技術負責人審查批準，請予以審查。附件：腳手架搭設專項方案 承包單位（章）： 項目經理： 日 期： 專業監理工程師審查意見： 專業監理工程師： 日 期： 總監理工程師審核意見： 項目監理機構

2、（章） 總監理工程師： 日 期： 本表一式三份，經項目監理機構審核后，建設單位、監理單位、承包單位各存一份。目 錄一、編制依據4二、工程概況4三、周邊環境4四、施工部署4五、施工準備4六、扣件式鋼管腳手架設計計算5七、扣件式鋼管腳手架的施工17八.施工注意事項20九.扣件式鋼管腳手架的驗收和保養21十.扣件式鋼管腳手架的拆除22十一、施工安全注意事項24一、編制依據1.1建筑施工腳手架實用手冊1.2實用建筑施工安全手冊1.3建筑施工手冊（第二版）1.4國家標準建筑結構荷載規范（GBJ9-87）1.5建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20111.6建筑施工高空作業安全技術規程JG

3、J80-911.7國家行業標準建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011 1.8丹府一品工程施工圖二、工程概況2.1 本工程位于丹西街道環城西路北側、梧桐御府住宅南面。地上3層，地下一層，住宅主體結構形式為剪力墻結構，主體結構高度13米。序號項目內容1工程名稱丹府一品工程2建設單位象山銀億房地產開發有限公司3監理單位寧波市天正工程咨詢有限公司4施工單位中達建設集團股份有限公司2.2本工程選用落地式雙排扣件式鋼管腳手架，主體施工階段，做為臨邊操作防護架，裝修施工階段，作為外墻裝修操作架。腳手架搭設自室外地坪，搭設高度15m。三、周邊環境本工程地處潘家橋村西北側靠近山邊坡。四、施工部署根據文明施工及

4、安全要求，采用滿掛密目式安全網（2000目），實行全封閉式施工。腳手架立桿底座采用木方做撐墊，并按要求設置掃地桿。內外立桿橫向間距為1.05m，縱向間距1.5m，內立桿離墻0.25m，架體步高1.8m，內外立桿均設45度剪刀撐。 五、施工準備5.1組織現場技術人員、腳手架班組長研究確定總體施工方案。5.2組織預算人員估算材料需用量及用工量。5.3施工現場將建筑物周邊地面平整夯實。5.4材料準備5.4.1鋼管選用外徑48mm×3.5mm的高頻焊接鋼管。其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中的Q235-A級鋼的規定。有嚴重銹蝕、彎曲、壓偏、損傷和裂紋者均不得使用。鋼管的長

5、度應符合安全技術規范要求，橫向水平桿不大于2.200m，其它不大于6.500m。每根鋼管的最大質量不大于25kg。按鋼管在腳手架上所處的部位和所起的作用，可分為：立桿、大橫桿、小橫桿、欄桿、剪刀撐、斜撐、拋撐。5.4.2扣件扣件式鋼管腳手架所用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定，注意腳手架所采用的扣件，在螺旋擰緊扭力矩達65N·M不得發生破壞?？奂腥N類型：直角扣件、旋轉扣件、對接扣件。5.4.3連墻桿建筑施工用腳手架的安全度，特別是外腳手架的安全度，很大程度取決于腳手架與建筑結構連接的牢固程度。本工程連墻桿采用剛性連接，連接桿采用4

6、8鋼管。5.4.4其他a.竹笆：竹笆分踢腳板與墊鋪笆。在每步1.2m高處做一道扶手，25-30mm高設一道踢腳板，在施工層及施工層上、下兩層滿鋪竹笆片，并采用20號鐵絲與大橫桿綁扎牢固。b.安全密目網、平網：使用政府安全部門推薦使用的2000目合格安全網。腳手架的外表面滿掛安全網，以防材料掉下傷人和高空操作人員墜落。六、扣件式鋼管腳手架設計計算扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。1）、參

7、數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 15 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 1.05m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.25m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 48×3.2； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，

8、風荷載體型系數s 為0.693；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.035；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。 2）、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度

9、和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.035kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m ；活荷載標準值: Q=2×1.05/(2+1)=0.7kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.2×0.035+1.2×0.105=0.168kN/m；活荷載的設計值: q2=1.4×0.7=0.98kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(

10、支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.08×0.168×1.52+0.10×0.98×1.52 =0.251kN·m；支座最大彎距計算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.10×0.168×1.52-0.117×0.98×1.52 =-0.296kN·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算

11、： =Max(0.251×106,0.296×106)/4730=62.579N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 =62.579N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.035+0.105=0.14kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.7kN/m； 最大撓度計算值為：=0.677×0.14×15004/(100×2.06&

12、#215;105×113600)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×113600)=1.705 mm；大橫桿的最大撓度 1.705 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！3）、小橫桿的計算根據JGJ130-2011第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.035×1.5=0.053kN；腳手板的

13、自重標準值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷載標準值：Q=2×1.05×1.5/(2+1) =1.050kN；集中荷載的設計值: P=1.2×(0.053+0.158)+1.4 ×1.05=1.723kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.035×1.052/8=0.006kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/

14、3Mpmax=1.723×1.05/3=0.603kN·m ；最大彎矩 M=Mqmax + Mpmax=0.609kN·m；最大應力計算值 =M / W=0.609×106/4730=128.712N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =128.712N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=5×0.035×10504/(384×

15、;2.06×105×113600)=0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P=p1 + p2 + Q=0.053+0.158+1.05=1.261kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1260.6×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×113600)=2.213 mm；最大撓度和 =qmax + pmax=0.024+2.213=2.237 mm；小橫桿的最大撓度為 2.237 mm 小

16、于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！4）、扣件抗滑力的計算按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1=0.035×1.5×2/2=0.053kN；小橫桿的自重標準值: P2=0.035×1.05/2=0.019kN；腳手板的自重標準值

17、: P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷載標準值: Q=2×1.05×1.5 /2=1.575kN；荷載的設計值: R=1.2×(0.053+0.019+0.236)+1.4×1.575=2.575kN；R < 8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 5）、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.50×2/2)×0.035/1.80×

18、;15.00=2.314kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3×13×1.5×(1.05+0.25)/2=3.802kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3=0.15×13×1.5/2=1.462kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2 NG4=0.005×1.5×15=0.112kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.692kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向

19、力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=2×1.05×1.5×2/2=3.15kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2 NG+0.85×1.4NQ=1.2×7.692+ 0.85×1.4×3.15= 12.979kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.692+1.4×3.15=13.64kN；6）、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7z·s·0其中 0 -

20、 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0=0.4kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.693；經計算得到，風荷載標準值為: Wk=0.7 ×0.4×0.74×0.693=0.144kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw=0.85 ×1.4WkLah2/10=0.85 ×1.4×0.144×1.5×1.82/10=0.083kN

21、3;m；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N=12.979kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N=N'= 13.64kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ：=1.5 ；計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定：l0=3.118 m；長細比: L0/i=196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,

22、由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A=4.5 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W=4.73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205N/mm2；考慮風荷載時=12978.9/(0.188×450)+83043.609/4730=170.972N/mm2；立桿穩定性計算 =170.972N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時=13640.4/(0.188×450)=161.234N/mm2；立桿穩定性計算 =161.234N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2

23、，滿足要求！7）、最大搭設高度的計算按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs=Af - (1.2NG2k + 0.85×1.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=5.378kN；活荷載標準值 ：NQ=3.15kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk=0.125kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85)=0.083 /(1.4

24、× 0.85)=0.07kN·m；Hs =( 0.188×4.5×10-4×205×103-(1.2×5.378+0.85×1.4×(3.15+0.188×4.5×100×0.07/4.73)/(1.2×0.125)=37.768 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H=Hs /(1+0.001Hs)H=37.768 /(1+0.001×37.768)=36

25、.394 m；H= 36.394 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =36.394 m。腳手架單立桿搭設高度為15m，小于H，滿足要求！8）、連墻件的穩定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.693，00.4，Wk=0.7z·s·0=0.7 ×0.92×0.693×0.4=0.179kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=16.2 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)條連墻件約束腳手

26、架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=4.049kN；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw + N0= 9.049kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=·A·f其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i=250/15.9的結果查表得到 =0.958，l為內排架距離墻的長度； A=4.5 cm2；f=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.958×4.5×10-4×205×103=88.3

27、76kN；Nl=9.049 < Nf=88.376,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl=9.049小于雙扣件的抗滑力 12kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖9）、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg=fgk×kc=120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc=1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A =64.894 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N=12.979kN；基礎底面面積 ：A=0.2 m2

28、 。p=64.894kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！七、扣件式鋼管腳手架的施工7.1扣件式鋼管腳手架的搭設順序 基礎夯實放置縱向掃地桿立柱橫向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿連墻件第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿7.2腳手架的基礎著地搭設的建筑施工用腳手架，腳手架的自重及其上的施工荷載均由腳手架基礎傳至地基。因此，要使腳手架保持穩定、牢固和安全，必須首先要有一個牢固的腳手架基礎。先將地面砂石回填夯實，立桿底座置于面積不小于0.25m2的墊板上。7.3扣件式鋼管腳手架的搭設建筑施工用的扣件式鋼管腳手架搭設的基本要求是：橫平豎直，整齊清晰，圖形一致，平豎通順，連接牢固，受

29、荷安全，有安全操作空間，不變形，不搖晃?？奂戒摴苣_手架搭設的施工順序如下：腳手架搭設是在腳手架基礎完成后進行的。首步腳手架的步高為1800，離底部200mm處設置一道大、小橫桿（地桿），以保持腳手架底部的整體性（詳見后附圖一）。底部的立柱應間隔交叉用不同長度的鋼管，將相鄰立柱的對接接頭位于不同高度上，使立柱受荷的薄弱截面錯開。腳手架搭設時先立立柱，立柱架設先立里側立柱，后立外側立柱，立立柱時要臨時固定。臨時固定方法可與建筑物結構臨時連接，也可設臨時斜撐。架設腳手架時，切勿單獨一人操作，要防止腳手架倒塌傷人。立柱立好后，即架設大、小橫桿，當第一步的大、小橫桿架設完畢后，即在其上鋪設腳手板，做好

30、固定件，以方便操作者上去架設第二步腳手架。同時，在立柱的外側的規定位置及時設置剪刀撐，以防止腳手架縱向傾倒。剪刀撐的設置應與腳手架的向上架設同步進行。腳手架的小橫桿，上下步應交叉設置于立柱的不同側面，使立柱的受荷偏心小。立柱接桿、扶手接長應用對接扣件，不宜采用旋轉扣件。大、小橫桿與立柱連接扶手與立桿連接應采用直角扣件。剪刀撐和斜撐與立桿和大橫桿的連接應采用旋轉扣件。剪刀撐的縱向搭接度不小于1000mm，采用旋轉扣件鎖緊，不宜采用對接扣件。所有扣件的緊固是否符合要求，可用力矩扳手實測（達到4565N.M），過小則扣件容易滑移，過大則會引起扣件的鑄鐵件斷裂。在安裝扣件時，所有扣件的開口必須向外，這

31、樣可以防止閉口縫的螺栓鉤掛操作者的衣褲，影響操作和造成傷亡事故。在搭設腳手架時，每完成一步都要及時校正立柱的垂直度和大、小橫桿的標高和水平度，使腳手架的步高、橫距、縱距始終保持一致。建筑施工用腳手架的搭設進度，應高出施工面一步，使在操作面的施工人員在可靠的安全圍護，又保證腳手架在搭設中的穩定。建筑施工用腳手架,一般是隨著結構進度分段搭設的。在每段腳手架搭設完畢后應進行驗收,驗收合格后并辦妥驗收手續方可使用?？奂侥_手架搭設的技術要求與允許偏差見下頁表。7.4建筑施工用腳手架與建筑物結構的連接外腳手架與建筑物結構的連接，是保證腳手架的穩定性和垂直度的重要桿件。按下述規定設置：（1）.連接桿的間距

32、，水平方向每三根立柱設一點，垂直方向每兩步設一點，作矩形布置。外腳手架的斷口處（即井架處）兩端應每步設置連接。（2）.連接桿應既能承受向外的拉力，又能承受向內的壓力。一般應做成工具式，扣件式腳手架搭設的技術要求與允許偏差 項次項目技 術 要 求容許偏差（mm）檢查方法1地基基礎表 面堅 實 平 整觀測排 水不 積 水墊 板不 晃 動底 座不滑動、降沉202立柱垂直度最后驗收垂直度偏差H/200±100經緯儀或麻線和卷尺搭設中檢查垂直度偏差的高度（m）H=2、H=10、H=20±7±50±1003間距步 距±20鋼卷尺柱 距±50排 距

33、±204縱向水平桿高差一根桿兩端±20水平儀或水平尺四跨內、外縱向水平桿高差±105雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸500mm50鋼卷尺6扣件安裝主要點處各扣件距主節點的距離a150mm同步主柱上兩個相鄰對接扣件的高差500mm鋼卷尺主柱上的對接扣件距主節點的距離h/3鋼卷尺縱向水平桿上的對接扣件距離主節點的距離h/3以利重復使用。可采用48×3.5mm的鋼管，伸入墻長度在600mm左右，一端用直角扣件與腳手架內側立桿扣緊，另一端用直角扣件與埋入建筑物結構內的鋼管固定。（3）.連接件應允許有適當的調整余地。（4）.如在規定位置設置連接點有困難時，應在

34、鄰近節點處補足。（5）.連接點必須從第二步大橫桿處開始設置。7.5建筑物出入口腳手架的上方要有安全可靠的隔離防護設施，以防止高處物體墜落傷人。在出入口處，應設置雙層防護棚（上下層間距600mm，下層距地2.5m），以保證人員出入(詳見圖四入口示意圖)。八.施工注意事項8.1立柱1.立柱上的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立柱接頭不應設在同步同跨內，各接頭中心距主節點的距離不大于步距的三分之一。2.開始搭設立柱時，每隔6跨設置一根拋撐，至連墻件安裝穩固后，可根據情況拆除。3.搭至有連墻件的構造點時，搭設完該處的立柱、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。8.2縱、橫向水平桿1.對接接頭應交錯布

35、置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500mm，并避免設在縱向水平桿的跨中。2.搭接接頭長度不應小于1m，并等距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端的距離不應小于100mm。3.縱向水平桿的長度一般不宜小于3跨，并不小于6m。4.同一步縱向水平桿必須四周交圈，用直角扣件與內、外角柱固定。5.雙排腳手架的橫向水平桿靠墻一端至墻裝飾面的距離不應大于100mm，大于100mm的，底部用安全網兜實。6.外架超出女兒墻1.5m，應加上縱向水平桿。8.3連墻件、剪刀撐、橫向支撐1.連墻件應均勻布置，形式可優先采用花排，也可以并排，連墻件宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300

36、mm。連墻桿與腳手架連接采用兩個扣件（與內、外排立桿各扣一個），采用螺栓或焊縫與由建筑物伸出的預埋件相連。2.剪刀撐、橫向支撐應隨立柱、縱橫向水平桿等同步搭設。每道剪刀撐跨越立柱的根數宜在57根之間，每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不小于6米，斜桿與地面的傾角在450600之間。在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐。3.橫向支撐除在腳手架的兩端設置外，中間每隔6跨設置一道。橫向支撐的斜桿應在12步內，由底至頂層呈之字形連續布置，斜桿應采用旋轉扣件固定在與之相交的立桿或橫向水平桿的伸出端上。8.4扣件1.扣件規格必須與鋼管外徑相同。主節點處，固定水平桿、剪刀撐、橫向支撐等扣件的中心線距主節點的

37、距離不大于150mm。2.對接扣件的開口應朝上或朝內。3.各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。8.5腳手板1.搭設在外排立柱的內側。2.上欄桿上皮高度1.2m，中欄桿高度0.6m。3.擋腳板高度不應小于150mm。 8.6卸料鋼平臺1.鋼平臺地擱支點與上部拉結點必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上，支撐系統不得與腳手架連接。2.鋼絲繩與鋼平臺的水平夾角度宜450600。3.搭設腳手架時應預留鋼平臺位置，平臺兩側腳手架的立桿應用雙立桿加強。九.扣件式鋼管腳手架的驗收和保養（一）建筑結構施工用腳手架是隨結構施工而向上搭設的，每層搭設完畢后應經項目技術人員及安全人員驗收合格

38、后方可投入使用。檢查的基本項目：1.腳手架的基礎和排水設施；2.腳手架的步高；3.立柱的縱、橫間距，立柱的接頭位置，立柱的垂直度；4.大、小橫桿的標高、水平度，小橫桿的交叉位置；5.腳手板的固定；6.安全欄桿的高度與道數；7.剪刀撐的位置、距離、角度和搭接；8.隔離設施和外包安全網；9.登高設施；10.扣件的緊固程度；11.連接桿的位置、數量和牢固程度；12.腳手架開口處的加固；13.腳手架所用的鋼管、扣件、型鋼及其他材料的材質證明和抽檢記錄；14.操作工人的技術等級和操作證和崗位證等。檢查方法：操作者應在腳手架分段搭設前先進行自檢，再經項目技術人員、專職安全員共同檢查驗收，經驗收合格后辦理腳

39、手架驗收手續，方可投入使用。（二）扣件式鋼管腳手架的承載力和穩定性基本上是由扣件的緊固來保證的，扣件的緊固直接關系到腳手架的安全。在驗收扣件式鋼管腳手架時，應特別注意檢查扣件的緊固程度，一般用隨機抽樣的辦法進行檢查，其抽樣檢查數目及質量判定標準：連接立柱與大橫桿或剪刀撐的扣件，接長立柱、大橫桿或剪刀撐的扣件，接長立桿、大橫桿或剪刀撐的扣件一般每300個抽樣20個進行檢查，不合格判定數3；連接小橫桿與大橫桿的扣件一般每300個抽樣20個，不合格判定數5。對于擰緊力矩超過70N·m的扣件，必須認真檢查扣件有無裂縫、變形，如果發現扣件的上述弊病應將扣件調換，調上的扣件的螺栓應緊固至40N.

40、m-70N.m。扣件式鋼管腳手架驗收合格后必須進行日常的保養和定期的全面檢查和整修。為了做好腳手架的保養和整修工作，對扣件式鋼管腳手架必須設置專職的保養工。日常的檢查和保養必須每日進行一次，定期的維護保養一般每月進行一次，如遇強風或雷雨季節應增加檢查次數，在每次強風、雷雨過后都要認真檢查整修后方可使用。（三）扣件式鋼管腳手架保養的內容主要為：1.檢查腳手架的基礎有無局部不均勻下沉，是否暢通，有無積水，腳手架底部有無堆放雜物。2.檢查腳手架的整體和局部的垂直偏差，特別要注意腳手架的轉角處和斷口處的垂直度。如發現垂直度有異?，F象，應及時加固和消除隱患。3.各類扣件的涂油和緊固。檢查扣件時先檢查扣件

41、的外觀，而后將扣件上的螺栓逆時針方向松開螺紋，再涂油緊固螺栓至規定的力矩。4.檢查腳手架板有否松動、懸挑，如用竹笆作腳手架板，還要檢查四角是否用角鐵絲扎牢，如發現問題應及時糾正。5.與建筑物連接的檢查，檢查連接件是否齊全和完好，有無松動、移動，如因裝飾施工需要移動連接件時，應通知保養工，由保養工移動，并按規定在鄰近位置補足連接。6.要對外包安全網、安全隔離設施、欄桿等安全設施進行檢查，7.保證這些安全設施完整、牢固，能正常發揮安全作用。如果有損壞要及時調整，如有松動應及時緊固，如發現松動和開口要及時連通。8.腳手架在井架處，底層出入口處，應對該部位進行重點檢查，使這些部位始終符合安全規定。9.

42、檢查腳手架的荷載情況，不得超過1KN/m2。卸料鋼平臺和腳手架在使用和拆除過程中均應懸掛限載警示牌，如有超載應及時卸荷。檢查腳手架上堆物是否處于安全位置和穩定狀態，如發現處于不安全位置和不穩定狀態應及時糾正。10.每日及時清除竹笆及安全網上的垃圾。十.扣件式鋼管腳手架的拆除10.1扣件式鋼管腳手架在使用完畢后應立即拆除。在拆除前要做好以下工作：1.完成外墻裝飾面（墻面飾面、門窗）的最后整修和清潔工作，其質量已符合規定要求，并經驗收。2.對腳手架進行安全檢查，確認腳手架不存在嚴重隱患。如存在影響拆除腳手架安全的隱患，應先對腳手架進行整修和加固，以保證腳手架拆除過程中不發生危險。3.對參與腳手架拆除的操作人員進行施工方案、安全、質量和外裝飾保護等措施的交底。交底的內容包括拆除范圍、數量、時間和拆除順序、方法、物件垂直運輸設備的數量，腳手架上的水平運輸、人員組織，指揮聯絡的方法和用語，拆除的安全措施和警區域。如