1、立桿的穩定性計算: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=14.35kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.26； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.60m；k 計算長度附加系數，取1.155；1） 對受彎構件：不組合風荷載上列式中 SGk、SQk永久荷載與可變荷載的標準值分別產生的內力和。對受彎構件內力為彎矩、剪力，對軸心受壓構件為軸力；SWk風荷載標準值產生的內力；f鋼材強度設計值；fk鋼材強度的標準值；W桿件的截面模量；軸心壓桿的穩定系數；A桿件

2、的截面面積；0.9，1.2，1.4，0.85分別為結構重要性系數，恒荷載分項系數，活荷載分項系數，荷載效應組合系數；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50；表5.3.3腳手架立桿的計算長度系數 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 111.83 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=13.56kN； 軸心受壓立桿的穩定

3、系數,由長細比=l0/i 的結果查表得到0.26；值根據規范表進行查表得出，如下圖： i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.60m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.061kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 117.69 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2

4、； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!影響腳手架穩定性的各種因素：（1）步距：其它條件不變，根據實驗值和計算值，步距從1.2米增加到1.8米，臨界荷載將下降26.1%。（2）連墻點間距：其它條件不變，當豎向間距由3.6米增加到7.2米，臨界荷載將下降33.88%，但在經常使用的連墻點水平間距范圍內（8米），調整水平間距時，影響不大。因此要注意步距的設置。（3）扣件緊固扭矩：扣件緊固扭矩為30N.m比扣件緊固扭矩50N.m的臨界荷載低20%左右。緊固扭矩50N.m與扣件緊固扭矩50N.m相比影響不大。（4）橫向支撐及縱向支撐：設置橫向支撐臨界荷載將提高15%以上，：設置縱向

5、支撐臨界荷載將提高12.49%。（5）立桿橫距：當由1.2米增加到1.5米時，臨界荷載將下降11.35%。（六）、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 1.740kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 3.780kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.129kN/m； 經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 122.184米。 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： 經計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 50.000米。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 1.740kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 3.780kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.129kN/m； Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk = 0.051kN.m； 經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算