1、.環山大門腳手架專項方案一、編制依據：建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2001混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ130-2001鋼管腳手架、模板支架安全選用技術規程DB11/T583-2008大門及停車場施工圖紙二、工程概況：本工程為 2 層框架結構，建筑高度 11.15m 高。構筑物分為大門及值班室和倉庫兩個部分，值班室及倉庫建筑高度為 4.65m ，大門建筑高度為 11.15m ，大門為鏤空結構。主要框架梁分布：名稱標高尺寸名稱標高尺寸Kl4a2.45600*400Dkzl1-0.6700*900Kl4a4.6560

2、0*400Kl5b8.12300*1220Kl78.3600*400Wkl110.43300*930三、施工方案：本工程結構為框架結構，建筑高度11.15m ，除一層的值班室和倉庫外，其他均為鏤空結構。 本工程在 2.45 、4.65m 、7.2m 、8.3m 、10.43m 處均有框架梁，且中間無板面支撐，無樓梯。根據工程特點，本工程內架屬于高大模板體系，特制定內支撐架模板方案和外架手架搭設方案。3.1 、內支撐架的搭設、內支撐架的搭設的技術要求：內支撐架為滿堂腳手架，立桿間距為，步距為 1.5m 。支撐架掃地桿距地不大于 200mm ，且立桿下墊不短于 400mm 長的 50×1

3、00mm 木方作墊木。立桿接頭必須采取用對接扣件對接， 對接搭接應符合以下要求： 立桿上的對接扣件應交錯布置， 兩相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內， 兩相鄰立桿接頭不在.同一步距內，各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3 。內支撐外側，由下至上設置豎向連續剪刀撐，同時，在掃地桿、中間和頂部三個位置設置水平剪刀撐。 剪刀撐的接頭采用搭接方式接長， 不應少于三個扣件連接，固定搭接長度不小于 1m 。、桿件搭設墊木板彈線、立桿定位擺放掃地桿豎立桿并與掃地桿扣緊裝掃地短向橫桿，并與立桿和掃地桿扣緊裝第一步長向橫桿并與各立桿扣緊安第一步短向橫桿安第二步長向橫桿安第二步短向橫桿加設臨時斜撐桿，上端與第

4、二步長向橫桿扣緊加設剪刀撐安第三、四步長向橫桿和短向橫桿安裝臨邊結構二層與柱拉桿接立桿加設剪刀撐鋪設橫縱肋鋪梁、板底模；、搭設注意事項：（1）扣件式鋼管腳手架掃地桿距地不大于200mm ，（2）隨搭隨校正桿件的垂直度和水平偏差，同時適度擰緊扣件，連接長向橫桿的對接扣件，開口應朝架子內側，螺栓要向上；（3）架子的各桿件相交處伸出端頭，均要保證100mm ，防止桿件滑脫；（4）剪刀撐的搭設要將一根斜桿扣在短向橫桿的伸出部分上，斜桿兩端扣件與立桿節點的距離不大于200mm 。最下面的斜桿與立桿的連接點離底不大于500mm ；（5）在支撐中部（ 4m 左右高度）設置一道水平兜網。3.2 、梁底模板支撐

5、梁底次楞為 50mm*80mm 方木，次楞高度80mm ，寬度 50mm ，次楞垂直梁方向設置，間距為200mm 。主楞為 48mm 的鋼管，和次楞垂直，與滿堂架連接。梁底間隔2m 設置一道支撐立桿。由于本工程內架間距較密，框架梁下后施工的吊梁，施工難度極大，所以，在施工框架梁時， 將要求后施工的吊梁和框架梁一起支模板施工。框架梁下立桿穿過吊梁時，用PVC 管套在吊梁內，待框架梁下立桿拆除后，再修補吊梁施工洞。吊梁模板加固可按框架梁要求施工。3.3 、梁側模支撐次楞為 50mm*80mm 方木，間距 200mm ；主楞為 48mm 的鋼管，第一道.主楞距梁底 50mm ，第二道開始間距350m

6、m 設置。梁高超過700mm ，設置一道對拉螺桿，超過900mm 設置兩道對啦螺桿。梁模加固示意圖如下：用×木方50×木方梁底木枋 200mm00mm可調頂托，在梁底順梁長方向設一排 2000mm梁模加固示意圖3.4 、操作平臺：大門在 7.2m 、8.3m 處只有框架梁，沒有板，所以在加固模板及綁鋼筋時，需要在梁兩側搭設操作平臺。操作平臺寬度1.5m ，靠外側設置欄桿，欄桿高度1.5m 。欄桿立桿間距 1.5m ，欄桿縱向水平桿間距500mm ，在欄桿底設置 200mm高踢腳板。操作平臺滿鋪竹跳板，采用平鋪，接頭采用對接，腳手板懸挑長度不大于 150mm 。在作業層下部搭

7、設一道水平兜網，隨作業層上升。腳手板設置在 3 根橫向水平桿上，并用直徑 1.2mm 的鍍鋅鐵絲箍繞 23 圈固定。立桿間距 1.5m踢腳板竹跳板小橫桿，不少于 3根兜網操作平臺示意圖3.5 、模板計算書：.模板支撐驗算，以支撐高度最高的屋面框架梁驗算。選WKL1 作為驗算對象。高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（ JGJ130-2001 ）、混凝土結構設計規范 GB50010-2002 、建筑結構荷載規范 (GB 50009-2001) 、鋼結構設計規范 (GB 50017-2003) 等規范編制。因本工程梁支架高度大于 4 米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安

8、全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術 2002 （ 3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。梁段 :wkl1 。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m) ：0.30 ；梁截面高度D(m) ：0.93 ；混凝土板厚度 (mm) ： 100.00 ；立桿沿梁跨度方向間距La (m) ：0.80 ；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m) ：0.10 ；.立桿步距 h(m) ：1.50 ；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m) ：2.00 ；梁支撐架搭設高度H(m) ： 11.00 ；梁兩側立桿間距 (m) ： 0.80 ；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方

9、向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為48?.5 ；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數： 0.75 ；2.荷載參數新澆混凝土重力密度 (kN/m 3)：24.00 ；模板自重 (kN/m 2 )： 0.50 ；鋼筋自重(kN/m 3):1.50 ；施工均布荷載標準值 (kN/m 2)：2.0 ；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m 2)：17.8 ；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m 2)：2.0 ；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m 2)：4.0 ；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm 2 )：9000.0 ；木材抗壓強度設計值fc

10、(N/mm) ：16.0 ；木材抗彎強度設計值fm(N/mm 2 )：17.0 ；木材抗剪強度設計值fv(N/mm 2 )：1.7 ；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm) ：20.00 ；面板彈性模量 E(N/mm 2)：6000.0 ；面板抗彎強度設計值fm(N/mm 2)：13.0 ；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm) ：50.0 ；梁底方木截面高度h(mm) ：80.0 ；.梁底模板支撐的間距 (mm) ： 200.0 ；5.梁側模板參數次楞間距 (mm) ：350 ；主楞豎向根數： 2；穿梁螺栓直徑 (mm) ： M12 ；穿梁螺栓水平間距 (mm) ：700 ；主楞到梁底距離

11、依次是：50mm ，500mm ；主楞材料：圓鋼管；直徑 (mm) ： 48.00 ；壁厚 (mm) ：3.50 ；主楞合并根數： 2；次楞材料：木方；寬度 (mm) ： 60.00 ；高度 (mm) ：80.00 ；次楞合并根數： 2；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值 :F=0.22 tV1/212F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t - 新澆混凝土的初凝時間，取 2.000h ；T - 混凝土的入模溫度，取 20.000 ；V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h ；H - 混凝土側壓力計算位

12、置處至新澆混凝土頂面總高度，取 0.930m ；- 外加劑影響修正系數，取 1.200 ；1.2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.150 。分別計算得17.848 kN/m 2、22.320 kN/m 2，取較小值 17.848 kN/m 2 作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構 ,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。面板計算簡圖 (單位： mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: M/W < f其中， W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 83?/6=55.33cm 3 ；M - 面板的

13、最大彎矩 (N 穖 m)； - 面板的彎曲應力計算值 (N/mm 2 )；f - 面板的抗彎強度設計值 (N/mm 2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：Mmax = 0.1q 1 l2+0.117q 2l2.其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2?.83?7.85?.9=15.999kN/m；振搗混凝土荷載設計值 : q2= 1.4?.83?.9=4.183kN/m；計算跨度 : l = 350mm ；面板的最大彎矩M = 0.1?5.999?50 2 + 0.117 ?.183?50 2 = 2.56?0 5N 穖 m；面板的最大支

14、座反力為：N=1.1q 1l+1.2q 2l=1.1?5.999?.35+1.2?.183?.35=7.917kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 2.56?0 5 / 5.53?0 4 =4.6N/mm 2；面板的抗彎強度設計值 : f = 13N/mm 2；面板的受彎應力計算值=4.6N/mm 2 小于 面板的抗彎強度設計值f=13N/mm 2 ，滿足要求！2. 撓度驗算=0.677ql 4 /(100EI) l/250q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值:q=15.999N/mm ；l-計算跨度 : l = 350mm ；E-面板材質的彈性模量 : E = 6000N

15、/mm 2；I-面板的截面慣性矩 : I = 83?/12=55.33cm4；面板的最大撓度計算值 : = 0.677?5.999?50 4/(100?000?.53?0 5) = 0.49mm；面板的最大容許撓度值 : = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大撓度計算值=0.49mm小于 面板的最大容許撓度值.=1.4mm ，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的簡支梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=7.917/(0.930-0.100)=9.538kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60

16、mm ，高度 80mm ，截面慣性矩 I，截面抵抗矩 W 和彈性模量 E 分別為 :W = 2?/6 = 128cm 3；I = 2?/12 = 512cm 4；E = 9000.00 N/mm 2；計算簡圖.剪力圖 (kN)彎矩圖 (kN 穖).變形圖 (mm)經過計算得到最大彎矩M = 0.519 kN 穖，最大支座反力R= 6.421 kN ，最大變形= 0.612 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下 := M/W<f經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值= 5.19?0 5 /1.28?0 5 = 4.1N/mm 2；次楞的抗彎強度設計值 : f = 17N/mm 2；次楞

17、最大受彎應力計算值= 4.1 N/mm 2小于 次楞的抗彎強度設計值f=17N/mm 2 ，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值 : = 450/400=1.125mm ；次楞的最大撓度計算值=0.612mm小于 次楞的最大容許撓度值=1.125mm ，滿足要求！.2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力， 取次楞的最大支座力6.421kN, 按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm ，壁厚 3.5mm ，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為 :W = 2?.078=10.16cm 3；I = 2?2.187=24.37cm 4；E = 2060

18、00.00 N/mm 2；主楞計算簡圖主楞計算剪力圖 (kN).主楞計算彎矩圖 (kN 穖)主楞計算變形圖 (mm)經過計算得到最大彎矩M = 1.011 kN 穖，最大支座反力R= 14.287 kN ，最大變形= 0.652 mm（1）主楞抗彎強度驗算= M/W<f經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 1.01?0 6/1.02?0 4 = 99.6 N/mm 2；主楞的抗彎強度設計值 : f = 205N/mm 2 ；主楞的受彎應力計算值=99.6N/mm 2 小于 主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm 2，滿足要求！.（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為0.

19、652 mm主楞的最大容許撓度值 : = 700/400=1.75mm ；主楞的最大撓度計算值=0.652mm小于 主楞的最大容許撓度值=1.75mm ，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構 ,需要驗算其抗彎強度和撓度。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W 分別為 :W =300?0?0/6 = 2.00?0 4mm3 ；I =300?0?0?0/12 = 2.00?05mm 4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：= M

20、/W<f.新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2?24.00+1.50)?.30?.93?.90=7.684kN/m；模板結構自重荷載設計值：q2:1.2?.50?.30?.90=0.162kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.4?2.00+2.00)?.30?.90=1.512kN/m；最大彎矩計算公式如下 :Mmax =0.1(q 1 + q2 )l2+0.117q 3l2=0.1?7.684+0.162)?00 2+0.117?.512?00 2=3.85?0 4 N 穖 m ；=M max /W=3.85?0 4/2.00?0 4=1.9N/mm 2；梁

21、底模面板計算應力=1.9 N/mm 2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值f=13N/mm 2 ，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql 4/(100EI) =l/250其中，q- 作用在模板上的壓力線荷載:q =q 1 +q2 =7.684+0.162=7.846kN/m；l-計算跨度 (梁底支撐間距 ): l =200.00mm ；E-面板的彈性模量 : E = 6000.0N/mm 2 ；面板的最大允許撓度值 : =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值 : =0.677?.8

22、46?00 4/(100?000?.00?0 5)=0.071mm ；.面板的最大撓度計算值 : =0.071mm小于 面板的最大允許撓度值 :=0.8mm ，滿足要求！六、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m) ：q1 = 1.2 譡 (24+1.5)?.93?.2+0.5?.2?2?.83+0.3)/ 0.3=6.476 kN/m；(2)施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m) ：q2 = 1.4?2+2)?.2=1.12 kN/m；均布荷載設計值q = 6.476+1.120 = 7.596 kN/m；梁兩側樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，

23、其設計值：p=0.20 譡 1.2?.10?4.00+1.4?2.00+2.00)?0.80-0.30)/4=0.212kN2.支撐方木驗算本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W 和彈性模量 E 分別為：W=5?/6 = 5.33?0 1 cm3；I=5?/12 = 2.13?0 2 cm 4；E= 9000 N/mm 2 ；計算簡圖及內力、變形圖如下：.簡圖 (kN 穖)剪力圖 (kN).彎矩圖 (kN 穖)變形圖 (mm)方木的支座力 :N1 =N 3=0.112 kN ；N2 =2.479 kN ；最大彎矩： M= 0.073kN 穖最大剪力： V= 1.240 kN方

24、木最大正應力計算值： =M/W=0.073?0 6 /5.33?0 4=1.4 N/mm 2；.方木最大剪應力計算值： =3V/(2bh 0)=3?.24?000/(2?0?0)=0.465N/mm2；方木的最大撓度： =0.074 mm ；方木的允許撓度： = 0.8?0 3/2/250=1.6mm ；方木最大應力計算值1.361 N/mm 2 小于 方木抗彎強度設計值f=17.000 N/mm 2 ，滿足要求！方木受剪應力計算值0.465 N/mm 2 小于 方木抗剪強度設計值fv=1.700N/mm 2，滿足要求！方木的最大撓度=0.074 mm小于 方木的最大允許撓度=1.600 mm

25、 ，滿足要求！七、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩 W 和彈性模量 E 分別為：W=5.08 cm 3 ；I=12.19 cm 4 ；E= 206000 N/mm 2；1.梁兩側支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 0.112 kN.支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖 (kN 穖 )支撐鋼管計算變形圖 (mm)支撐鋼管計算剪力圖 (kN)最大彎矩Mmax = 0.034 kN 穖 ；最大變形max = 0.06 mm；最大支座力Rmax = 0.489 kN；.最大應力=M/W= 0.

26、034?0 6 /(5.08?0 3 )=6.6 N/mm 2 ；支撐鋼管的抗彎強度設計值f=205 N/mm 2；支撐鋼管的最大應力計算值6.6 N/mm 2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm 2,滿足要求 !支撐鋼管的最大撓度max =0.06mm 小于 800/150 與 10 mm, 滿足要求 !2.梁底支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 2.479 kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖 (kN 穖 ).支撐鋼管計算變形圖 (mm)支撐鋼管計算剪力圖 (kN)最大彎矩Mmax = 0.744 kN 穖 ；最大變形max = 1.3

27、35 mm；最大支座力Rmax = 10.847 kN；最大應力=M/W= 0.744?0 6 /(5.08?0 3 )=146.4 N/mm 2；支撐鋼管的抗彎強度設計值f=205 N/mm 2；支撐鋼管的最大應力計算值146.4 N/mm 2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm 2,滿足要求 !支撐鋼管的最大撓度max =1.335mm 小于 800/150 與 10 mm, 滿足要求 !八、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編， P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN ，按照扣件抗滑承載力系數0.75 ，該工程.實際的旋轉雙扣件承載

28、力取值為12.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取 12.00 kN ；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中 R 取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=10.847 kN ；R < 12.00 kN, 所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!九、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式= N/( A) f1.梁內側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1 =10.847 kN；腳手架鋼管的自重：N2 = 1.2?.129?1=1.704 kN

29、；樓板的混凝土模板的自重：N3 =1.2?2.00/2+(0.80-0.30)/2)?.80?.50=0.600 kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2?2.00/2+(0.80-0.30)/2)?.80?.100?1.50+24.00)=3.060kN；N =10.847+1.704+0.6+3.06=16.211 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo /i 查表得到；.i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 ；A - 立桿凈截面面積(cm 2)： A = 4.89 ；W - 立桿凈截面抵抗矩 (cm 3)：W = 5.08 ；- 鋼管立桿軸心受壓應力計算值

30、( N/mm 2 )；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm 2；lo - 計算長度(m) ；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算lo = k 1uh(1)k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155；u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7 ；上式的計算結果：立桿計算長度lo = k 1uh = 1.155?.7?.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207；鋼管立桿受壓應力計算值；=16211.399/(0.207?89) = 160.2 N/m

31、m2 ；鋼管立桿穩定性計算= 160.2 N/mm 2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值f = 205 N/mm 2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l = k k(h+2a)(2)o1 2k1- 計算長度附加系數按照表1 取值 1.167 ；k2- 計算長度附加系數， h+2a = 1.7按照表 2 取值 1.024；上式的計算結果：.立桿計算長度lo = k 1k2 (h+2a) = 1.167?.024?1.5+0.1?) = 2.032 m；lo/i = 2031.514 / 15.8 = 129；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.401；

32、鋼管立桿受壓應力計算值；=16211.399/(0.401?89) = 82.7 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算= 82.7 N/mm 2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值f = 205 N/mm 2，滿足要求！2.梁外側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1 =0.489/Sin75 o = 0.506 kN；腳手架鋼管的自重：N2 = 1.2?.129?11-0.93)/Sin75o = 1.615kN；N = 0.506+ 1.615 = 2.121 kN；-邊梁外側立桿與樓地面的夾角：= 75 o；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo /i

33、 查表得到；i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 ；A - 立桿凈截面面積(cm 2)： A = 4.89 ；W - 立桿凈截面抵抗矩 (cm 3)：W = 5.08 ；- 鋼管立桿軸心受壓應力計算值( N/mm 2 )；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm 2；lo - 計算長度(m) ；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算lo = k 1uh/Sin (1).k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.167；u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7 ；上式的計算結果：立桿計算長度lo = k 1uh/Sin = 1.167?.7

34、?.5/0.966= 3.081 m ；lo/i = 3080.827 / 15.8 = 195；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.189；鋼管立桿受壓應力計算值；=2121.158/(0.189?89) = 23 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算= 23 N/mm 2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值f= 205 N/mm 2 ，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k 1k2(h+2a)(2)k1- 計算長度附加系數按照表1 取值 1.167 ；k2- 計算長度附加系數， h+2a = 1.7按照表 2 取值 1.024；上式的計算結果：立桿

35、計算長度lo = k 1k2 (h+2a) = 1.167?.024?1.5+0.1?) = 2.032 m；lo/i = 2031.514 / 15.8 = 129；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.401；鋼管立桿受壓應力計算值；=2121.158/(0.401?89) = 10.8 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算= 10.8 N/mm 2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值f = 205 N/mm 2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。.以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全十、梁模板高支撐架的構造和施工要求工

36、程經驗 除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以 0.9-1.5m 為宜，不宜超過1.5m 。.3.整體性構造層的設計a.當支撐架高度20m 或橫向高寬比

37、6 時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6 米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3 ；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m 設置，四周和中部每10-15m 設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m 設置。5.頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm ；b.頂部

38、支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm ；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN 時，可用雙扣件；大于12kN 時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；.b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在 45-60N.m ，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑

39、方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。4、外架施工方案本工程外架為雙排架，立桿縱向間距1.5m ，橫向間距 1.1m ，步距 1.8m 。由于本工程無樓梯等垂直通道，所以在搭設外架時，在外側同時搭設一字型馬道。4.1 、施工工藝鋪設墊板彈線、立桿定位并安放底座擺放立桿大橫桿兩端豎立桿并與大橫桿扣緊安大橫桿端小橫桿、 豎小橫桿端立桿并與小橫桿扣緊安另一側大、小橫桿及立桿補間隔的立桿并安小橫桿調校立桿及第一步大橫桿安掃地大橫桿并與各立桿扣緊安掃地小

40、橫桿與各立桿扣緊安第二步大橫桿并與各立桿扣緊安第二步小橫桿并與各立桿扣緊安連墻連接桿安第三、四步 大橫桿和小橫桿及連墻連接桿接立桿加設剪刀撐鋪腳手板綁扎防護及擋腳板,并掛安全網防護驗收使用。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離結構距離，并做好標記；.用鋼卷尺分出立桿位置，并點出立桿標記。雙排架宜先立里排立桿， 后立外排立桿。 每排立桿宜先立兩頭的， 再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。4.2 、立桿立桿設于大橫桿外側。腳手架立桿頂端高出結構樓層上皮1.5 m ，接頭必須采用對接扣件，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。 立桿上的對接扣件應交錯布置，兩相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不應小于 500mm ；各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3 ，同一步內不允許有二個接頭。立桿的搭接長度不應小于1m，并不少于兩上旋轉扣件固定，端部扣件的邊緣至桿端距離不應小于100mm 。立桿垂直度偏差保證在在± 50mm范圍內。開始搭設立桿時，每步大橫桿均須與相鄰的結構柱連接。4.3 、大橫桿大橫桿設于小橫桿之下， 并采用直角扣件與立桿扣緊， 大橫桿應布置在立桿間的里側且相臨步架須錯開，大橫桿桿件長度宜6m