1、（一）巖土工程勘察一、巖石性質與分類1. 巖石質量指標（RQD）巖土工程勘察規范2.1.8，P2,3.2.5，P9.注：直徑75mm，金剛石鉆頭，雙層巖芯管，巖芯長度大于10cm，不包含10.2. 巖石堅硬程度巖土工程勘察規范3.2.2，P8，工程巖體分級標準3.4.1，P7.點荷載強度指數工程巖體試驗方法標準2.12.9，P25。3. 巖體完整程度分類巖土工程勘察規范3.2.2,P8;工程巖體分級標準3.4.3，3.4.4，P7。巖體完整性指數Kv為巖體壓縮波速度與巖塊壓縮波速度之比的平方，見工程巖體分級標準附錄A，P14。4. 巖體基本質量指標BQ工程巖體分級標準4.2.25. 高應力區判

2、定，巖體初始應力場評估，工程巖體分級標準，附錄B，P15。巖爆判別，水利水電工程地質勘察規范附錄Q，P133。6. 圍巖工程地質分類水利水電工程地質勘察規范附錄N,P123。對深埋硐室，可能發生巖爆或塑性變形時，圍巖類別降低一級。鐵路隧道設計規范附錄A,P106,圍巖修正不疊加，最后綜合按圍巖最低級別考慮。7. 巖石風化程度分類巖土工程勘察規范附錄A,P137。注：波速比Kv是風化巖石與新鮮巖石壓縮波速度之比，風化系數Kf是風化巖石與新鮮巖石飽和單軸抗壓強度之比。8. 巖石軟化程度一一巖土工程勘察規范3.2.4,P8。巖石軟化系數KR為巖石飽和單軸抗壓強度與干燥時的單軸抗壓強度之比。00.75

3、寸，為軟化巖石。9. 走向、傾向、傾角三要素測定和表示巖層的產狀。例子：方位角量測走向45，傾向135，傾角60。方位角表示：45角135角60，或角135角60；象限角表示：NE45角SE45角60。二、勘探與試驗1 巖石地基載荷試驗建筑地基基礎設計規范附錄H，P132。淺層平板載荷試驗一一建筑地基基礎設計規范附錄C,P124。極差為30%。淺層和深層平板載荷試驗變形模量E0巖土工程勘察規范10.2.5，P103。基床系數Kv深層平板載荷試驗建筑地基基礎設計規范附錄D，P126。2 .圓錐動力觸探試驗一一巖土工程勘察規范10.4,P106。動貫入阻力計算，條文說明10.4.1，P282。3

4、.十字板剪切試驗可用于測定飽和軟粘土的不排水抗剪強度和靈敏度，巖土工程勘察規范P108。靈敏度為原狀土的不排水強度與重塑土強度的比值。土力學上：（1,2為低靈敏，（2,4為高靈敏，>4為高靈敏。工程地質手冊上：<2為不靈敏，2-4為中等靈敏，4-8為靈敏，8-16為高靈敏，>16為高靈敏。巖土工程勘察規范條文說明10.6.5,P289,給出了根據不排水強度計算地基容許承載力的公式。4 .旁壓試驗適用于粘性土、粉土、砂土、碎石土、殘積土、極軟巖和軟巖。試驗點的垂直間距不宜小于1m，試驗孔與已有鉆孔的水平距離不宜小于1m。旁壓模量的計算巖土工程勘察規范，P110。自鉆式旁壓試驗可

5、以求得土的原位水平應力、靜止側壓力系數、不排水抗剪強度。預鉆式不能求靜止側壓力系數。地基承載力特征值有臨塑法和極限法兩種，見條文P292。5 .扁鏟側脹試驗適用于軟土、一般粘性土、粉土、黃土和松散-中密的砂土。可判別土類，確定粘性土的狀態、靜止土壓力系數、水平基床系數。巖土勘察，P112。6 .現場直剪試驗施加的法向荷載、剪切荷載應位于剪切面、剪切縫的中心；或使法向荷載與剪切荷載的合力通過剪切面的中心，并保持法向荷載不變，最大法向荷載應大于設計荷載。巖土勘察，P113。7 .波速測試有單孔法、跨孔法和面波法，可以計算巖土的動剪切模量、動彈性模量和動泊松比。巖土勘察，P113,條文P297。8

6、.勘探深度：，4.9.2,P44;建筑樁基P10o巖溶5.1.5,516,P53。物探方法適用性水利水電工程地質勘察規范附錄B，P95。9 .壓實系數（擠密系數或壓實度）：填筑控制干密度與擊實試驗最大干密度之比。擊實試驗，土工試驗方法標準P55。建筑地基基礎設計規范填土壓實6.3.8,P38。建筑地基處理技術規范墊層壓實標準4.2.6,P11,平均擠密系數，14.2.4,P64。10 .壓縮系數、壓縮模量、壓縮指數或回彈指數，土工試驗方法標準，P77。對于超固結土，變形量包括到達先期固結壓力之前的回彈再壓縮（用回彈指數）和之后的正常壓縮量（用壓縮指數）。11 .三軸試驗，土工試驗方法標準，P1

7、06，無側限，P107，靈敏度。三、土的性質與分類1 .土的三相指標相關公式李向陽案例分析P452 .碎石土分類巖土勘察3.3.2,P10;碎石土密實度3.3.8,P12注意粒徑的選擇。3 .砂土分類巖土勘察3.3.3，P10；砂土土密實度3.3.9，P12；港口巖土工程勘察規范，4.2.7,P10,注意對地下水位以下的中粗砂，實測錘擊數N增加5。4 .土的塑性指標一一士工試驗方法標準，P43。液塑限聯合測定法使用76g圓錐儀測定下沉17mm對應的為液限，下沉10mm為10mm液限，下沉深度為2mm為塑限。塑限也可用搓條法，當土條直徑搓成3mm時產生裂縫時的含水量為塑限。條文說明P257,碟式

8、測限儀和17mm液限相當，當確定土的物理性質和塑性圖分類時用17mm液限，建筑地基中當確定粘性土承載力標準值時，用10mm液限確定塑性指數和液性指數。5 .粉土、粘土分類巖土勘察3.3，P10；港口巖土工程勘察規范，4.2，P10。6 .淤泥，巖土勘察附錄A,P139。淤泥，淤泥質土，流泥，淤泥重度港口巖土工程勘察規范，4.2，P11。四、水的性質與分類1 .滲流原理水力梯度單位滲透力李向陽案例分析P59。2 .滲透系數常水頭、變水頭，多層土豎向和水平向滲透系數土工試驗方法標準，P71。3 .孔隙水壓力計算，滲流量計算李向陽案例分析P69。3 .地下水文參數的測定巖土勘察，P90;孔壓測定方法

9、附錄E,P145,條文說明，P258。4 .土的滲透變形分為流土、管涌、接觸沖刷和接觸流失四種，粘性土主要是流土和接觸流失兩種，水利水電工程地質勘察規范附錄G,P11Q管涌發生的條件是土顆粒差別較大。5 .水的腐蝕性評價巖土勘察，P122。場地環境分類，附錄G,P147。干濕交替比有水和無水的腐蝕程度高，強透水層更易腐蝕，冰凍的腐蝕程度高。6 .水的礦化度為水分析得到的陰陽離子含量的總和，碳酸氫根離子含量取一半，不計入游離二氧化碳氣體。五、巖土工程設計原則與參數取值1 .基本組合：承載極限狀態，永久作用和可變作用的組合。標準組合：正常使用極限狀態，采用標準值或組合值作為代表值得組合。準永久組合

10、：正常使用極限狀態，對可變荷載采用準永久值為荷載代表值的組合。荷載分類，建筑結構荷載規范P8。2 .設計組合取值原則建筑地基基礎設計規范3.0.5,P9。建筑樁基3.1.7,P17。3 .巖土參數平均值、標準差、變異系數、標準值計算。巖土勘察14.2，P132。土工試驗方法標準，附錄A,P183。注：兩個標準差的計算不一樣。（二）特殊巖土工程與不良地質作用一、特殊土1 .紅粘土具有吸水膨脹，失水收縮的特性。上硬下軟，表面收縮，裂隙發育，膨脹輕微，收縮較大。巖土勘察6.2，P70。2 .濕陷性土總濕陷量，濕陷程度，濕陷地基巖土勘察6.1，P68；3 .濕陷性黃土自重濕陷量，濕陷性評價濕陷性黃土地

11、區建筑規范4.3,4.4，P12。先計算自重濕陷量，確定濕陷類型，然后才能確定計算深度，計算濕陷量，評價地基濕陷等級。地基沉降計算經驗系數，P31;基礎寬度大于3m或埋置深度大于1.5m時，地基承載力特征值修正，P32;樁基礎計算規定見5.7.5,P34;濕陷性場地土厚度大于等于10m,單樁豎向承載力應按靜載荷浸水試驗（附錄H）或經驗公式估算（P113）。注：非自重濕陷性場地計算全樁長的側阻力；自重濕陷性場地不計中性點以上的側阻力，并扣除中性點以上的負摩阻力。中性點見建筑樁基P46,軟弱土層厚度為黃土層厚度。計算中注意題中給出的側阻和端阻是標準值或是特征值。黃土濕陷性及濕陷起始壓力的判定濕陷性

12、黃土地區建筑規范4.4.6,P18水利水電工程地質勘察規范附錄T，P142。判別新近堆積黃土的規定濕陷性黃土地區建筑規范附錄C，P62。4 .膨脹土膨脹土初判方法巖土勘察附錄D,P144;膨脹土的判別水利水電工程地質勘察規范附錄S，P1405 .凍土平均凍脹率，平均融化下沉系數，融沉性分類巖土勘察6.6，P77。場地凍結深度，基礎最小埋置深度建筑地基基礎設計規范5.1.7,P19。凍脹性分類及建筑地基下允許凍脹土的最大厚度，附錄G，P129。公路橋涵地基基礎，P18。6 .鹽漬土具有融陷、巖脹、腐蝕等特性，易溶鹽含量大于0.3%。巖土勘察6.8，P82；公路工程地質勘察規范8.4，P99。二、

13、不良地質作用1 .巖溶溶洞距離距離的安全距離，公路路基設計規范7.5.4，P69。2 .采空區地表移動盆地，小窯采空區巖土勘察5.5，P61。李向陽案例分析P116。（三）淺基礎一、地基承載力計算根據建筑地基基礎設計規范5.2，P22：1. 計算基礎底面壓力時，b取的是長邊；地基承載力修正和根據抗剪強度計算承載力特征值以及驗算軟弱下臥層時，b取的是短邊。2. 深層平板載荷試驗確定的地基承載力特征值不必再進行深度修正，由于承壓板直徑只有0.8m,還需根據地基寬度進行寬度修正。3. 主裙樓連為一體，需要將裙樓基礎以上荷載作為主樓基礎兩邊超載考慮，當裙樓寬度超出主樓基礎寬度兩倍時，將兩側超載折算成土

14、層高度，土層重度取基底以上平均重度，兩側不一樣時，取較小值。P214。4. 基礎埋置深度，P27。根據公路橋涵地基與基礎設計規范3.3.4，P16：5. 當基礎位于水中不透水層時，修正后的地基承載力容許值按平均常水位到一般沖刷線的水深每米再增大10kPa。6. 若持力層在水面以下，且不透水時，基底以上土一律按飽和重度計算基底以上土層的加權平均重度。7. 中小橋涵隧道的軟土地基承載力容許值計算分為根據含水量和根據原狀土強度指標3.3.5，P16。根據鐵路橋涵地基與基礎設計規范4.1.3，4.1.4，P16：8. 修正地基承載力的寬度b>2m,h>3m,且h/b<49. 軟土的地

15、基承載力必須同時滿足穩定和變形兩方面的要求。4.1.4，P1610. 墩臺建在水中，基底土不透水時，常水位高出一般沖刷線每米加大10kPa。P17軟弱下臥層承載力驗算建筑地基基礎設計規范5.2.7，P25：11. 軟弱下臥層承載力特征值只進行深度修正，不進行寬度修正。修正后為faz。驗算承載力時，不考慮上部結構受到的彎矩作用。12. 巖石單軸飽和抗壓強度得到的承載力特征值不進行修正。建筑地基基礎5.2.6，P25。二、地基變形計算根據建筑地基5.3，P26：1. 基底附加應力計算根據均布荷載下矩形面積上角點附加應力系數計算，矩形的疊加見李向陽案例分析P156,附加應力系數表見建筑地基P135。

16、L為劃分的小矩形的長邊，b為劃分的小矩形的短邊，z為基底某點到基礎底面的距離。2. 計算基底平均壓力時，基礎埋深從設計地面或室內外平均地面算起；計算自重應力時，基礎埋深從天然地面算起。基礎完工后的填土為地面超載，計入基底附加應力中。3. 大面積壓載下的附加應力隨深度不發生變化，比如降水在水位以下也是；建筑地基荷載下的附加應力隨著深度增加逐漸減小。所以建筑地基變形的最終變形量計算見建筑地基P28,平均附加應力系數P137。4. （應力面積法）變形計算深度內壓縮模量的當量值見5.3.6，P29；變形計算深度剛性下臥層的影響；計算中心點的沉降時，平均附加應力系數記得乘以4。5. 可以用壓縮前后孔隙比

17、的大小計算沉降量，s=（e1-e2）H/（1+e1），孔隙比分別對應為自重應力和總應力。見李向陽案例分析P168。6. 由于滯洪和地下水位上漲引起的附加應力增量按照原地面、原水位等分層計算，見P171。7. 回彈變形量，沉降量為壓縮變形量+回彈量。公路橋涵地基基礎4.3.4，P23：8. 墩臺基礎最終沉降量計算見4.3.4，基底壓應力根據z/b的不同取值；平均附加應力系數為中點處的系數P79,當計算橋頭沉降量時，由于橋頭一側是路基，另一側是橋面沒有填土荷載，因此平均附加應力系數應除以2。三、地基穩定性驗算1 .坡頂建筑穩定性建筑地基5.4.2，P322 .抗浮穩定性建筑物自重與壓重之和與浮力比

18、值大于1.05。建筑地基5.4.3，P323 .橋涵墩臺基礎抗傾覆穩定性公路橋涵地基基礎4.4，P25。四、擴展基礎設計1 .無筋擴展基礎高度建筑地基8.1，P612 .柱下獨立基礎沖切承載力Fl，8.2.8，P69。使用基本組合，標準組合應乘上1.35，Fl為凈反力，不考慮基礎自重。3 .柱下抗剪切承載力Vs,829,P71。A0為豎向截面面積，計算見附錄U,174。使用基本組合，標準組合應乘上1.35，同時不考慮彎矩作用。為凈反力。4 .柱下任意截面處的底板彎矩計算5 .墻下條形基礎截面彎矩6 .梁板式筏板基礎沖切承載力，抗剪承載力基本組合，柱網尺寸包括梁寬，而ln1和ln2不包括梁寬。（

19、四）深基礎1 .設計等級作用組合建筑樁基3.1，P7，樁的選型與布置3.3，P11；附錄A，P120，特殊條件（軟土、濕陷性黃土、凍土和膨脹土、巖溶、坡地和岸邊、抗震、負摩阻力、抗拔）下的樁基，3.4，P14。一、樁基計算建筑樁基：2 .樁基豎向承載力計算采用標準組合，豎向承載力特征值安全系數取2，P27。3 .端承樁，樁數少于四根的摩擦樁下獨立樁基不考慮承臺效應，5.2.3；承臺底為可液化土、濕陷性土、高靈敏度軟土、欠固結土、新填土時，沉樁引起超孔隙水壓力和土體隆起時，不考慮承臺效應4 .符合考慮承臺效應的條件單樁豎向極限承載力計算：5 .原位測試法，分為單橋和雙橋靜力觸探，5.3.3,5.

20、3.4，P31。6 .經驗參數法，5.3.5,P33。大直徑樁，擴底樁斜面及變截面以上2d長度范圍不計側阻力，5.3.6，P37。7 .鋼管樁和混凝土空心樁，P38。8 .嵌巖樁，P39。對于大直徑（d>0.8m）嵌巖樁，嵌巖段的側阻和端阻不需要考慮尺寸效應系數，計算嵌巖段以上土層側阻力時，應考慮大直徑樁側阻力的尺寸效應系數。9 .后注漿灌注樁，P40。泥漿護壁注漿增強段為樁端和樁側以上各12m,干作業注漿為樁端以上6m,樁側上下6m,干作業的判別見附錄A,P120。干作業鉆孔挖孔樁的端阻增大系數應折減；大直徑樁考慮樁側和樁端尺寸效應修正。10 .受液化影響時受壓樁正截面受壓承載力：P6

21、5受拉樁正截面受壓承載力：P6811 .正截面受壓承載力計算分為考慮配筋和不考慮兩種，5.8.2；對于高承臺基樁，樁身穿越可液化土或不排水抗剪強度小于10kpa（地基承載力特征值小于25kpa）的軟弱土層的基樁，應考慮壓屈影響壓屈計算長度lc越大，穩定系數越小，越易失穩，所以樁頂鉸接、樁底支于非巖石土中最易失穩。12 .鋼管樁的樁身局部壓屈計算，5.8.6，P67。特殊條件下樁基豎向承載力驗算：5.4，P42：13 .軟弱下臥層驗算,5.4.1,P42。軟弱下臥層地基承載力只進行深度修正，修正系數為1.0，修正深度從承臺底面算起，條文P265。14 .負摩阻力樁側負摩阻力標準值取中性點以上土層

22、厚度，當土分層時，應分層計算，Ze代表Azi以上的所有土層，Zi代表計算的當層土。根據濕陷性土的飽和重度求負摩阻力的例子見李向陽案例分析P214。15 .樁基抗拔承載力驗算，5.4.5，P46。分為非整體破壞和整體破壞兩種。擴底樁根據擴底影響深度確定直徑范圍；整體破壞時樁群外圍周長是不是承臺周長，樁土自重在地下水位下取浮重度。樁基水平承載力，5.7，P58:16 .根據樁身配筋率17 .根據樁的水平位移系數a樁頂以下3-4倍樁側土體、增大樁徑，增大配筋率、樁頂鉸接變固接有助于提高水平承載力。18 .群樁效應樁基沉降計算：5.5，P51。19 .樁中心距06d等效作用面為樁端平面，等效作用面積為

23、樁承臺投影面積，等效作用附加壓力近似取承臺底平均附加壓力，P51。用應力比法確定計算深度需要給出土的重度。20 .單樁、單排樁、樁中心距>6d，最終沉降量包括土層沉降和樁身壓縮量，P54。土層沉降分為兩種：一種承臺底地基土不分擔荷載的樁基，樁端平面以下地基由基樁引起的附加應力，按考慮樁徑影響的明德林解附錄F（P166）計算，將計算點水平影響范圍（0.6樁長）內各基樁對應力計算點產生的附加應力疊加，附加應力為各土層1/2厚度處應力。二種是考慮承臺底地基土承擔荷載。在一種樁基應力的基礎上，疊加承臺底土的附加應力，承臺底均布壓力按公式P55計算得到，等效作用面為樁端平面。21 .樁穿越軟土層進

24、入較好土層的減沉復合疏樁，P57。承臺面積和樁數有公式計算。中點沉降包括承臺底地基土附加壓力作用下產生的中點沉降和樁土相互作用產生的沉降。承臺等效面積及長寬比和深寬比有公式確定，等效作用面為承臺底部。公路橋涵地基基礎,5.3，P37：22 .摩擦樁單樁軸向受壓承載力容許值鉆孔灌注樁對側阻考慮0.5的系數，端阻有最大值；沉管灌注樁對側阻和端阻都考慮0.5的系數。嵌巖樁容許承載力見5.3.4，P41；樁端后注漿灌注樁摩擦樁單樁軸向受拉承載力容許值5.3.8，P43。本規范未對大直徑樁進行尺寸修正。23 .群樁作為整體基礎的驗算公路橋涵地基基礎附錄R，P103。鐵路橋涵地基基礎附錄E，P102。24

25、 .軟弱下臥層驗算，4.2.6，P22。二、承臺計算建筑樁基：5.9，P701. 受彎計算，P70。N不計承臺及上土重，基本組合下的基樁豎向反力設計值，標準值乘以1.35。圓柱直徑乘以0.8換算為方樁。最大彎矩截面取在柱邊，y為樁中心到柱邊的距離。2. 沖切承載力3. 受剪計算，5.9.9，P78。三、基樁檢測建筑基樁檢測1 .樁身完整性分類3.5，P11。2 .判定缺陷波：正常波波峰之間時間差應相等，隨著傳播，波峰越來越小。（五）地基處理建筑地基處理：按承載力計算確定面積是需要進行修正，承載力寬度修正系數為0，埋深修正系數為1.0。1 .換填墊層法中墊層厚度的計算及軟弱下臥層驗算，P8。因為

26、換填墊層增加的重度可以作為附加應力另外列入Pz的計算中，這時Pcz用的是原土的重度。若Pcz用墊層的重度，Pz不計入墊層增加重度的附加應力。用于換填墊層的土工合成材料的作用，P94。2 .預壓法一級或多級等速加載條件下固結時間t時對應的地基平均固結度的計算見5.2.7，P17。預壓后的抗剪強度預壓荷載下最終豎向變形量地基最終沉降量推算，港口地基7.3.2，P27。3 .強夯法，P24。4 .單液硅化法和堿液法，P72。5 .散體材料樁復合樁基：一般情況下，樁土面積置換率m,一根樁分擔面積的等效圓直徑de的計算，復合地基承載力特征值的計算公式見P31。石灰樁復合承載力特征值不宜超過160kpa,

27、樁土面積置換率計算時取1.1-1.2倍成孔直徑。復合土層壓縮模量的計算見P60o適用于處理飽和粘性土、淤泥、淤泥質土、素填土和雜填土等地基。樁間土承載力公式見P172。樁錘沖擴樁法，P68。振沖法，P30o碎石墊層可起到水平排水、應力擴散的作用，P125。砂石樁法，P35。處理軟粘土時，主要作用是置換，加快固結，很難起到擠密作用，P129。灰土擠密樁和土擠密樁，P63。6 .剛性復合樁基復合地基承載力特征值計算公式，P40。單樁承載力特征值根據兩個公式取較小值。水泥粉煤灰碎石樁（CFG）,P40o地基壓縮變形按建筑地基P28規定計算，計算深度應大于復合地基厚度。樁長范圍內的壓縮模量為復合地基的

28、壓縮模量，根據公式計算。褥墊層的作用，P140。夯實水泥土樁，P45。地基壓縮變形按建筑地基P28規定計算，計算深度必須大于復合地基厚度。樁長范圍內的壓縮模量為復合地基的壓縮模量。高壓噴射注漿，P55。地基壓縮變形按建筑地基P28規定計算，樁長范圍內的壓縮模量為復合地基的壓縮模量，根據地區經驗。水泥土攪拌樁，P48。地基壓縮變形分為攪拌樁復合土層的平均壓縮變形si和樁端下未加固土層的壓縮變形S2,P51。s2計算按建筑地基P28規定計算，計算長度可按P30計算公式確定。這四種樁型只能在基礎范圍內布置，地基變形量計算深度均應大于復合土層的厚度。7 .復合基樁檢測與土工合成材料復合基樁載荷試驗附錄

29、A，P80。按變形相對值確定的承載力特征值不應大于最大加載壓力的一半。土工合成材料設計容許強度，土工合成材料應用3.1.4，P7。反濾與排水，P9。（六）邊坡工程一、基本規定建筑邊坡1. 邊坡工程安全等級，3.2,P8o邊坡分為巖質邊坡和土質邊坡。巖質邊坡的破壞形式分為滑移型和崩塌型。巖質邊坡的巖體分類見附錄A。邊坡工程重要性系數，P9。2. 邊坡荷載效應組合，3.3。3. 邊坡支護結構的常用形式，3.4，P11。4. 邊坡滑塌區范圍二、滑坡推力及擋墻土壓力1. 滑坡推力計算，建筑地基基礎，6.4.3,P40o當滑動面是折線形時，可以計算。滑坡推力作用點可以取在滑體厚度的1/2處。注意區分剩余

30、下滑力和水平推力。建筑邊坡，6，：土壓力計算選取原則：庫倫公式計算主動土壓力接近實際，計算被動土壓力誤差較大，朗肯計算主動土壓力保守，計算被動土壓力偏小。規范規定主動土壓力用庫倫和朗肯算，被動土壓力用朗肯算。見條文說明，P111。朗肯公式得到的土壓力分布可能為三角形或者梯形，也可能存在零壓力區。庫倫公式得到的土壓力均為三角形分布，合力作用點位移H/3。土中有地下水但是未形成滲流時，對于砂土和粉土按水土分算原則計算，對粘土可按水土分算或水土合算，6.2.6。主動土壓力系數小于1，水土合算時水壓力也乘以系數，造成主動土壓力小于水土分算時的壓力。被動土壓力系數大于1，水土合算時水壓力也乘以系數，造成

31、被動土壓力大于水土分算時的壓力。在水位變化處，由于重度的變化，力的圖形也會發生變化，原重度向下變為矩形，新的水土分算重度為三角形。也要注意摩擦角的變化。朗肯土壓力使用范圍：達到主動破壞樁土時破裂面與豎直面的夾角為（45-摩擦角/2），若破裂角小于此角，則不能用朗肯土壓力計算。這時用重力的分解式去算，見李向陽案例分析，P330。2. 擋墻土壓力（朗肯土壓力法），6.2。主動土壓力靜止土壓力被動土壓力，可以此比較不同結構物上的壓力大小。靜止土壓力靜止土壓力系數可按K=1-sin（有效內摩擦角）。主動土壓力用朗肯計算主動土壓力時，對于粘土應先判斷零點位置。被動土壓力3. 擋墻土壓力（庫倫土壓力法）在

32、主動土壓力系數的計算中，Kq的計算包括了壓載的作用。4. 有限范圍內填土的主動土壓力5. 巖石靜止側向壓力6. 巖石主動壓力：（1）外傾結構面，6.3.2，結構面通過坡腳；（2）緩傾的外傾軟弱結構面，6.3.3，形成四邊形滑裂體自重。7. 根據變形控制要求和坡腳到基礎的水平距離，進行側向巖土壓力的修正和選取。8. 特殊情況下的側向壓力，附錄B，P75。（1）坡頂有線荷載，B.0.1，（2）坡頂有均布荷載，B.0.2,分界點處標出上下（3）坡頂面非水平，B.0.3,9. 靜力平衡法與等值梁法，附錄F，P85。靜力平衡法求錨桿拉力根據水平方向力的平衡得到，然后乘以支承平面間距。等值梁法先求出反彎點

33、，然后計算減去被動土壓力后的主動土壓力，對反彎點求矩，得到錨桿拉力，然后乘以支承平面間距。三、邊坡及擋墻穩定性1 .邊坡穩定性分析平面滑動法、折線滑動法，李向陽案例分析，P345。2 .重力式擋墻穩定性分析10.2,P50;李向陽案例分析，P357。適用于土質邊坡高度08m巖質邊坡010m主動土壓力與斜墻背法線的夾角為土對擋土墻背的摩擦角。抗滑移穩定性驗算，10.2.3；抗傾覆穩定性水的作用是減去擋墻自重，所以應在自重項中減去浮力矩作用。3 .建筑地基6.7.3,P47對重力式擋墻主動土壓力計算有增大系數的規定。擋墻高度小于5m時取1.0,5-8m取1.1,8m以上取1.2。四、錨桿與加筋1

34、.錨桿，7,P33。錨桿軸線拉力設計值和標準值，錨桿鋼筋截面面積，錨桿錨固體與地層的錨固長度，錨桿鋼筋與砂漿間的錨固長度，兩個錨固長度比較取大值。2 .巖石錨噴支護，9,P46。錨周所受水平拉力標準值，3 .加筋土擋墻，內部拉筋抗拔穩定性計算，非錨固區為0.3H，鐵路路基支擋結構設計規范8,P33。加筋土坡設計土工合成6.4,P19。4 .巖石錨桿抗拔承載力，建筑地基6.8.6，P51。（七）基坑工程一、基坑工程建筑基坑支護：支護結構適用條件，3.3，P15。1 水平荷載2 支擋式結構，4，穩定性驗算，P29。（1）懸臂式支擋結構的嵌固深度ld應滿足嵌固穩定性要求4.2.1,ld>0.8

35、h4.2.7,P35。（2）單層錨桿和單層支撐的支擋結構嵌固深度，4.2.2,ld>0.3h（3）雙排樁的嵌固深度，4.12.5,對淤泥不小于1.2h、淤泥質土1.0h,一般粘性土、砂土，0.6h，P68。（ 4） 抗隆起穩定性驗算，4.2.4，P32。（ 5） 滲透穩定性驗算，附錄C，P118。（ 6） 錨桿設計，P44。錨桿自由段受力為矩形分布，錨固段受力為三角形分布。錨桿非錨固段長度計算，不應小于5m，P46。3. 土釘墻，適用于地下水位以上，不適于淤泥質土P15。坑底隆起穩定性驗算，5.1.2，P71。單根土釘的極限抗拔承載力，5.2.1,P72。標準值與設計值的關系，3.1.7

36、,P10。4. 重力式水泥土墻，6.1，P82。抗滑移穩定性，抗傾覆穩定性計算。5. 地下水控制，7，P88。（ 1） 基坑涌水量計算，附錄E，P123。二、地下工程1. 圍巖壓力深埋隧道公路隧道設計規范6.2,P29。淺埋隧道圍巖壓力，附錄E,P86。2. 圍巖穩定性計算（八）地震工程一、場地類別劃分建筑抗震4.1，P19。土層剪切波速4.1.3；場地覆蓋層厚度4.1.4；土層等效剪切波速水工建筑抗震3.1,P9。場地土類型劃分取基面下15m深度內且不深于場地覆蓋層厚度的平均剪切波速，不同于等效剪切波速的計算。公路橋梁抗震設計細則，P11。等效剪切波速等計算同建筑地基。二、液化土的判別建筑抗

37、震4.3,P23。判別液化土時注意：一是飽和的砂土和粉土，不飽和以及粘土不用判別；二是地質年代，若是正常固結則下邊的土層地質年代更久遠，晚更新世Q3以前7、8度不液化；三是粉土判別時才看粘粒含量；四是基礎埋置深度<2m勺規定,上覆非液化層厚度應扣除淤泥和淤泥質土厚度；五是實測錘擊數小于等于臨界值時，為液化土，臨界值的計算時粘粒含量小于3或為砂土時應用3。水利水電工程地質勘查附錄P,P129。多了剪切波速對液化的判別項，沒有根據水深、埋深進行的初判。工程運用時標準錘擊數進行修正，填方和降低水位是的標貫修正值增大。根據相對密實度、相對密度和液性指數判斷液化，P132。公路橋梁抗震設計細則4.

38、3,P13。液化判別深度分為15m和15-20m兩種4.3.3,計算液化指數也是如此。公路工程三、地震反應譜建筑抗震5.1，P33。罕遇地震時特征周期應增加0.05s。多遇地震、設防地震、罕遇地震，P256。第一二地震分組相當于設計近震，第三分組相當于設計遠震P263。公路工程抗震設計規范4.2.3,P24。當有實測數據時，按附錄6計算動力放大系數，P62。水工建筑抗震4.3,P13。設計烈度&g基本自振周期1s的結構，特征周期宜延長0.05s。豎向地震加速度取水平向的2/3倍。公路橋梁抗震設計細則5.2，P17。四、地震動土壓力及基礎抗震承載力1 .地震動土壓力：公路橋梁抗震設計細則

39、5.5，P19。水工建筑抗震4.9，P19。公路工程抗震設計規范3.1.6，P19。按庫倫主動土壓力公式建筑邊坡，P26計算，但對參數進行修正。2 .天然地基和基礎抗震承載力建筑抗震4.2.3,P22。高寬比大于4的高層建筑，基礎底面不宜出現零壓力區，其他建筑零壓力區面積不應超出基底面積的15%3 .樁基礎抗震承載力，4.4，P28。非液化土中低承臺的抗震驗算存在液化土的低承臺樁基抗震驗算打入樁對液化的改善專業考試專業知識點1. 判斷地層產狀的V字法則，P4。2. 糜棱巖的成因，P5。3. 粘土的稠度指標，P5。4. 常見巖石的抗壓強度，P8。5. 巖土體滲透性，P9。6. 管涌和流土，P11

40、。7. 結構面傾角與邊坡穩定性，P12。8. 土石壩的抗剪強度指標采用，P16。9. 親水礦物，P17。10. 結構面強度，P23。11. 化合物順序命名法，P28。12. 根據節理判斷斷層方法，P29。13. 巖石斷裂的應力應變關系，P32。14. 十字板試驗讀數順序，P35。15. 鉆探方法試驗土層，P36。16. 地質年代排序，P39。17. 巖石的結構與構造，P40。18. 含不穩定成分水試驗的采集方法，P44。19. 標貫試驗操作方法，P52。20. 巖層的接觸關系，P53。21. 地層斷距，P57。22. 三重取土器，P58。23. 巖爆產生條件，P42。24. 強夯試驗中孔隙水壓力的測試方法，P60。25. 試樣倍擾動的判定，P61。26. 節理、裂隙的測量統計，P63。27. 斷層與鐵路選線的原則，P65。28. 壓縮波與剪切波的特點，P69。29. 壓縮系數、壓