1、 檢 測 報 告注 意 事 項1. 本報告每頁都應蓋有“檢測專用章”或檢測騎縫章，否則 視為無效。2. 復制報告未重新加蓋“檢測專用章”或檢測單位公章無效。3. 報告無檢測、審核、批準人簽字無效。4. 報告涂改無效，部分提供和部分復制檢測報告無效。5. 對檢測報告若有異議，應于本報告發出之日起十五天內向本中心提出，逾期不予受理。6. 對于送樣檢測，僅對來樣的檢測數據負責，不對來樣所代表的批量產品的質量負責。重慶市繞城高速公路南段荷載試驗項目S10標李家灣右線大橋荷載試驗報告項目負責： 參加人員： 報告執筆： 報告審核：報告批準：交通部公路工程檢測中心2009年8月8日交通部公路工程檢測中心檢

2、測 報 告編號：（橋檢）字2009067 共 3 頁 第 1 頁產品名稱重慶市繞城高速公路南段S10李家灣右線大橋規格型號上部結構為9×20m跨預應力混凝土簡支T梁委托單位重慶市公路工程質量檢測中心檢測類別委托檢測生產單位/生產日期2009年建成樣品狀態已鋪裝6cm瀝青鋪裝層還有4cm未施工樣品數量南彭側邊跨檢測日期2009年5月3日檢測項目靜荷載試驗檢測依據1、大跨徑混凝土橋梁的試驗方法（1982年10月發布）2、公路舊橋承載能力鑒定方法（88）公路技字11號）3、公路橋涵設計通用規范（JTG D60-2004）4、公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范（JTG D62-2004

3、）5、公路橋涵養護規范（JTG H112004）6、本橋荷載試驗相關技術資料及文件檢測環境橋梁現場檢測用主要儀器和設備序號名 稱型 號設備編號1智能數碼位移計JML-6105A7-412自動化綜合測試系統JMZX-256型7-513裂縫測寬儀DJCK-27-794裂縫測深儀DJCS-057-465/6/編號：（橋檢）字2009067 共 3頁，第 2 頁檢 測結 論一、報告結論通過對該橋測試跨靜荷載試驗的試驗結果進行分析，得出以下結論：1、本次荷載試驗的荷載效率分別為0.99和0.96，在合理范圍內，試驗結果能夠反映結構現有的技術狀態；2、試驗前對測試截面及其附近位置進行檢查，發現J1測試截面

4、在4#T梁肋板側面出現順橋向水平裂縫，在試驗過程中裂縫寬度無明顯增大，裂縫在長度上無發展，也未發現有新裂縫產生。3、在試驗荷載作用下，跨中控制截面實測應變值均在正常范圍內，絕大多數測點殘余應變較小，試驗荷載主要作用范圍內的T梁控制截面應變校驗系數在0.450.66之間，在正常范圍內，結構強度滿足設計活載要求；4、在試驗荷載作用下，跨中控制截面實測撓度值均在正常范圍內，絕大多數測點殘余變形較小，試驗荷載主要作用范圍內的T梁控制截面撓度校驗系數在0.410.60之間，在正常范圍內，結構剛度滿足設計活載要求；5、實測的橋梁橫向分布系數比剛接板梁法計算的橫向分布系數均勻。綜上所述，李家灣右線大橋測試跨

5、承載能力符合設計活載標準（公路-級）的要求。 編號：（橋檢）字2009067 共 3頁，第 3 頁檢 測結 論二、問題及建議1、荷載試驗前，對測試截面及附近梁體進行檢測時，發現墩臺蓋梁上有砂石等建筑垃圾堆積、個別T梁肋板馬蹄表面有縱向裂縫現象。2、建議進一步清理墩臺上的砂石等雜物，查明并分析T梁縱向裂縫產生的原因，并采取裂縫灌漿或封閉等其他有效措施進行處治，同時對非測試跨T梁進行普查，發現類似問題一并處治。3、嚴格按照現行公路橋涵養護規范（JTG H11-2004）的要求，加強日常養護管理工作。交通部公路工程檢測中心2009年 8 月 8 日備注本次檢測的詳細情況見報告附件，附件一共17頁，附

6、件二共2頁。重慶市繞城高速公路南段S10李家灣右線大橋荷載試驗報告附件一 第 17 頁，共17頁1前言 為科學評定重慶市繞城高速公路南段S10標段李家灣右線大橋的工程質量，受重慶市公路工程質量檢測中心的委托，交通部公路工程檢測中心（交通部公路科學研究所）于2009年5月3日對該橋右線南彭側邊跨進行了靜載試驗。現將試驗的有關情況及試驗結果報告如下。2工程概況2.1概況李家灣大橋上跨馬宗至百節公路。機耕道寬4.5米。上部左線采用8×20m預應力混凝土組合T梁，右線采用9×20m預應力混凝土組合T梁，簡支結構；下部為肋板式橋臺配鉆孔樁基礎以及重力式U型橋臺配擴大基礎；橋墩為雙樁柱

7、式橋墩、鉆孔樁基礎。該橋平面位于直線內；縱面位于i1=-0.5%，i2-2.0%的凸形豎曲線及直線段內。全橋分為兩聯，在兩岸臺口處設伸縮縫，支座采用GJZF4橡膠支座，其余墩頂上為現澆連續段，其中左線橋在3、7號墩頂、右線橋在2、7號墩頂采用GPZ1.25MN(GD)盆式橡膠支座，其余墩頂采用GPZ1.25MN(DX)盆式橡膠。全橋支座+墊石+調平鋼板共厚29cm。橋面鋪裝采用10cm瀝青混凝土+8cmC40號混凝土，兩層之間設FYT-1型防水劑、防水層。該橋立面布置圖如圖2.1-1所示，橫斷面布置圖見圖2.1-2所示，T跨中截面如圖2.1-3所示。圖2.1-1 李家灣右線大橋立面布置圖（單位

8、：cm）圖2.1-2 李家灣大橋橫斷面布置圖（單位：cm）圖2.1-3 20m T梁立面圖圖2.1-4 20mT梁斷面圖圖2.1-5 20mT梁預應力斷面布置圖2.1主要技術標準(1) 荷載等級：公路-I級。(2) 車道數（單幅）：三車道。(3) 橋面寬度：0.5m防撞護欄+凈15.75m橋面+0.5m防撞護欄=16.75m。(4) 設計車速：100公里/小時。(5) 地震：橋位區地震動峰值加速度為0.05g；地震動反應譜特征周期為0.35s。3試驗目的通常，對建成后的公路橋梁均宜進行荷載試驗，并將試驗結果作為對橋梁承載能力、技術狀況與工程質量進行綜合評價的重要依據。本次試驗的目的主要包括：(

9、1) 檢驗橋跨結構的實際承載能力、結構變形及抗裂性能是否滿足有關技術規范要求，并結合理論計算分析結果，科學評定橋梁結構目前的技術狀態是否滿足設計要求，能否交付正常使用；(2) 尋求橋梁整體結構的變形規律，了解結構的實際受力狀況和工作狀況，為日后橋梁運營、養護及管理提供科學依據。4試驗依據本次荷載試驗的依據主要有：(1) 大跨徑混凝土橋梁的試驗方法（1982年10月發布）；(2) 公路舊橋承載能力鑒定方法（88）公路技字11號）；(3) 公路橋涵設計通用規范（JTG D60-2004）；(4) 公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范（JTG D62-2004）；(5) 公路橋涵養護規范(JTG

10、 H112004) (6) 本橋荷載試驗相關技術資料及文件。5試驗內容根據該橋的結構特點，通過有關方面共同確定了本次荷載試驗選擇的試驗跨位及測試截面。5.1測試跨及測試截面本次靜載試驗測試跨位和測試截面選擇如下：選擇李家灣右線大橋南彭側邊跨作為測試跨，選擇跨中控制截面作為測試截面（距3#臺10.00m，為J1測試截面）。測試跨、測試截面位置和截面編號詳見圖5.1-1。圖5.1-1 李家灣右線大橋測試截面位置以及編號示意圖（單位：cm）5.2試驗項目(1) 對測試截面附近的梁體進行外觀質量檢查；(2) J1截面在相應加載工況下的應力（應變）測試；(3) J1截面在相應加載工況下的撓度測試。6測試

11、跨橋梁外觀檢查結果對進行測試的右線南彭側邊跨對應的主要控制截面（第3跨跨中斷面、第2#墩墩頂斷面、3#臺臺頂斷面）進行了詳細的外觀檢查，檢查發現：(1) 右線9#臺臺頂斷面：臺帽有少量砂石堆積，部分支座位置被砂石填塞；(2) 右線第9跨跨中斷面：第4#梁肋板馬蹄形外表面，距梁底為12cm處發現有1條順橋向水平裂縫，裂縫從跨中位置向兩邊延伸，長約5m，裂縫寬度小于0.05mm；(3) 右線第8#墩墩頂斷面：未見明顯病害。7試驗荷載該橋設計為10cm厚瀝青混凝土橋面鋪裝，本次荷載試驗時，瀝青混凝土橋面鋪裝已鋪裝了6cm，但還有4cm尚未施工，故本次試驗的控制荷載取為公路-I級+4cm瀝青混凝土鋪裝

12、恒載。各測試截面有關工況的靜載試驗荷載效率見表7-1。 靜載試驗現場測試加載工況表 表7-1截面號及工況控制荷載內力（kN×m）試驗荷載內力（kN×m）荷載效率備注J1工況1 正彎矩中載1365.81352.10.99荷載效率為各工況最大用車量的試驗活載內力與控制荷載內力的比值J1工況2 正彎矩偏載1468.81410.00.96注：活載跨中橫向分布系數理論計算值按照剛接板梁法計算，采用三車道和兩車道的較大值作為計算控制內力的參數。以汽車活載+4cm瀝青混凝土鋪裝恒載作為控制荷載，并按公路橋涵設計通用規范（JTG D60-2004）考慮了車道折減系數和汽車沖擊系數，按最不利

13、原則計算控制荷載內力。試驗荷載內力通過內力影響線布載，并采用實際加載時的理論橫向分布系數計算值作為計算參數。實際布置時，對稱加載采用三列車布置，中梁控制，對應的活載橫向分布系數為0.650；偏心加載采用二列車，邊梁控制，對應的活載橫向分布系數為0.650。詳細情況見8.3荷載布置。本次試驗選擇行車方向右側為偏載側。根據設計荷載等級，按等效荷載的原則布載，選取汽車作為試驗荷載。試驗共用350kN級載重汽車6輛，各車有關參數見表7-2。 加載車輛技術參數表 表7-2車輛編號前軸重（kN）軸重（kN）軸距（m）輪距（m）中軸后軸前-中軸中-后軸SYC168.60140.10140.103.201.3

14、51.80SYC270.00141.10141.103.301.451.80SYC370.50138.10138.103.201.351.80SYC773.80138.80138.803.201.351.80SYC870.10139.90139.903.201.351.80SYC969.50141.25141.253.201.351.80試驗采用分級加載方式進行，各級荷載大致按總試驗荷載的50%、80%、100%逐級施加，也可視具體情況采用其它分級方式進行加載。8試驗綜述本次荷載試驗所選取的有關控制截面見前“試驗內容”所述。試驗時，利用設置在各測試截面由測量儀器儀表和與其配套的檢測組件所組成的

15、檢測系統，測試出在試驗荷載作用下各測試對象的信號輸出，再通過分析、整理或換算，得出各測試截面所需的評價參數，完成截面各項測試項目。同時參照理論分析計算資料，按“大跨徑混凝土橋梁的試驗方法”及“公路舊橋承載能力鑒定方法”規定的評價指標和有關技術資料對試驗觀測結果進行分析評定。有關本次荷載試驗的具體內容綜述如下：8.1檢測系統根據本橋荷載試驗的內容和目的，選配符合測試精度及要求的檢測系統如下：1、應變計：JMZX-212A混凝土表面智能弦式數碼應變計，分辨率0.1；2、位移計：JML-6105A智能弦式數碼位移計（設備編號：7-41），分辨率0.01mm；3、應變測試儀器：JMZX-256型自動化

16、綜合測試系統（設備編號：7-51），分辨率0.1；4、撓度測試儀器：JMZX-256型自動化綜合測試系統（設備編號：7-51），分辨率0.01mm；5、裂縫觀測儀器：DJCK-02型裂縫測寬儀（設備編號7-79），分辨率：0.01mm；DJCS-05裂縫測深儀（設備編號7-46），精度5%-10%。JMZX-212A應變計JML-6105A位移計JMZX-256型自動化綜合測試系統數據采集存儲圖8.1-1 靜態應變和撓度自動測試系統框圖8.2測點布置8.2.1撓度測點布置由于橋下凈空變化較大，采用搭設支架平臺安裝撓度傳感器。在J1測試截面每片T底底面各布置一個撓度測點（橫斷面布置如圖8.2-1

17、所示，平面布置如圖8.2-2所示）；支座變位測點以臺帽和蓋梁作為基樁點，在4號T支點處布置支點變位測點。8.2.2應變測點布置在J1測試截面，在每片T底面各布置1個應力測點，應變計安裝在T底面中心，方向順橋向（橫斷面布置如圖8.2-1所示，平面布置如圖8.2-2所示）。圖8.2-1 J1測試截面撓度和應變測點橫斷面布置圖8.2-2 J1測試截面T底面應變和撓度測點平面布置8.3荷載布置依據設計資料，通過計算分析，各控制測試截面、各加載工況的荷載布置見圖8.3-1圖8.3-4所示。圖8.3-1 J1測試截面正彎矩（中載）布載立面圖（單位：cm）圖8.3-2 J1測試截面正彎矩（偏載）布載立面圖（

18、單位：cm）圖8.3-3 J1測試截面中載試驗車輛橫橋向布置示意圖（單位：cm）圖8.3-4 J1測試截面偏載試驗車輛橫橋向布置示意圖（單位：cm）8.4試驗程序本次試驗對J1測試截面進行對稱和偏心加載，J1測試截面加載工況具體布載情況及對應的試驗程序和測試項目見表8.4-1，現場測試按預定的試驗順序進行。表中各符號說明如下：YB1：J1測試截面靜載應力（應變）測試；ND1：J1測試截面靜載撓度測試。 各加載工況具體布載情況表 表8.4-1工況編號工況名稱分級說明車輛布置說明測試項目1J1測試截面正彎矩正載工況1-0 無車無YB1、ND1工況1-1 三列一排3車SYC7SYC9YB1、ND1工

19、況1-2 三列二排6車SYC1SYC3SYC7SYC9YB1、ND1工況1-3 全部卸載無YB1、ND12J1測試截面正彎矩偏載工況2-0 無車無YB1、ND1工況2-1 二列一排2車SYC3、SYC7YB1、ND1工況2-2 二列三排6車SYC1SYC3SYC7SYC9YB1、ND1工況2-3 全部卸載無YB1、ND19試驗結果及分析9.1裂縫觀測結果及分析試驗前對測試截面及其附近位置進行檢查，發現J1測試截面在4#T梁肋板側面出現順橋向水平裂縫，在試驗過程中裂縫寬度無明顯增大，裂縫在長度上無發展，也未發現有新裂縫產生。9.2應變測試結果及分析各加載工況作用下，各測試截面應變測試結果見附件二

20、的附表1系列所示。應變測試結果表明：在試驗荷載作用下，各測試截面應變實測值均在正常范圍內，對稱和偏心加載工況下，試驗荷載主要作用范圍內的T梁跨中截面的應變校驗系數在0.450.66范圍內，大部分T梁的殘余應變均小于20%，測試跨結構的應力狀態正常。9.3撓度測試結果及分析各加載工況作用下，各測點撓度測試結果見附件二的附表2系列所示。撓度測試結果表明：在試驗荷載作用下，各測試截面撓度實測值均在正常范圍內，對稱和偏心加載工況下，試驗荷載主要作用范圍內的T梁跨中截面的撓度校驗系數在0.410.60范圍內，大部分T梁的殘余變形均小于20%，測試跨結構變形規律正常。9.4測試結果綜合分析（1）J1測試斷

21、面測試結果綜合分析將前述各項測試結果進行綜合分析，其成果如表9.4-1和表9.4-2所示。靜載試驗撓度測試結果綜合分析成果表（J1測試斷面） 表9.4-1加載工況J1測試截面正彎矩6車正載J1測試截面T編號1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁6號梁7號梁8號梁撓度彈性變形1.63 3.09 3.98 4.36 4.54 4.03 2.77 1.50 殘余變形0.03 0.09 0.02 0.04 0.05 0.05 0.09 0.11 相對殘余變形（%）1.8 2.9 0.5 0.9 1.1 1.2 3.2 7.3 計算值0.684.628.3810.4810.488.384.620.68彈性變形/

22、計算值2.40 0.67 0.47 0.42 0.43 0.48 0.60 2.21 加載工況J1測試截面正彎矩6車偏載J1測試截面T編號1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁6號梁7號梁8號梁撓度彈性變形4.66 3.96 3.31 2.31 1.51 0.75 0.06 -0.25 殘余變形0.07 0.13 0.12 0.06 0.05 0.01 0.00 -0.05 相對殘余變形（%）1.5 3.3 3.6 2.6 3.3 1.3 0.0 20.0 計算值10.699.747.54.071.330.07-0.25-0.25彈性變形/計算值0.44 0.41 0.44 0.57 1.14 10.

23、71 -0.24 1.00 根據上表中各測試截面各測點的實測撓度值與理論計算值，繪制T梁在各工況作用下的撓度橫向分布曲線對比圖。圖中撓度向下為正（單位：mm），橫向編號為T梁編號。 圖9.4-1 工況1和工況2實測撓度值與計算值對比圖靜載試驗應變（應力）測試結果綜合分析成果表（J1測試斷面） 表9.4-2加載工況J1測試截面正彎矩6車正載J1測試截面T編號1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁6號梁7號梁8號梁應變彈性應變46 77 98 120 121 97 71 48 殘余應變5 3 8 2 9 6 0 3 相對殘余應變（%）10.9 3.9 8.2 1.7 7.4 6.2 0.0 6.3 計算值

24、1811921526926921511918彈性應變/計算值2.56 0.65 0.46 0.45 0.45 0.45 0.60 2.67 加載工況J1測試截面正彎矩6車偏載J1測試截面T編號1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁6號梁7號梁8號梁應變彈性應變148 109 91 67 43 13 4 -11 殘余應變6 4 3 5 2 2 1 0 相對殘余應變（%）4.1 3.7 3.3 7.5 4.7 15.4 25.0 0.0 計算值265241186101332-6-6彈性應變/計算值0.56 0.45 0.49 0.66 1.30 6.50 -0.67 1.83 說明：應變符號定義：正值（+

25、）表示拉應變，負值（-）表示壓應變（下同）；撓度符號定義：下撓為（+），上拱為（-）（下同）；C50混凝土的彈性模量取=3.45×104MPa（下同）。根據上表中各測試截面各測點的實測彈性應變值與理論計算值，繪制T梁在各工況作用下的應變橫向分布曲線對比圖，見圖9.4-2。圖中拉應變為正（單位：µ），橫向編號為T梁編號。圖9.4-2 工況1和工況2實測應變值與計算值對比圖（2）J1測試截面活載橫向分布系數實測計算值與理論計算值的比較根據上表中J1測試截面各測點的實測彈性應變值和實測撓度值計算得到李家灣大橋各片T的實測活載橫向分布系數，見表9.4-3。根據撓度和應變實測值計算J

26、1測試截面的活載橫向分布系數 表9.4-3加載方式計算方法1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁6號梁7號梁8號梁對稱加載以撓度計算0.189 0.358 0.461 0.505 0.526 0.467 0.321 0.174 以應變計算0.204 0.341 0.434 0.531 0.535 0.429 0.314 0.212 偏心加載以撓度計算0.571 0.486 0.406 0.283 0.185 0.092 0.007 -0.031 以應變計算0.638 0.470 0.392 0.289 0.185 0.056 0.017 -0.047 在實際加載車布置時，采用剛接板梁法計算T梁的試驗荷

27、載作用下的計算橫向分布系數，結果見表9.4-4。實際加載作用下活載橫向分布系數理論計算結果 表9.4-4梁號1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁6號梁7號梁8號梁對稱加載（三列車）0.042 0.287 0.520 0.650 0.650 0.520 0.287 0.042 偏心加載（兩列車）0.650 0.592 0.456 0.247 0.081 0.005 -0.015 -0.015 從表9.4-3和表9.4-4可以看出，對稱加載時，27號梁的活載橫向分布系數實測計算值較理論計算值小或相當，邊梁（1號梁和8號梁）的活載橫向分布系數實測計算值較理論計算值大，造成邊梁（1號梁和8號梁）的撓度校驗系

28、數大于1；偏心加載時，13號梁的活載橫向分布系數實測計算值較理論計算值小，48號梁的活載橫向分布系數實測計算值較理論計算值大。前述表中的實測值，越遠離加載位置，大部分撓度校驗系數越大，其中偏心加載時5號梁的撓度校驗系數大于1。由此說明，根據撓度和應變實測值計算的活載橫向分布系數比實際加載作用下活載橫向分布系數理論計算結果更均勻，即實測的橋梁橫向分布系數比剛接板梁法計算的橫向分布系數均勻。（3）測試結果綜合分析結構抗裂性能滿足設計活載要求；應力（應變）實測值均在正常范圍內；撓度實測值均在正常范圍內；實測的橋梁橫向分布系數比剛接板梁法計算的橫向分布系數均勻。10靜荷載試驗結論與建議1、靜荷載試驗結

29、論通過對該橋測試跨靜荷載試驗的試驗結果進行分析，得出以下結論：（1）本次荷載試驗的荷載效率分別為0.99和0.96，在合理范圍內，試驗結果能夠反映結構現有的技術狀態；（2）試驗前對測試截面及其附近位置進行檢查，發現J1測試截面在4#T梁肋板側面出現順橋向水平裂縫，在試驗過程中裂縫寬度無明顯增大，裂縫在長度上無發展，也未發現有新裂縫產生。（3）在試驗荷載作用下，跨中控制截面實測應變值均在正常范圍內，絕大多數測點殘余應變較小，試驗荷載主要作用范圍內的T梁控制截面應變校驗系數在0.450.66之間，在正常范圍內，結構強度滿足設計活載要求；（4）在試驗荷載作用下，跨中控制截面實測撓度值均在正常范圍內，

30、絕大多數測點殘余變形較小，試驗荷載主要作用范圍內的T梁控制截面撓度校驗系數在0.410.60之間，在正常范圍內，結構剛度滿足設計活載要求；（5）實測的橋梁橫向分布系數比剛接板梁法計算的橫向分布系數均勻。綜上所述，李家灣右線大橋測試跨承載能力符合設計活載標準（公路-級）的要求。2、建議荷載試驗前，對測試截面及附近梁體進行檢測時，發現墩臺蓋梁上有砂石等建筑垃圾堆積、個別T梁肋板馬蹄表面有縱向裂縫現象。建議進一步清理墩臺上的砂石等雜物，查明并分析T梁縱向裂縫產生的原因，并采取裂縫灌漿或封閉等其他有效措施進行處治，同時對非測試跨T梁進行普查，發現類似問題一并處治。并嚴格按照現行公路橋涵養護規范（JTG

31、 H11-2004）的要求，加強日常養護管理工作。重慶市繞城高速公路南段S10標李家灣右線大橋荷載試驗報告附件二 第 2 頁，共2頁李家灣右線大橋J1截面應變測試成果表 (單位:u) 附表1-1點位置J1截面正彎矩6車正載測點編號實測應變彈性應變殘余應變相對殘余(%)J1截面1#梁底混凝土00167 67 0 0.0J1截面1#梁底混凝土00168 68 0 0.0J1截面2#梁底混凝土00287 87 0 0.0J1截面3#梁底混凝土003108 108 0 0.0J1截面4#梁底混凝土004123 122 1 0.8J1截面4#梁底混凝土004123 121 2 1.6J1截面5#梁底混凝

32、土005132 127 5 3.8J1截面6#梁底混凝土006105 105 0 0.0J1截面7#梁底混凝土00792 92 0 0.0J1截面8#梁底混凝土00856 53 3 5.4J1截面1#梁底側上部混凝土009-1 -1 0 0.0J1截面1#梁底側中部混凝土0104 4 0 0.0J1截面1#梁底側中部混凝土01121 21 0 0.0J1截面1#梁底側下部混凝土01241 40 1 2.4李家灣右線大橋J1截面應變測試成果表 (單位:u) 附表1-2測點位置J1截面正彎矩6車偏載測點編號實測應變彈性應變殘余應變相對殘余(%)J1截面1#梁底混凝土001174 173 1 0.6J1截面1#梁底混凝土001172 171 1 0.6J1截面2#梁底混凝土002140 138 2 1.4J1截面3#梁底混凝土003106 106 1 0.9J1截面4#梁底混凝土00470 65 5 7.1J1截面4#梁底混凝土00468 66 1 1.5J1截面5#梁底混凝土00553 48 6 11.3J1截面6#梁底混凝土00629 25 3 10.3J1截面7#梁底混凝土0078 7 1 12.5J1截面8#梁底混凝土008-14 -12 -2 14.3J1截面1#梁底側上部混凝土009-5