1、萊安城項目一期I標段(A區)工程A5#樓塔吊懸挑過人通搭設方案編制：審核：審批：銀廣廈集團有限公司2015 年 月 日A5#樓塔吊懸挑過人道搭設方案一、編制依據1、本施工圖紙2、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2011)3、建筑結構荷載規范(GB 50009-2012)4、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)5. 建筑施工安全檢查標準（GB59-2011） 二、搭設工藝及施工方法安裝工藝：懸挑通道安裝加固斜拉鋼絲繩安裝圍護網通道鋪設欄桿與擋腳板安裝制作方法：主梁材料類型及型號：10號槽鋼槽口水平 次梁材料類型及型號：5號槽鋼槽口水平；次梁水平間距ld(m)：1M，保證安全焊接，

2、立面防護欄桿采用 5槽鋼與架體焊接牢靠，卸料平臺防護欄桿內外側用木板封閉，外側采用黑白漆涂刷條形圖案。（見上圖）三、質量保證措施 1、槽鋼，做到平整、堅實、槽鋼的焊接必須符合焊接要求。2、安裝用塔吊就位，用14鋼絲繩反拉在槽鋼與建筑墻體大板螺桿洞之間連接好，因與螺桿洞連接后，鋼絲繩與建筑洞口陽角接觸處，接觸處采用軟墊，防治鋼絲繩磨損。四、操作工藝1、人員要求：（1）、腳手架搭設人員必須是經過特種作業人員安全技術考核管理規則考核合格的專業架子工，上崗人員應定期體檢，體檢合格后方可上崗操作。（2）、搭設人員必須戴安全帽、安全帶、穿防滑靴等。2、使用階段：（1）、通道為過人通道，嚴禁堆放材料雜物。3

3、、拆除階段：（！）、拆除通道時，地面應設圍護欄桿和警告標志，并派專人看守，嚴禁一切非操作人員入內。 4、通道兩邊做高1.2米防護網。附件：型鋼懸挑卸料平臺計算書 A5#樓塔吊懸挑過人通道計算書由于通道為懸挑過人通道，因此必須嚴格地進行設計和驗算。懸挑卸料平臺的計算依據建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。一、參數信息:1.荷載參數腳手板類別：竹夾板，腳手板自重(kN/m2)：0.35；欄桿、擋板類別：木腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.14；施工人員等活荷載(kN/

4、m2):1.00。2.懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：4.50，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：1.00；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：6.00；鋼絲繩安全系數K：5.50，懸挑梁與墻的節點按 鉸支 計算；只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3.水平支撐梁主梁材料類型及型號：10號槽鋼槽口水平 ；次梁材料類型及型號：5號槽鋼槽口水平；次梁水平間距ld(m)：1.00，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：0.50。4.卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：5.80，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：0.20。平臺計算寬度(m)：0.70。 二、次梁

5、的驗算:次梁選擇 5號槽鋼槽口水平 ，間距1m，其截面特性為：面積 A=6.93cm2；慣性距 Ix=26cm4；轉動慣量 Wx=10.4cm3；回轉半徑 ix=1.94cm；截面尺寸：b=37mm,h=50mm,t=7mm。1.荷載計算(1)、腳手板的自重標準值：本例采用竹夾板，標準值為0.35kN/m2； Q1=0.35× 1.00= 0.35kN/m；(2)、型鋼自重標準值：本例采用5號槽鋼槽口水平，標準值為0.05 kN/m Q2=0.05 kN/m(3)、活荷載計算1)施工荷載標準值：取1.00 kN/m2 Q3=1.00 kN/m22)最大堆放材料荷載P：0.00kN荷載

6、組合Q=1.2×(0.35+0.05)+1.4×1.00×1.00=1.88kN/mP=1.4×0.00=0.00kN2.內力驗算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下： 最大彎矩M的計算公式（規范JGJ80-91，P31）為： Mmax = ql2/8(1 - m2/l2)2 + pl/4經計算得出: Mmax = (1.88×0.702/8)×(1-(0.002/0.702)2+0.00×0.70/4=0.12kN·m。 最大支座力計算公式: R = P + q(l+2m)/2經計算得出

7、: R = (0.00 + 1.88×(0.70 + 2×0.00)/2 = 0.66kN3.抗彎強度驗算次梁應力： = M/xWx f其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材的抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =1.15×102/(1.05×10.40)=10.57 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =10.567 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!4.整體穩定性驗算 = M/bWx f其中，b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：

8、 b = (570tb/lh)×(235/fy)經過計算得到 b=570×7.00×37.00×235/(700.00×50.00×235.0)=4.22；由于 b大于0.6，按照下面公式調整： b' = 1.07 - 0.282/b 1.0得到 b' = 1.000；次梁槽鋼的穩定性驗算 =1.15×102/(1.000×10.400)=11.10 N/mm2；次梁槽鋼的穩定性驗算 =11.096 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!三、主梁的驗算:根據現

9、場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇 10號槽鋼槽口水平 ，其截面特性為： 面積 A=12.74cm2；慣性距 Ix=198.3cm4；轉動慣量 Wx=39.7cm3；回轉半徑 ix=3.95cm；截面尺寸，b=48mm,h=100mm,t=8.5mm；1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m； Q1 = 0.14kN/m；(2)槽鋼自重荷載 Q2=0.10kN/m 靜荷載設計值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.14+0.10) = 0.29kN/m； 次梁傳遞的集中

10、荷載取次梁支座力 R；2.內力驗算 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN·m) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm) 從左至右各支座反力： R1 = 2.353 kN； R2 = 19.227 kN； R3 = -16.401 kN。 最大支座反力為 Rmax=19.227 kN；最大彎矩 Mmax=3.286 kN·m；最大撓度 =0.118 mm。3.抗彎強度驗算 = M/（xWx） + N/A f其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00 N/

11、mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 =3.286×106/1.05/39700.0+1.76×104/1274.000=92.661 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 92.661 N/mm2 小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.00 N/mm2，滿足要求!4.整體穩定性驗算 = M/（bWx） f其中 b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：b=（570tb/lh）×（235/fy） b=570×8.5×48.0×235/(5500.0×100.0×235.0)=0.423；主梁槽鋼的穩定

12、性驗算 = 3.286×106/(0.423×39700.00)=195.75 N/mm2；主梁槽鋼的穩定性驗算 = 195.75 N/mm2 小于 f=205.00,滿足要求!四、鋼絲拉繩的內力驗算:水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉鋼繩的軸力(kN)； i - 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sini = Sin (ArcTan (6/(1+4.5) = 0.737；根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi = RCi / sini；

13、RUi = 2.353 / 0.737 = 3.19 kN；五、鋼絲拉繩的強度驗算:選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑14mm。 Fg = aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg112KN； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 鋼絲繩使用安全系數。K5.5。得到：Fg=17.309KN>Ru3.192KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。六、鋼絲拉繩拉環的強度驗算:取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環的拉力N為：N=RU=3192.374N。拉環強度計算公式為： = N/A f其中， f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環按2個截面計算的。拉環的應力不應大于50N/mm2，故拉環鋼筋的抗拉強度設計值f=50.0N/mm2；所需要的拉環最小直徑 D=3192.4×4/(3.142×50.00×2)1/2=6.4mm。實際拉環選用直徑D=6.5mm的HPB235的鋼筋制作即可。七、安全要求:1.平臺的上部拉結