1、梁模板(扣件鋼管架)計算書 梁段:L16a。一、參數信息 1.模板支撐及構造參數 梁截面寬度 B(m): 0.4m； 梁截面高度 D(m): 1m； 混凝土板厚度(mm): 120mm； 立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m): 0.8m； 立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m): 0.1m； 腳手架步距(m): 1.2m； 梁支撐架搭設高度H(m)：12.6m； 梁兩側立柱間距(m): 0.8m； 承重架支設: 多根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面； 立桿橫向間距或排距Lb(m): 0.6m； 采用的鋼管類型為48×3.50； 扣件連接方式: 單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承

2、載力折減系數: 0.8； 2.荷載參數 模板自重(kN/m2): 0.35kN/m2； 鋼筋自重(kN/m3): 1.5kN/m3； 施工均布荷載標準值(kN/m2): 2.5kN/m2； 新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2): 18kN/m2； 傾倒混凝土側壓力(kN/m2): 2kN/m2； 振搗混凝土荷載標準值(kN/m2): 2kN/m2； 3.材料參數 木材品種：杉木； 木材彈性模量E(N/mm2)：10000N/mm2； 木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：16N/mm2； 木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7N/mm2； 面板類型：膠合面板； 鋼材彈性模量E(N/mm2

3、)：210000； 鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205N/mm2； 面板彈性模量E(N/mm2)：9500N/mm2； 面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13N/mm2； 4.梁底模板參數 梁底縱向支撐根數：2； 面板厚度(mm)：12mm； 5.梁側模板參數 主楞間距(mm)：500mm； 次楞間距(mm)：300mm； 穿梁螺栓水平間距(mm)：600mm； 穿梁螺栓豎向間距(mm)：300mm； 穿梁螺栓直徑(mm)：M14mm； 主楞龍骨材料：木楞,截面類型：矩形 寬度：40mm，高度：80mm； 主楞根數：2 次楞龍骨材料：木楞,截面類型：矩形 寬度：40mm，高度：8

4、0mm； 次楞根數：2二、梁模板荷載標準值計算 1.梁側模板荷載 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.00； V - 混凝土的澆筑速度，取1.50m/h； H - 模板計算高度，取0.75m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.20； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.

5、00。 根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F； 分別為 18.00 kN/m2、44.34 kN/m2，取較小值18.00 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和 倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間 距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖 1.抗彎驗算 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； f- 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； 按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，

6、q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1 = 1.2×0.5×18×0.90 = 9.72kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2 = 1.4×0.5×2×0.90 = 1.26kN/m； q = q1+q2 = 9.72+1.26 = 10.98 kN/m； 計算跨度(內楞間距): l = 300mm； 面板的最大彎距 M = 0.1×10.98×300.002 = 9.88×104N.mm； 經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 9.88×104 / 2.70

7、×104 = 3.66N/mm2； 面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2； 面板的受彎應力計算值 = 3.66N/mm2小于 面板的抗彎強度設計值 f = 13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q - 作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 18×0.5 = 9.00N/mm； l - 計算跨度(內楞間距): l = 300mm； E - 面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； 面板的最大容許撓度值: = 300/250 = 1.20mm； 面板的最大撓度計算值 = 0.21mm 小于 面板的最大容許撓度值 = 1.20mm，滿足要求！四、梁側

8、模板內外楞的計算 1.內楞計算 內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 本工程中，內龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面類型為：矩形，寬度：40mm，高度：80mm； 內鋼楞截面抵抗矩 W = 42.67cm3； 內鋼楞截面慣性矩 I = 170.67cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算 強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f- 內楞的強度設計值(N/mm2)。 按以下公式計算內楞跨中彎矩： 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500

9、mm； 內楞的最大彎距: M = 0.1×3.29×5002 = 8.24×104N.mm； 經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 8.24×104/4.27×104 = 1.93 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 16.00N/mm2； 內楞最大受彎應力計算值 = 1.93 N/mm2內楞的抗彎強度設計值 小于 f = 16.00N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000.00N/mm2； q - 作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q = 18×300/1000/2

10、 = 2.70 N/mm； l - 計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； I - 木楞的截面慣性矩：I = 1.71×106N/mm2； 內楞的最大容許撓度值: = 500 /250 = 2.00mm； 內楞的最大撓度計算值 = 0.067mm 小于 內楞的最大容許撓度值 = 2.00mm，滿足要求！ 2.外楞計算 外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。 本工程中，外龍骨采用木楞，截面類型為：矩形，寬度：40mm，高度：80mm； W = 40×80×80/6 = 42.67cm3； I = 40×80×8

11、0×80/12 = 170.67cm4；外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f-外楞的強度設計值(N/mm2)。 最大彎矩M按下式計算： 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 300mm； 外楞的最大彎距：M = 0.175×1.65×300 = 8.65×104N.mm 經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 8.65×104/4.27×104 = 2.03 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 16.00

12、N/mm2； 外楞的受彎應力計算值 = 2.03N/mm2小于 外楞的抗彎強度設計值 f = 16.00N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算 其中 E - 外楞的彈性模量，其值為 10000.00N/mm2； 軟件沒有注冊，該部分不能正常顯示。請及時購買我們的產品！ l - 計算跨度(拉螺栓間距)：l = 300mm； I - 木楞的截面慣性矩：I = 1.71×106mm4； 外楞的最大撓度計算值: = 1.146×1.62×103×3003/(100×10000.00×1.71×106 外楞的最大容許撓度值: =

13、 1.20mm； 外楞的最大撓度計算值 = 0.029mm 小于 外楞的最大容許撓度值 = 1.20mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2； 查表得： 穿梁螺栓的直徑: M14 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 105.00 mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N = 18×600/1000×300/1000×2 = 6.48 kN。 穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17

14、0.000×105.00/1000 = 17.85 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N = 6.48kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N = 17.85kN，滿足要求！六、梁底模板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的單跨連續梁計算。 強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 0.8×1000×18×18/6 =

15、4.32×104mm3； 1.抗彎強度驗算 按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l - 計算跨度(梁底支撐間距): l = 800.00/(2-1) = 400.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)； 新澆混凝土及鋼筋荷載設計值： 模板結構自重荷載： q2:1.2×0.35×0.8×0.90 = 0.30kN/m； 振搗混凝土時產生的荷載設計值： q3: 1.4×2×0.8×0.90 = 2.02kN/m；

16、q = q1 + q2 + q3 = 22.03+0.30+2.02 = 24.35kN/m； 跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.10×24.35×0.402； = 0.39×106/4.32×104 = 9.02N/mm2； 梁底模面板計算應力 = 9.02 N/mm2小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f = 13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 最大撓度計算公式如下: 其中，q - 作用在模板上的壓力線荷載: l = 400.00/(2-1) = 400.00mm； E

17、- 面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； 面板的最大允許撓度值: = 400.00/250 = 1.60mm； 面板的最大撓度計算值: = 0.7310mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 1.60mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算 本工程梁底支撐采用鋼管。 由于鋼管兩頭直徑不能一致，因此考慮到最不利的因素只能以原木兩頭直徑中較小端直徑作為原木的計算直徑。支撐鋼管擱置在支撐鋼管上應平整且受力均勻；如通過楔形墊塊或其他方法進行水平調整，應保證其充分的穩定性。本工況在國家規范中沒有作出具體規定及計算方式，故本計算書不作為依據只作參考。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m

18、)： (2)模板的自重線荷載(kN/m)： (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.5+ 2)×0.3 = 1.35 kN/m； 2.鋼管的支撐力驗算 靜荷載設計值 q = 1.2×5.74+1.2×0.63 = 7.64 kN/m； 活荷載設計值 P = 1.4×1.35 = 1.89kN/m；鋼管計算簡圖 鋼管按照三跨連續梁計算。 本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.08 cm3； I = 12.19 cm4； 鋼管強度驗算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷

19、載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 線荷載設計值 q = 7.64+1.89 = 9.53 kN/m； 最大彎距 M = 0.1ql2 = 0.1×7.64×0.8×0.8 = 0.49 kN.m； 最大應力 = M / W = 0.49×106/5077.79 = 96.31 N/mm2； 抗彎強度設計值 f = 205 N/mm2； 鋼管的最大應力計算值 96.31 N/mm2小于 鋼管抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求! 鋼管抗剪驗算： 最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.6×

20、7.64×0.8 = 3.67 kN； 鋼管的截面面積矩 A = 4.89 N/mm2； 鋼管方受剪應力計算值 T = 2×3667.68/489.30 = 14.99 N/mm2； 鋼管抗剪設計值 t = 120.000 N/mm2； 鋼管的受剪應力計算值14.99 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 120.000 N/mm2,滿足要求! 鋼管撓度驗算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 5.74+ 0.63 = 6.37 kN/m； 鋼管的最大允許撓度 = 0.8×1000/250 = 3.20 mm； 鋼管的

21、最大撓度計算值 = 0.70 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 = 3.20 mm，滿足要求！ 3.支撐鋼管的強度驗算 支撐鋼管按照簡支梁的計算如下 荷載計算公式如下： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)： q1 = (24+ 1.5)×0.75 = 19.13 kN/m2； (2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.35 kN/m2； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)： q3 = (2.5+ 2) = 4.50 kN/m2； q = 1.2×(19.13 + 0.35 )+ 1.4×4.50 = 29.67 kN/m2；

22、梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。 當n = 2時： 當n2時：計算簡圖(kN)支撐鋼管變形圖(m.m)支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 經過連續梁的計算得到： 支座反力 RA = RB = 2.542 kN； 最大彎矩 Mmax = 1.017 kN.m； 最大撓度計算值 Vmax = 2.913 mm； 支撐鋼管的最大應力 = 1.017×106/5077.8 = 200.284 N/mm2 支撐鋼管的抗壓設計強度 f = 205.0 N/mm2； 支撐鋼管的最大應力計算值 200.284

23、N/mm2小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算: 按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R = 2.54 kN； R 小于 6.40 kN , 單扣件抗滑

24、承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 = 2.54 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×12.6 = 1.95 kN； 軟件沒有注冊，該部分不能正常顯示。請及時購買我們的產品！ 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N = 2.54+1.95+0.17+1.47 = 6.13 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值：f = 205.00 N/mm2； lo- 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u = 1.70； 上式的