1、萬科白鷺郡落地式外腳手架施工方案 編制人： 審核人： 審批人： 南通卓強建設集團有限公司2016年11月3日目 錄一、工程概況1二、編制依據1三、腳手架施工部署1四、材料準備2五、地基與基礎2六、縱向水平桿3七、橫向水平桿3八、腳手板4九、立桿4十、連墻件7十一、剪刀撐與橫向斜撐9十三、斜道9十四、腳手架拆除10十五、腳手架的檢查與驗收要求10十六、安全管理措施12十七、應急措施13十八、文明施工14十九、落地式腳手架驗算14一、工程概況萬科白鷺郡項目位于南通市港閘區，集賢路與幸余路交叉口為23層別墅，建筑高度9.3米，總建筑面積59254平方米，地下面積31646平方米，基礎形式為樁基筏板，

2、結構形式為框剪結構，抗震設防烈度為七度，設計使用年限年為50年。建設單位：南通萬新房地產開發有限公司。設計單位：江蘇浩森建筑設計有限公司。施工單位：南通卓強建設集團有限公司。監理單位：南通城市建設項目管理有限公司。二、 編制依據1. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302011）2. 建筑結構荷載規范（GB500092012）3. 建筑施工安全檢查標準（JGJ592011）4. 建筑施工高處作業安全技術規程（JGJ8091）5. 本工程設計圖紙、圖紙會審紀要6. 本工程施工組織設計三、腳手架施工部署本工程外腳手架采用落地式雙排扣件式鋼管腳手架，落地腳手架搭設高度為9.3米，局部高

3、度為12.7米，采用單管立桿。雙排腳手架搭設步距1.8米，縱距1.7米，橫距0.80米，因墻板為砼結構考慮到模板安裝因素，外端離墻板的距離為0.20.25米，故內排立桿離墻0.30米。連墻件為垂直方向，在外墻板上預留孔每2步距設計立拉接點，采用鋼管扣件連接墻板和外架立桿作為拉結，詳見附圖。落地式腳手架水平方向3跨一拉結，樓層用直角扣件及短鋼管與結構預埋鋼管相拉結，二、三層陽臺采用鋼管預埋進行鋼性連接方式。外側用密目式安全網全封閉。剪刀撐每4跨縱距連續搭設，豎向連續搭設，剪刀撐斜桿與底面夾角為45度。除拐角應設置橫向斜撐外，中間應每隔4跨設置一道橫向斜撐，橫向斜撐應在同一節間，由底至頂層呈之字型

4、連續布置，搭設方式見附圖。四、材料準備（1）鋼管選用國標直縫電焊鋼管（GB/T13793），質量符合國標碳素結構鋼（GB/T700）Q235-A級鋼要求。鋼管上打孔的嚴禁使用，有嚴重銹蝕，彎曲，壓扁或裂紋鋼管不得采用。（2）扣件采用可鍛鑄性材料制作，其材質符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定，使用前進行質量檢查，有裂縫，變形的嚴禁使用，扣件應做防銹處理，螺栓擰緊，扭力矩達65N.M時不得發生破壞。扣件主要有三種形式，直角扣件用于連接扣緊兩根垂直相交桿件；回轉扣件用于連接兩根呈任意角度相交的桿件；對接扣件，用于連接兩根桿件的對接接長。（3）腳手板采用由毛竹制作的竹制笆板。五、地基與

5、基礎根據本工程腳手架搭設高度和施工現場的土質情況，對腳手架基礎按建筑地基基礎工程施工質量驗收規范（GB50202-2002）的有關規定進行處理。架基采用150厚C15混凝土墊層，考慮到外架的牢固、穩定、安全、必須在每根立桿底部設置50厚墊木 或8槽鋼墊板，腳手架底座面標高應高于自然地平50mm。六、縱向水平桿 （1）縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨； （2）縱向水平桿接長采用對接扣件連接，對接扣件交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不能大于 0.50m； （3）縱向水

6、平桿采用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等間距設置，間距不應大于400mm；七、橫向水平桿 （1）主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm，大、小橫單管扣件外錨固要足 100mm； （2）作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距1/2； （3）使用鋼笆腳網片時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端，應用直角扣件固定在立桿上；八、腳手板 （1）作業層鋼笆片應鋪滿，鋪穩用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲鐵絲綁扎固定在縱向水平桿上； （2）作業層鋼笆片應滿不得有脫節綁扎不牢現象，每塊鋼笆片定固點在四角部位。九

7、、立桿 （1）每根立桿底部設置底座或墊板； （2）腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不小于500mm； （3）腳手架底層步距不大于2m； (4) 立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連墻件布置方式為2步3跨。 （5）立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接，搭接應符合下列規定： （6）外架搭設考慮到施工周期短與進度的須要未

8、能考慮到搭設基礎硬化原因。但考慮到外架安全與架體穩定性，固采取倒提斜撐在每個外立管處增加倒提斜撐到基礎砼底板上，進行加固確保架體平衡穩定。見符圖 （7）由于別墅和結構設計的特殊性，屋面設計了挑檐板70厘米寬，考慮模板支撐難易成度，現將模板前期支撐擱置在外架子上，在進行加固。加固方法是利用下一層螺桿洞里插入14鋼筋做支撐點，插鋼管加斜撐增加支撐系統的剛性和穩定性。確保模板支撐的承載力和安全性。見符圖 a. 立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心在主節點的距離不宜大于步距的1/3； b.搭接長

9、度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離不小于100mm。 （6）立桿頂端高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m；圖3 立桿布置局部圖十、連墻件（1）宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不大于300mm； 連墻件偏離主節點的距離大于300mm時做法（2）應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，二、三層水平方向柱間距較大，樓層中部連墻件無結構可連接的，在樓層結構砼上預埋鋼管，打斜撐與外架鋼性連接，做法詳見附圖。 （3）優先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置； （4） 一字型、開口型腳手架兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并不大于4m。 (5) 必須

10、采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。 （6）連墻件的構造要求：連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用斜連接； (7) 連墻件的構造要求：連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造，采用剛性連接拉接點，是鋼管加螺桿制作，是在鋼管頂端焊接16螺桿，拼緊預留砼孔內，。連接部位在砼梁、板、墻等結構上。 （8）當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在45度60度之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除；十一、剪刀撐與橫向斜撐 (1) 每道剪刀撐跨越立桿的根數 6，每道剪刀撐

11、寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45度60度之間； (2) 外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐； （3）剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離不應小于100mm； （4）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm；（5）橫向斜撐的設置應在同一節間，由底至頂層呈之字型連續布置，斜撐采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。當斜撐在1跨內跨越2個步距時，宜在相交的縱向水平桿處增設一根橫

12、向水平桿，將斜撐固定在其伸出端上；斜撐采用通長桿件，接長使用時采用對接扣件連接或搭接； (6) 腳手架除拐角應設置橫向斜撐外，中間應每隔6跨設置一道；十二、斜道 (1) 腳手架采用之字型斜道； （2）斜道宜附著外腳手架或建筑物設置；運料斜道寬度不宜小于1.5m，坡度宜采用1:6；人行斜道寬度不宜小于1m，坡度宜采用1：3； （3）拐彎處應設置平臺，其寬度不應小于斜道寬度； （4）斜道兩側及平臺外圍均應設置欄桿及擋腳板。欄桿高度應為1.2m，擋腳板高度不應小于180mm； （5）運料斜道兩側，平臺外圍和端部均設置連墻件；每兩步應加設水平斜桿，設置剪刀撐和橫向斜撐。 （6）斜道腳手板橫鋪時，應在橫

13、向水平桿下增設縱向支托桿，縱向支托桿間距不應大于500mm；接頭采用搭接；下面的板頭應壓住上面的板頭，板頭的凸棱處宜采用三角木填順； （7）3 人行斜道和運料斜道的腳手板上應每隔250300mm設置一根防滑木條，木條厚度宜為2030mm。十三、腳手架拆除 （1）應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件，支撐體系等是否符合構造要求； （2）應根據檢查結果確定拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施； （3）應由施工負責人進行安全技術交底； （4）拆除作業應由上而下逐層進行； （5）連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先拆連墻件整層或數層后再拆除腳手架，分層拆除，高度不應大于2步，如大于2步，應增設連墻件加

14、固； （6）當拆至最后一根立桿高度時，應在適當位置加臨時拋撐后再拆除連墻件；（7）各構配件嚴禁拋擲至地面。十四、腳手架的檢查與驗收要求1、構配件的檢查和驗收1.1 新鋼管的檢查應符合下列規定：1.1.1應有產品質量合格證；1.1.2 應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行車家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T228）的有關規定，質量應符合本規范規定；1.1.3鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；1.1.4 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應分別符合本規范表8.1.5的規定；1.1.5 鋼管必須涂有防銹漆。1.2舊鋼管的檢查應符合下列規定：1.2.1 表

15、面銹蝕深度應符合本規范表8.1.5序號3的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；1.2.2 鋼管彎曲變形應符合本規范的規定。1.3 扣件的驗收應符合下列規定：1.3.1 新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定抽樣檢測；1.3.2 舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；1.3.3新、舊扣件均應進行防銹處理。1.4 腳手板的檢查應符合下列規定：1.4.1沖壓鋼腳手板的

16、檢查應符合下列規定：1.4.5 新腳手板應有產品質量合格證；1.4.6 尺寸偏差應符合規范表的規定，且不得有裂紋、開焊與硬彎；1.4.7 新、舊腳手板均應涂防銹漆。1.5 水平挑梁應有出廠合格證.2、 腳手架檢查與驗收2.1 腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收：2.1.1基礎完工后及腳手架搭設前；2.1.2作業層上施加荷載前；2.1.3 每搭設完1013m高度后；2.1.3 達到設計高度后；2.1.4 遇有六級大風與大雨后；寒冷地區開凍后；2.1.5 停用超過一個月。2.2 腳手架使用中，應定期檢查下列項目：2.2.1 桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；2

17、.2.2 扣件螺栓是否松動；2.2.3 高度在24m以上的腳手架，其立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合本規范的規定；2.2.4 安全防護措施是否符合要求；2.2.5 是否超載。2.3 安裝后的操作螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。抽樣檢查數目與質量判定標準，應按本規范的規定確定。不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。十五、安全管理措施1、腳手架搭設人員必須是經過考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。（強制性條文）2、搭設人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3、腳手架的構配件質量與搭設質量應按規定和施工方案要求進行檢查驗收，合格后方可使用。4、

18、作業層的施工荷載應符合設計要求，不得超載。本工程設計荷載為3KN/，落地架同時施工不得超過2步。不得將模板支架、纜風繩、泵送砼和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。5、當有六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨雪后上架作業應有防滑措施，并掃除積雪。6、腳手架使用中應加強日常維護和安全檢查。安全網應按照規定搭設和拆除。7、腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：(強制性條文)7.1 主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；7.2 連墻件8、不得在腳手架基礎及其臨近2米處進行挖掘作業,否則應采取加固措施.9、 臨街搭設腳手架時,外側應有防止墜物傷人的防護措施。10、

19、在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。11、各種電線不得直接在鋼管架上纏繞，電線和電動機具必須與腳手架接觸時，應當有可靠的絕緣措施，并要通過安全員的檢查方可使用。12、防火措施：應設置足夠數量的滅火器。每層各安放2個干粉滅火器。電焊操作時，必須有專人看守，防止火星點燃易燃物品。不準任何人在腳手架上吸煙，或從吸煙室內向腳手架上扔煙頭。13、 防雷措施：腳手架頂部按規定要求做好防雷接地工作。14、 搭拆腳手架時,地面應設圍欄和警戒標志,并派專人看守,嚴禁非操作人員入內。十六、應急措施a) 應急人員組織組長：徐敢副組長：胡億文、金忠信、萬明組員：袁慶、王祥生、程明德、陳國發、方達鋒

20、、張俊華、陳強、孫成剛、陳應前、姜光濤b) 應急措施1 如架體傾斜或變形過大，采用活動葫蘆校正后增加連墻件；2 架體密目網著火，立即組織人員用就近配置的滅火器和澆水滅火，切斷相關電源，并撥打119通知消防部門；3 如發生架體倒塌，立即采取急救措施，保護好現場，通知相關部門。十七、文明施工1、進入現場一切材料必須按照現場管理平面圖指定位置一次性放置到位，各類材料分類碼放，按貫標要求掛牌，控制高度符合要求，保持現場材料整齊統一。2、所有鋼管、扣件等涂刷防銹漆二度，桔紅色面漆，底層腳手架鋼管均漆成黑、黃顏色。項目部對操作人員進行文明施工交底，明確責任。必須做到施工層每天落手清。3、安全密目網按照規定

21、懸掛整齊，不得使用破損和污染嚴重的網片。并在每施工樓層混凝土澆搗完成后進行清洗，保證架體外觀整潔。4、每樓層混凝土施工完成后對腳手架底部進行清理，確保架體底部清潔。5、定期定人對排水溝進行清理，保證排水暢通，不積水。十八、落地式腳手架驗算落地式扣件鋼管腳手架計算書依據規范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003建筑地基基礎設計規范GB50007-2011計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度42.0米，18.0米以下采用雙管立桿，18.0米以上

22、采用單管立桿。立桿的縱距1.20米，立桿的橫距0.85米，內排架距離結構0.45米，立桿的步距1.80米。鋼管類型為48×2.8，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距3.60米。施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹串片，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設8層計算。欄桿采用竹串片，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加兩根大橫桿。基本風壓0.30kN/m2，高度變化系數1.6200，體型系數1.0750。地基承載力標準值105kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數

23、1.00。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.036kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.350×0.850/3=0.099kN/m 活荷載標準值 Q=2.000×0.850/3=0.567kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.099=0.162kN/m 活荷載的計算值 q2=1.

24、4×0.567=0.793kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.08×0.162+0.10×0.793)×1.2002支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.10×0.162+0.117×0.793)×1.2002我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.157×106/4248.0=36.942N/mm2

25、大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載標準值 q1=0.036+0.099=0.135kN/m活荷載標準值 q2=0.567kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.677×0.135+0.990×0.567)×1200.04/(100×2.06×105×101950.0)=0.644mm大橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿

26、支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.036×1.200=0.043kN腳手板的荷載標準值 P2=0.350×0.850×1.200/3=0.119kN 活荷載標準值 Q=2.000×0.850×1.200/3=0.680kN 荷載的計算值 P=1.2×0.043+1.2×0.119+1.4×0.680=1.146kN 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:

27、 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.2×0.036)×0.8502=0.329×106/4248.0=77.336N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.0×0.036×850.004/(384×2.060×105×101950.000)=0.011mm集中荷載標準值 P=0.043+0.119+0.68

28、0=0.842kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=841.600×850.0×(3×850.02-4×850.02/9)/(72×2.06×105×101950.0)=0.873mm最大撓度和 V=V1+V2=0.885mm小橫桿的最大撓度小于850.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重

29、標準值 P1=0.036×0.850=0.030kN腳手板的荷載標準值 P2=0.350×0.850×1.200/2=0.179kN 活荷載標準值 Q=2.000×0.850×1.200/2=1.020kN 荷載的計算值 R=1.2×0.030+1.2×0.179+1.4×1.020=1.678kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架

30、荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.0929 NG1 = 0.093×42.000+18.000×0.036=4.541kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.350×8×1.200×(0.850+0.450)/2=2.184kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.17 NG3 = 0.170×1.200×8/

31、2=0.816kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×1.200×42.000=0.504kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.045kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.000×2×1.200×0.850/2=2.040kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)， W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數，Uz = 1.62

32、0 Us 風荷載體型系數： Us = 1.075經計算得到：Wk = 0.300×1.620×1.075 = 0.522kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.2×8.045+0.9×1.4×2.040=12.225kN單雙立桿交接位置的最大軸向壓力： N=1.2×5.734+0.9×1.4×2.040=9.451kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過

33、計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.2×8.045+1.4×2.040=12.510kN單雙立桿交接位置的最大軸向壓力： N=1.2×5.734+1.4×2.040=9.737kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw五、立桿的穩定性計算:單雙立桿交接位置和雙立桿底部均需要立桿穩定性計算。參照施工手冊計算方法，雙立桿底部的鋼管截面面積和模量按照兩倍的單鋼管截面的

34、0.7折減考慮。1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，底部N=12.510kN，單雙立桿交接位置N=9.737kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=5.564cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.947cm3； 由長細比，為3118/16=195； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0

35、/i 的結果查表得到0.191； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到: =12510/(0.19×556)=117.453N/mm2； 不考慮風荷載時，雙立桿的穩定性計算 < f,滿足要求! 經計算得到單雙立桿交接位置=9737/(0.19×397)=127.978N/mm2；不考慮風荷載時，單雙立桿交接位置的立桿穩定性計算 <f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，底部N=12.225kN，單雙立桿交接位置N=9.451kN； i 計算立桿的截面回

36、轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=5.564cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.947cm3； 由長細比，為3118/16=195； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.191； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.256kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到 =12225/(0.19×556)+256000/5947=157.807N/mm2； 考慮風荷載時，雙立桿的穩定性計算 < f,滿足要求! 經計算得到單雙立桿交接位置=9451/(0.19×397)+256000/4248=184.474N/mm2；考慮風荷載時，單雙立桿交接位置的立桿穩定性計算 <f,滿足要求!六、最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時，當立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設高度H，按下列計算：