1、10 預應力混凝土結構構件10.1 一般規定 預應力混凝土結構構件，除應根據設計狀況進行承載力計算及正常使用極限狀態驗算外，尚應對施工階段進行驗算。 預應力混凝土結構設計應計入預應力作用效應；對超靜定結構，相應的次彎矩、次剪力及次軸力應參與組合計算。對承載能力極限狀態，當預應力作用效應對結構有利時，預應力作用分項系數應取1.0，不利時應取1.2；對正常使用極限狀態，預應力作用分項系數應取1.0。對參與組合的預應力作用效應項，當預應力作用效應對承載力有利時，結構重要性系數應取1.0；當預應力效應對承載力不利時，結構重要性系數應按本規范第條確定。 預應力筋的張拉控制應力應符合下列規定，且不宜小于：

2、1 鋼絲、鋼絞線 (-1)2 預應力螺紋鋼筋 (-2)當符合下列情況之一時，上述張拉控制應力限值可相應提高或：1）要求提高構件在施工階段的抗裂性能而在使用階段受壓區內設置的預應力筋；2）要求部分抵消由于應力松弛、摩擦、鋼筋分批張拉以及預應力筋與張拉臺座之間的溫差等因素產生的預應力損失。 施加預應力時，所需的混凝土立方體抗壓強度應經計算確定，但不宜低于設計的混凝土強度等級值的75%。 注：當張拉預應力筋是為防止混凝土早期出現的收縮裂縫時，可不受上述限制，但應符合局部受壓承載力的規定。 后張法預應力混凝土超靜定結構，由預應力引起的內力和變形可采用彈性理論分析，并宜符合下列規定：1 按彈性分析計算時

3、，次彎矩M2宜按下列公式計算： (-1) (-2)式中：后張法預應力混凝土構件的預加力，按本規范公式(-3)計算；凈截面重心至預加力作用點的距離，按本規范公式(-4)計算；預加力對凈截面重心偏心引起的彎矩值；由預加力的等效荷載在結構構件截面上產生的彎矩值。次剪力可根據構件次彎矩的分布分析計算，次軸力宜根據結構的約束條件進行計算。2 在設計中宜采取措施，避免或減少支座、柱、墻等約束構件對梁、板預加力效應的不利影響。 由預加力產生的混凝土法向應力及相應階段預應力筋的應力，可分別按下列公式計算： 1 先張法構件 由預加力產生的混凝土法向應力 (-1) 相應階段預應力筋的有效預應力 (-2) 預應力筋

4、合力點處混凝土法向應力等于零時的預應力筋應力 (-3) 2 后張法構件 由預加力產生的混凝土法向應力 (-4) 相應階段預應力筋的有效預應力 (-5) 預應力筋合力點處混凝土法向應力等于零時的預應力筋應力 (-6)式中：凈截面面積，即扣除孔道、凹槽等削弱部分以外的混凝土全部截面面積及縱向非預應力筋截面面積換算成混凝土的截面面積之和；對由不同混凝土強度等級組成的截面，應根據混凝土彈性模量比值換算成同一混凝土強度等級的截面面積；換算截面面積：包括凈截面面積以及全部縱向預應力筋截面面積換算成混凝土的截面面積；I0、In換算截面慣性矩、凈截面慣性矩；ep0、epn換算截面重心、凈截面重心至預加力作用點

5、的距離，按本規范第條的規定計算；y0、yn換算截面重心、凈截面重心至所計算纖維處的距離；相應階段的預應力損失值，按本規范第條至條的規定計算；鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值：，此處，Es按本規范表采用，Ec按本規范表采用；Np0、Np先張法構件、后張法構件的預加力，按本規范第條計算；由預應力次內力引起的混凝土截面法向應力。注：在公式(-1)、(10.1.6-4)中，右邊第二項與第一項的應力方向相同時取加號，相反時取減號；公式(10.1.6-2)、(10.1.6-6)適用于為壓應力的情況，當為拉應力時，應以負值代入。 預加力及其作用點的偏心距(圖10.1.7)宜按下列公式計算： 1 先張法構件

6、 (-1) (-2) 2 后張法構件： (-3) (-4)式中：、受拉區、受壓區預應力筋合力點處混凝土法向應力等于零時的預應力筋應力；、受拉區、受壓區預應力筋的有效預應力；、受拉區、受壓區縱向預應力筋的截面面積；、受拉區、受壓區縱向普通鋼筋的截面面積；、受拉區、受壓區預應力合力點至換算截面重心的距離；、受拉區、受壓區普通鋼筋重心至換算截面重心的距離；、受拉區、受壓區預應力筋在各自合力點處混凝土收縮和徐變引起的預應力損失值，按本規范第條的規定計算；、受拉區、受壓區預應力合力點至凈截面重心的距離；、受拉區、受壓區普通鋼筋重心至凈截面重心的距離。注：1 當公式(-1)至公式(10.1.7-4)中的=

7、0時，可取式中=0。 2 當計算次內力時，公式(-3)、(10.1.7-4)中的和可近似取零。(a) 先張法構件 (b) 后張法構件圖 預加力作用點位置1 換算截面重心軸； 2 凈截面重心軸 對允許出現裂縫的后張法有粘結預應力混凝土框架梁及連續梁，在重力荷載作用下按承載能力極限狀態計算時，可考慮內力重分布，并應滿足正常使用極限狀態驗算要求。當截面相對受壓區高度不小于0.1且不大于0.3時，其任一跨內的支座截面最大負彎矩設計值可按下列公式確定： （-1） （-2）且調幅幅度不宜超過重力荷載下彎矩設計值的20。式中：支座控制截面彎矩設計值； 控制截面按彈性分析計算的重力荷載彎矩設計值； 截面相對受

8、壓區高度，應按本規范第6章的規定計算； 彎矩調幅系數。 先張法構件預應力筋的預應力傳遞長度ltr應按下列公式計算： ()式中：放張時預應力筋的有效預應力；d預應力筋的公稱直徑，按本規范附錄A采用；預應力筋的外形系數，按本規范表采用；與放張時混凝土立方體抗壓強度相應的軸心抗拉強度標準值，按本規范表以線性內插法確定。 當采用驟然放松預應力的施工工藝時，對光面預應力鋼絲，ltr的起點應從距構件末端0.25ltr 處開始計算。 計算先張法預應力混凝土構件端部錨固區的正截面和斜截面受彎承載力時，錨固長度范圍內的預應力筋抗拉強度設計值在錨固起點處應取為零，在錨固終點處應取為fpy，兩點之間可按線性內插法確

9、定。預應力筋的錨固長度la應按本規范第條確定。 對制作、運輸及安裝等施工階段預拉區允許出現拉應力的構件，或預壓時全截面受壓的構件，在預加力、自重及施工荷載作用下（必要時應考慮動力系數）截面邊緣的混凝土法向應力宜符合下列規定(圖)： (-1) (-2)簡支構件的端截面預拉區邊緣纖維的混凝土拉應力允許大于，但不應大于。 截面邊緣的混凝土法向應力可按下列公式計算： (-3)式中：相應施工階段計算截面預拉區邊緣纖維的混凝土拉應力；相應施工階段計算截面預壓區邊緣纖維的混凝土壓應力；、與各施工階段混凝土立方體抗壓強度相應的抗拉強度標準值、抗壓強度標準值，按本規范表以線性內插法確定；Nk、Mk構件自重及施工

10、荷載的標準組合在計算截面產生的軸向力值、彎矩值；W0驗算邊緣的換算截面彈性抵抗矩。(a) 先張法構件 (b) 后張法構件圖 預應力混凝土構件施工階段驗算1 換算截面重心軸； 2 凈截面重心軸注：1 預拉區、預壓區分別系指施加預應力時形成的截面拉應力區、壓應力區；2 公式（-3）中，當為壓應力時，取正值，當為拉應力時，取負值；當Nk為軸向壓力時，取正值，當Nk為軸向拉力時，取負值；當Mk產生的邊緣纖維應力為壓應力時式中符號取加號，拉應力時式中符號取減號。3 當有可靠的工程經驗時，疊合式受彎構件預拉區的混凝土法向拉應力可按控制。 施工階段預拉區允許出現拉應力的構件，預拉區縱向鋼筋的配筋率不宜小于0

11、.15%，對后張法構件不應計入，其中，A為構件截面面積。預拉區縱向鋼筋的直徑不宜大于14mm，并應沿構件預拉區的外邊緣均勻配置。注：施工階段預拉區不允許出現裂縫的板類構件，預拉區縱向鋼筋的配筋可根據具體情況按實踐經驗確定。 先張法和后張法預應力混凝土結構構件，在承載力和裂縫寬度計算中，所用的混凝土法向預應力等于零時的預加力Np0及其作用點的偏心距ep0，均應按本規范公式(10.1.7-1)及(10.1.7-2)計算，此時，先張法和后張法構件預應力筋的應力、均應按本規范第10.1.6條的規定計算。 無粘結預應力矩形截面受彎構件，在進行正截面承載力計算時，無粘結預應力筋的應力設計值宜按下列公式計算

12、： （-1） （-2） （-3）對于不少于3跨的連續梁、連續單向板及連續雙向板，取值不應小于50N/mm2。此時，應力設計值尚應符合下列條件： （-4）式中：扣除全部預應力損失后，無粘結預應力筋中的有效預應力（）； 無粘結預應力筋中的應力增量（）； 綜合配筋指標，不宜大于0.4；對于連續梁、板，取各跨內支座和 跨中截面綜合配筋指標的平均值。 受彎構件截面高度； 無粘結預應力筋合力點至截面受壓邊緣的距離； 連續無粘結預應力筋兩個錨固端間的總長度； 與相關的由活荷載最不利布置圖確定的荷載跨長度之和。翼緣位于受壓區的T形、I形截面受彎構件，當受壓區高度大于翼緣高度時，綜合配筋指標可按下式計算： （-

13、5）此處，為T形、I形截面受壓區的翼緣高度；為T形、I形截面受壓區的翼緣計算寬度，應按本規范有關規定執行。 無粘結預應力混凝土受彎構件的受拉區，縱向普通鋼筋的配置應符合下列規定： 1 單向板縱向普通鋼筋的截面面積應符合下式規定： (-1)且縱向普通鋼筋直徑不應小于8mm，間距不應大于200mm。式中：截面寬度；截面高度。2 梁中受拉區配置的縱向普通鋼筋的最小截面面積應取下列兩式計算結果的較大值： (-2) (-3)上述要求的縱向普通鋼筋直徑不宜小于14mm，且應均勻分布在梁的受拉邊緣區。3 對一級裂縫控制等級的梁，當無粘結預應力筋承擔75%以上彎矩設計值時，縱向普通鋼筋面積應滿足承載力計算和公

14、式（-3）的要求。 無粘結預應力混凝土板柱結構中的雙向平板，縱向普通鋼筋截面面積及其分布應符合下列規定：1 負彎矩區縱向普通鋼筋。在柱邊的負彎矩區，每一方向上縱向普通鋼筋的截面面積應符合下列規定： （-1）式中：平行于計算縱向受力鋼筋方向上板的跨度； 板的厚度。由上式確定的縱向鋼筋，應分布在各離柱邊1.5的板寬范圍內。每一方向至少應設置4根直徑不小于16mm的鋼筋。縱向鋼筋間距不應大于300mm，外伸出柱邊長度至少為支座每一邊凈跨的1/6。在承載力計算中考慮縱向鋼筋的作用時，其外伸長度應按計算確定，并應符合本規范第8.3節對錨固長度的規定；2 在荷載標準組合下，當正彎矩區每一方向上抗裂驗算邊緣

15、的混凝土法向拉應力滿足下列規定時，正彎矩區可僅按構造配置縱向普通鋼筋： （-2）3 在荷載標準組合下，當正彎矩區每一個方向上抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應力超過0.4ftk且不大于1.0ftk時，縱向普通鋼筋的截面面積應符合下列規定： （-3）式中：在荷載標準組合下構件混凝土未開裂截面受拉區的合力； 鋼筋的抗拉強度設計值，當fy大于360 N/mm2時，取360 N/mm2。縱向普通鋼筋應均勻分布在板的受拉區內，并應靠近受拉邊緣布置。在承載力計算中考慮非預應力縱向受拉鋼筋作用時，其錨固長度應符合本規范第8.3節的規定。4 在平板的邊緣和拐角處，應設置暗圈梁或設置鋼筋混凝土邊梁。暗圈梁的縱向鋼筋直

16、徑不應小于12mm，且不應少于4根；箍筋直徑不應小于6mm，間距不應大于150mm。注：在溫度、收縮應力較大的現澆雙向平板區域內，應按本規范第9.1.8條配置普通構造鋼筋網。 預應力混凝土受彎構件的正截面受彎承載力設計值應符合下列要求： （）式中：構件的正截面受彎承載力設計值，按本規范公式（-1）、 （-2）或公式（）計算，但應取等號，并將以代替； 構件的正截面開裂彎矩值，按本規范公式（-6）計算。10.2 預應力損失值計算 預應力筋中的預應力損失值可按表的規定計算。當計算求得的預應力總損失值小于下列數值時，應按下列數值取用：先張法構件100N/mm2；后張法構件 80N/mm2。表 預應力損

17、失值(N/mm2)引起損失的因素符號先張法構件后張法構件張拉端錨具變形和預應力筋內縮按本規范第條的規定計算按本規范第條和第條的規定計算預應力筋的摩擦與孔道壁之間的摩擦按本規范第條的規定計算張拉端錨口摩擦按實測值或廠家提供的數據確定在轉向裝置處的摩擦按實際情況確定混凝土加熱養護時，受張拉的鋼筋與承受拉力的設備之間的溫差2t預應力鋼絲、鋼絞線、中強度預應力鋼絲 普通松弛： 此處，一次張拉， 超張拉0.9預應力筋的應力松弛 低松弛： 當時 當時 預應力螺紋鋼筋 一次張拉 0.04 超張拉 0.03混凝土的收縮和徐變按本規范第條的規定計算用螺旋式預應力筋作配筋的環形構件，當直徑d不大于3m時，由于混凝

18、土的局部擠壓30注：1 表中t為混凝土加熱養護時，受張拉的預應力筋與承受拉力的設備之間的溫差()；2 當取超張拉的應力松弛損失值時，張拉程序應符合現行國家標準混凝土結構工程施工規范GB 50×××的要求；3 當/0.5時，預應力筋的應力松弛損失值可取為零。 直線預應力筋由于錨具變形和預應力筋內縮引起的預應力損失值應按下列公式計算： ()式中：a 張拉端錨具變形和預應力筋內縮值（mm），可按表采用；l 張拉端至錨固端之間的距離(mm)。表 錨具變形和預應力筋內縮值(mm)錨具類別a支承式錨具(鋼絲束鐓頭錨具等)螺帽縫隙1每塊后加墊板的縫隙1夾片式錨具有頂壓時5無頂壓

19、時810 注：1 表中的錨具變形和預應力筋內縮值也可根據實測數據確定；2 其它類型的錨具變形和預應力筋內縮值應根據實測數據確定。塊體拼成的結構，其預應力損失尚應計及塊體間填縫的預壓變形。當采用混凝土或砂漿為填縫材料時，每條填縫的預壓變形值可取為1mm。 后張法構件曲線預應力筋或折線預應力筋由于錨具變形和預應力筋內縮引起的預應力損失值，應根據曲線預應力筋或折線預應力筋與孔道壁之間反向摩擦影響長度lf范圍內的預應力筋變形值等于錨具變形和預應力筋內縮值的條件確定，反向摩擦系數可按表中的數值采用。反向摩擦影響長度lf及常用束形的后張預應力筋在反向摩擦影響長度范圍內的預應力損失值可按本規范附錄J計算。

20、預應力筋與孔道壁之間的摩擦引起的預應力損失值，宜按下列公式計算： (-1)當（）不大于0.3時，可按下列近似公式計算： (-2)注：當采用夾片式群錨體系時，在中宜扣除錨口摩擦損失。式中：x從張拉端至計算截面的孔道長度，可近似取該段孔道在縱軸上的投影長度(m)；從張拉端至計算截面曲線孔道各部分切線的夾角之和(rad)；考慮孔道每米長度局部偏差的摩擦系數，按表采用；預應力筋與孔道壁之間的摩擦系數，按表采用。表 摩擦系數孔道成型方式鋼絞線、鋼絲束預應力螺紋鋼筋預埋金屬波紋管0.00150.250.50預埋塑料波紋管0.00150.15預埋鋼管0.00100.30抽芯成型0.00140.550.60無

21、粘結預應力筋0.00400.09注：摩擦系數也可根據實測數據確定。在公式（-1）中，對按拋物線、圓弧曲線變化的空間曲線及可分段后疊加的廣義空間曲線，夾角之和可按下列近似公式計算：拋物線、圓弧曲線： （-3）廣義空間曲線： （-4）式中：按拋物線、圓弧曲線變化的空間曲線預應力筋在豎直向、水平向投影所形成拋物線、圓弧曲線的彎轉角；廣義空間曲線預應力筋在豎直向、水平向投影所形成分段曲線的彎轉角增量。 混凝土收縮、徐變引起受拉區和受壓區縱向預應力筋的預應力損失值、可按下列方法確定：1 一般情況先張法構件 (-1) (-2)后張法構件 (-3) (-4)式中：、受拉區、受壓區預應力筋合力點處的混凝土法向

22、壓應力；施加預應力時的混凝土立方體抗壓強度；、受拉區、受壓區預應力筋和普通鋼筋的配筋率：對先張法構件，=，=；對后張法構件，=，=；對于對稱配置預應力筋和普通鋼筋的構件，配筋率、應按鋼筋總截面面積的一半計算。受拉區、受壓區預應力筋合力點處的混凝土法向壓應力、應按本規范第條及第條的規定計算。此時，預應力損失值僅考慮混凝土預壓前(第一批)的損失，其非預應力筋中的應力、值應取為零；、值不得大于；當為拉應力時，公式(10.2.5-2)、(10.2.5-4)中的應取為零。計算混凝土法向應力、時，可根據構件制作情況考慮自重的影響。當結構處于年平均相對濕度低于40%的環境下，和值應增加30%。2 重要的結構

23、構件，當需要考慮與時間相關的混凝土收縮、徐變及預應力筋應力松弛預應力損失值時，可按本規范附錄K進行計算。 后張法構件的預應力筋采用分批張拉時，應考慮后批張拉預應力筋所產生的混凝土彈性壓縮(或伸長)對于先批張拉預應力筋的影響，可將先批張拉預應力筋的張拉控制應力值增加(或減小)。此處，為后批張拉預應力筋在先批張拉預應力筋重心處產生的混凝土法向應力。 預應力混凝土構件在各階段的預應力損失值宜按表的規定進行組合。表 各階段預應力損失值的組合預應力損失值的組合先張法構件后張法構件混凝土預壓前(第一批)的損失混凝土預壓后(第二批)的損失 注：先張法構件由于預應力筋應力松弛引起的損失值在第一批和第二批損失中

24、所占的比例，如需區分，可根據實際情況確定。10.3 預應力混凝土構造規定 先張法預應力筋之間的凈間距不宜小于其公稱直徑的2.5倍和混凝土粗骨料最大粒徑的1.25倍，且應符合下列規定：預應力鋼絲，不應小于15mm；三股鋼絞線，不應小于20mm；七股鋼絞線，不應小于25mm。注：當混凝土振搗密實性具有可靠保證時，凈間距可放寬至最大粗骨料粒徑的1.0倍。 先張法預應力混凝土構件端部宜采取下列構造措施：1 單根配置的預應力筋，其端部宜設置螺旋筋； 2 分散布置的多根預應力筋，在構件端部10d且不小于100mm長度范圍內，宜設置35片與預應力筋垂直的鋼筋網片，此處d為預應力筋的公稱直徑；3 采用預應力鋼

25、絲配筋的薄板，在板端100mm長度范圍宜適當加密橫向鋼筋。4 槽形板類構件，應在構件端部100mm長度范圍內沿構件板面設置附加橫向鋼筋，其數量不應少于2根。 預制肋形板，宜設置加強其整體性和橫向剛度的橫肋。端橫肋的受力鋼筋應彎入縱肋內。當采用先張長線法生產有端橫肋的預應力混凝土肋形板時，應在設計和制作上采取防止放張預應力時端橫肋產生裂縫的有效措施。 在預應力混凝土屋面梁、吊車梁等構件靠近支座的斜向主拉應力較大部位，宜將一部分預應力筋彎起配置。 預應力筋在構件端部全部彎起的受彎構件或直線配筋的先張法構件,當構件端部與下部支承結構焊接時,應考慮混凝土收縮、徐變及溫度變化所產生的不利影響，宜在構件端

26、部可能產生裂縫的部位設置足夠的非預應力縱向構造鋼筋。 后張法預應力筋所用錨具、夾具和連接器等的形式和質量應符合國家現行有關標準的規定。 后張法預應力筋采用預留孔道應符合下列規定：1 預制構件孔道之間的水平凈間距不宜小于50mm，且不宜小于粗骨料粒徑的1.25倍；孔道至構件邊緣的凈間距不宜小于30mm，且不宜小于孔道直徑的一半；2 現澆混凝土梁中，預留孔道在豎直方向的凈間距不應小于孔道外徑，水平方向的凈間距不宜小于1.5倍孔道外徑，且不應小于粗骨料粒徑的1.25倍；從孔道外壁至構件邊緣的凈間距，梁底不宜小于50mm，梁側不宜小于40mm；裂縫控制等級為三級的梁，上述凈間距分別不宜小于70mm和5

27、0mm；3 預留孔道的內徑宜比預應力束外徑及需穿過孔道的連接器外徑大615mm；且孔道的截面積宜為穿入預應力束截面積的3.04.0倍；4 當有可靠經驗并能保證混凝土澆筑質量時，預應力筋孔道可水平并列貼緊布置，但并排的數量不應超過2束；5 在構件兩端及曲線孔道的高點應設置灌漿孔或排氣兼泌水孔，其孔距不宜大于20m；6 凡制作時需要預先起拱的構件，預留孔道宜隨構件同時起拱；7 在現澆樓板中采用扁形錨固體系時，穿過每個預留孔道的預應力筋數量宜為35根；在常用荷載情況下，孔道在水平方向的凈間距不應超過8倍板厚及1.5m中的較大值。后張法預應力混凝土構件的端部錨固區，應按下列規定配置間接鋼筋：1 采用普

28、通墊板時，應按本規范第6.6節的規定進行局部受壓承載力計算，并配置間接鋼筋，其體積配筋率不應小于0.5%，墊板的剛性擴散角應取45°；2 局部受壓承載力計算時，局部壓力設計值對有粘結預應力混凝土構件取1.2倍張拉控制力，對無粘結預應力混凝土取1.2倍張拉控制應力和中的較大值，為無粘結預應力筋的抗拉強度標準值；3 當采用整體鑄造墊板時，其局部受壓區的設計應符合相關標準的規定；4 在局部受壓間接鋼筋配置區以外，在構件端部長度l不小于截面重心線上部或下部預應力筋的合力點至鄰近邊緣的距離e的3倍、但不大于構件端部截面高度h 的1.2倍，高度為2的附加配筋區范圍內，應均勻配置附加防劈裂箍筋或網

29、片(圖)，配筋面積可按下列公式計算；(-1)且體積配筋率不應小于0.5%。式中：作用在構件端部截面重心線上部或下部預應力筋的合力設計值，可按本條第2款的規定確定；ll、lb分別為沿構件高度方向Al、Ab的邊長或直徑，Al、Ab按本規范第條確定；fyv附加防劈裂鋼筋的抗拉強度設計值，按本規范表條的規定采用。 圖 防止端部裂縫的配筋范圍1局部受壓間接鋼筋配置區；2附加防劈裂配筋區；3附加防端面裂縫配筋區5 當構件端部預應力筋需集中布置在截面下部或集中布置在上部和下部時，應在構件端部0.2h范圍內設置附加豎向防端面裂縫構造鋼筋（圖），其截面面積應符合下列公式要求： (-2) (-3)當e大于0.2h

30、時，可根據實際情況適當配置構造鋼筋。豎向防端面裂縫鋼筋宜靠近端面配置，可采用焊接鋼筋網、封閉式箍筋或其他的形式，且宜采用帶肋鋼筋。式中：Ts錨固端端面拉力；作用在構件端部截面重心線上部或下部預應力筋的合力設計值，可按本條第2款的規定確定； 截面重心線上部或下部預應力筋的合力點至截面近邊緣的距離；為構件端部截面高度。當端部截面上部和下部均有預應力筋時，附加豎向鋼筋的總截面面積應按上部和下部的預應力合力分別計算的數值疊加后采用。在構件橫向也應按上述方法計算抗端面裂縫鋼筋，并與上述豎向鋼筋形成網片筋配置。 當構件在端部有局部凹進時，應增設折線構造鋼筋（圖）或其他有效的構造鋼筋。圖 端部凹進處構造鋼筋1折線構造鋼筋；2豎向構造鋼筋 后張法預應