1、從分析偏心受壓計算公式來看，通常越大相應的越小，其偏心距就大，可能形成大偏心受壓，對受拉鋼筋不利；當都大，可能對受壓鋼筋不利；但若都同時增加，而增加得多些，由于值減少，可能反而使鋼筋面積減少；有時由于大或混凝土強度等級過大，其配筋量也增加。本設計考慮以下四種內力組合：+及相應的、；-及相應的、；及相應的、；及相應的、。在這四種內力組合中，前三種組合主要考慮柱可能出現大偏心受壓破壞的情況；第四種組合考慮柱可能出現小偏心受壓破壞的情況；從而使柱能夠避免任何一種形式的破壞。內力組合時應注意以下幾點：每次組合都必須包括恒載；每次組合以一種內力為目標來決定活荷載項的取舍，例如當考慮第一種內力組合時，必須

2、以得到+Mmax為目標，然后得到與它相對應N、V 值；當取Nmax、Nnin為組合目標時，應使相應的M絕對值盡可能大，因此對于不產生軸向力而產生彎矩的荷載項（風荷載及吊車水平荷載）中的彎矩值應組合進去；風荷載項中有左荷載和右荷載兩種，每次組合只能取其中一種；對于吊車荷載項要注意兩點：a)注意Dmax（或Dmin）與Tmax間的關系，由于吊車橫向水平荷載不可能脫離其豎向荷載而獨立存在，因此當取用Tmax所產生的內力時，就應把同跨內Dmax（或Dmin）產生的內力組合進去，即“有T必有D”；另一方面，吊車豎向荷載可能脫離其水平荷載而獨立存在，即“有D不一定有T”。不過考慮到Tmax既可左向又可右向

3、作用的特性，故如果取用了Dmax（或Dmin）產生的內力，總是要同時取用Tmax（多跨時也只取其一項）才能得到最不利內力。因此在組合吊車不利內力時，要遵守“有Tmax必有D max（或Dmin），有D max（或Dmin）也要有Tmax”的規則；b) 注意取用的吊車荷載項數目。在一般情況下，內力組合表中每一個吊車水平荷載項都是表示一個跨內兩臺吊車的內力（已乘兩臺吊車時的吊車折減系數，對輕級和中級=0.9，對重級和超重級=0.95）。因此，對于不論單跨還是多跨排架，都只能取用表中的一項；對于吊車豎向荷載，單跨時在D max或Dmin兩者取一，多跨時或者取一項或者取兩項（在不同跨內各取一項），當取

4、兩項時，吊車的折減系數應改為四臺吊車時的折減系數，輕級和中級時為0.8/0.9，重級和超重級時為0.85/0.95。由于柱底水平剪力對基礎底面將產生彎矩，其影響不能忽視，故在組合截面-的內力時，要把相應的水平剪力值求出。分別對柱和B柱進行最不利內力組合。在各種荷載作用下柱內力設計值及標準值匯總見表6；B柱內力設計值及標準值匯總見表7。柱內力設計值組合匯總見表8；B柱內力設計值組合匯總見表9。A（C）柱在各種荷載作用下內力設計值匯總表 表6荷 載 類 別序號截面內力值 MNMNMNV層蓋自重1-20.70316.8058.50316.80-27.71316.809.37柱及吊車梁自重2018.7

5、2-13.2578.48-13.25130.260屋面活荷 載AB跨有3-0.7270.5616.9270.566.8970.561.09BC跨有4-3.900-3.900-13.1001.00吊車豎向荷截Dmax作用于AB跨A柱543.370-88.16438.4414.14438.44-11.12AB跨B柱左646.2101.62148.63110.51148.63-11.84BC跨B柱右7-31.320-31.320-105.1908.03BC跨C柱80.4700.4701.570-0.12吊車橫向荷載TmaxAB跨二臺吊車剎車93.7603.760100.09010.47BC跨二臺吊車

6、剎車1019.15019.15064.3204.91兩跨各一臺200/50kN 剎車1118.46018.460132.45012.39風荷載自左向右吹12-3.360-3.360-142.05025.06自右向左吹1313.32013.320109.830-15.46 注：1、內力的單位：彎矩（M）為kN·m；軸力（N）、剪力（V）均為kN。 2、內力符號規定見圖29。 3、控制截面的位置見圖28。B柱在各種荷載作用下內力設計值匯總表 表7荷 載 類 別序號截面內力值 MNMNMNV層蓋自重10633.600633.600633.600柱及吊車梁自重2028.080147.6002

7、02.140屋面活荷 載AB跨有310.9370.5610.9370.5611.7670.56-0.09BC跨有4-10.9370.56-10.9370.56-11.7670.560.09吊車豎向荷載Dmax作用于AB跨A柱5-42.90068.57148.63-32.63148.6311.00AB跨B柱左6-77.490251.34438.4468.53438.4419.87BC跨B柱右777.490-251.34438.44-68.53438.44-19.87BC跨C柱842.900-68.57148.6332.63148.63-11.00吊車橫向荷載TmaxAB跨二臺吊車剎車910.04

8、010.040121.18012.08BC跨二臺吊車剎車1010.04010.040121.18012.08兩跨各一臺200/50kN 剎車1116.17016.170195.20019.46風荷載自左向右吹12-34.750-34.750-116.7208.91自右向左吹1334.75034.750116.720-8.91A(C)柱內力設計值組合表 表8荷載組合類別控制截面內力組合名稱 M(kN·m)N(kN)M(kN·m)N(kN)M(kN·m)N(kN)V(kN)永久荷載+0.9(任意兩個或兩個以上活荷載)+Mmax1+2+0.9(6+10+13)1+2+0

9、.93+(6+8)0.8/0.9+10+131+2+0.9(3+6+11+13)50.11335.5291.37577.69282.75644.33-25.27-Mmax1+2+0.9(3+4+7+10+12)1+2+0.94+(5+7)0.8/0.9+10+121+2+0.9(4+7+11+12)-73.31399.02-74.1746.03-394.47447.0651.20N max1+2+0.9(3+4+7+10+12)1+2+0.93+(5+7)0.8/0.9+4+10+121+2+0.93+(5+7)0.8/0.9+11+12-73.31399.02-58.88809.53-354

10、.65861.3241.58Nmin1+2+0.9(4+7+10+12)1+2+0.9(8+10+13)1+2+0.9(4+7+11+12)-72.66335.5274.90395.28-394.47447.0651.20永久荷載+任一活荷載+Mmax1+2+61+2+101+2+1125.51335.5264.40395.2894.49447.06-3.02-Mmax1+2+71+2+51+2+12-52.02335.52-42.91833.72-183.01447.0634.43Nmax1+2+31+2+51+2+5-21.42406.08-42.91833.72-26.82885.50-

11、1.75Nmin1+2+71+2+101+2+12-52.02335.5264.40395.28-183.01447.0634.43B柱內力設計值組合表 表9荷載組合類別控制截面內力組合名稱 M(kN·m)N(kN)M(kN·m)N(kN)M(kN·m)N(kN)V(kN)永久荷載+0.9(任意兩個或兩個以上活荷載)+Mmax1+2+0.9(3+7+11+13)1+2+0.9(3+6+11+13)1+2+0.93+(6+8)0.8/0.9+11+13125.41725.18281.871239.3372.241368.9-18.52-Mmax1+2+0.9(4+6

12、+11+12)1+2+0.9(4+7+11+12)1+2+0.94+(5+7)0.8/0.9+11+12-125.41725.18-281.871239.3-372.241368.918.52N max1+2+0.9(3+4+7+11+13)1+2+0.93+(6+7)0.8/0.9+4+11+131+2+0.93+4+(6+7)0.8/0.9+11+13115.57788.6945.831609.71280.731664.25-25.53Nmin1+2+0.9(7+11+13)1+2+0.9(11+13)1+2+0.9(11+13)115.57661.6845.83781.2280.7383

13、5.74-25.53永久荷載+任一活荷載+Mmax1+2+71+2+61+2+1177.49661.68251.341219.64121.18835.74-12.08-Mmax1+2+61+2+71+2+11-77.49661.68-251.341219.64-121.18835.7412.08Nmax1+2+31+2+61+2+610.93732.24251.341219.6468.531274.1819.87Nmin1+2+71+2+131+2+1177.49661.6834.75781.2121.18835.7412.085、排架柱的設計（1）柱實際工程中，偏心受壓構件在不同的荷載組合中

14、，同一截面分別承受正負彎矩；再者也為施工方便，不易發生錯誤，一般可采用對稱配筋，此處即取?；炷翉姸鹊燃売肅30；鋼筋采用級鋼筋，箍筋用級鋼筋。上柱配筋計算。由課本表139（P.127）查得上柱的計算長度。由表4得柱截面面積b×h=400×400mm，A=1.6×105mm2，h0=365mm,慣性矩I=21.33×108mm4，因l0/h=7800/400=19.5>8，故需考慮縱向彎曲影響，其截面按對稱配筋計算。求得大小偏心受壓破壞界限時的軸力Nb，用以判斷截面的大小偏心受壓情況，選擇最不利的內力組合。由內力組合結果（表8）看，截面各組軸力均小

15、于Nb，故都為大偏心受壓情況|（在截面為大偏心受壓時，應以軸力小、彎矩大作為控制內力的原則選用）。 自表8中取二組最不利內力。 M1=-72.66kN·m， N1=355.52kN M2=-73.31kN·m， N2=399.02kNa)按M1、N1計算因<20mm，故取ea=20mm，ei=e0+ea=204.4+20=224.4mm又，故取 >15，則=1.422故 截面受壓區高度為 =200.75mm 說明截面屬于大偏心受壓情況，則按時計算 b)按M2、N2計算同前， ，需考慮縱向彎曲影響。其截面按對稱配筋計算。因<20mm，故取ea=20mm，ei

16、=e0+ea=183.73+20=203.73mm又，故取同前 則 故 截面受壓區高度為=200.75mm說明截面屬于大偏心受壓情況，則按時計算 綜合以上二種計算結果，最后上柱鋼筋選為每側 。 下柱配筋計算由課本表139（P.127）查得下柱的計算長度l0=1.0Hl=1.0×9.2=9.2m。由表4 I字形柱截面，A=1.875×105mm2，慣性矩I=195.38×108mm4，h0=865mm，其截面按對稱配筋計算。求得大小偏心受壓破壞界限時的軸力 由內力組合結果（表8）看，IIIIII截面各組軸力均小于Nb，故都為大偏心受壓情況|自表8中取三組最為不利內力

17、M1=-394.47kN·m， N1=447.06kN， V=51.20kNM2=-26.82kN·m， N2=885.50kN， V=-1.75kNM3=-183.01kN·m， N3=447.06kN， V=34.43kN其中第三組內力屬于永久荷載+風荷載的第三種荷載組合類別，因該組內無吊車荷載，在計算中取柱的計算長度l0時，下柱應按無吊車廠房采用。故必須在第三種荷載組合類別中也要選不利內力。a) 按M1、N1計算 因>20mm，故取ea=30mm，ei=e0+ea=882.36+30=912.36mm又 ，故取 又，故取則 故先按大偏心受壓情況計算受壓

18、區高度x，并假定中和軸通過翼緣內（下柱計算截面可取為如圖30所示的截面）。則，說明中和軸通過翼緣。又因說明確屬大偏心受壓情況，則 b)按M2、N2計算因 >20mm，故取ea=30mm，ei=e0+ea=30.3+30=60.3mm又 ，故取又因 ，故取則 故先按大偏心受壓情況計算受壓區高度x，并假定中和軸通過翼緣內。則 <說明確屬大偏心受壓情況，中和軸通過翼緣,則 c)按M3、N3計算因該組為無吊車荷載參于組合，故由課本表139查得下柱的計算長度，同前，其截面按對稱配筋計算。因 >20mm，故取ea=30mm，ei=e0+ea=409.36+30=439.36mm又 ，故取又因 ，故 則 故 先按大偏心受壓情況計算受壓區高度x，并假