1、經(jīng)驗(yàn)交流引風(fēng)機(jī)軸向振動高原因探討北侖發(fā)電廠(浙江寧波315800)謝澄摘要通過分析引風(fēng)機(jī)軸承軸向不同位置振動幅值的差異和軸承剛度計(jì)算式,認(rèn)為軸向振動高的原因是由于風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)沉降引起的軸承單頭揚(yáng)起所致,給出了處理方法。關(guān)鍵詞引風(fēng)機(jī)軸承軸向振動軸承剛度據(jù)見表1。1結(jié)構(gòu)型式表1軸承振動數(shù)值表北侖電廠2號爐引風(fēng)機(jī)是由加拿大NOVENCO公司制造的雙吸、雙速、離心式風(fēng)機(jī),高速590r/min,低速490r/min;對應(yīng)軸功率2307kW1357kW;風(fēng)量由進(jìn)口擋板調(diào)節(jié);驅(qū)動電機(jī)由日本FUJI公司制造,電機(jī)極數(shù)為10/12極的感應(yīng)異步電動機(jī);聯(lián)軸器為彈性蛇形彈簧連接,中間用橡膠塊分隔定位。風(fēng)機(jī)的軸承固定在獨(dú)

2、立的軸承座上,形式為圓筒瓦,其中聯(lián)軸器側(cè)的軸承是支承、推力聯(lián)合軸承。潤滑油是通過油環(huán)把軸承室內(nèi)的油甩到軸承上,再用閉式循環(huán)冷卻水冷卻軸承室內(nèi)的潤滑油。位置-1速度值/mms水位移值/m平加速度值/mms-2速度值/mms-1垂位移值/m直加速度值/mms-2速度值/mms軸位移值/m向加速度值/mms-2-1不能測不能測不能測表1為風(fēng)機(jī)聯(lián)軸器側(cè)的軸承振動數(shù)值,自由側(cè)的軸承振動比聯(lián)軸器側(cè)小得多,軸向振動也比水平振動小。表1所列的數(shù)據(jù)均為通頻值,工頻是其主要的分量,另外各點(diǎn)尚有100Hz、715Hz、815Hz和915Hz的振動信號,高頻成分雖有,但值很小。“不能測”,是指振動探頭放不進(jìn)去。運(yùn)行中

3、的軸承金屬溫度和回油溫度正常,聯(lián)軸器中的定位橡膠塊已去掉。從這時起的較長時間內(nèi),機(jī)組的負(fù)荷基本保持不變。2存在問題1997年6月份,在一次試運(yùn)轉(zhuǎn)的過程中,發(fā)現(xiàn)引風(fēng)機(jī)A聯(lián)軸器側(cè)軸承的軸向振動比以前大許多,當(dāng)時檢測用的是手持式振動檢測儀(成都產(chǎn)),風(fēng)機(jī)自由側(cè)軸承的軸向振動也比以前大,但風(fēng)機(jī)軸承其它幾個方向的振動變化并不大。在以后的正常運(yùn)轉(zhuǎn)中用同一測振儀又檢測了幾次,情況相差無幾。針對這種情況,用另外的振動數(shù)采儀對其進(jìn)行了幾次檢測,得到的情況與成都產(chǎn)檢測儀檢測情況一樣,也即軸向振動有變化,各道軸承的其它方向振動無多大改變,只是偶然有些升降,當(dāng)屬正常。對引風(fēng)機(jī)A的二個軸承的各個結(jié)合面的三個方向進(jìn)行了檢

4、測,聯(lián)軸器處軸承檢測點(diǎn)在鍋爐側(cè),各點(diǎn)位置見上圖(軸承兩側(cè)完全對稱);自由端測點(diǎn)在煙囪側(cè),測點(diǎn)位置一樣。當(dāng)時,機(jī)組負(fù)荷500多MW,基本接近滿負(fù)荷,具體數(shù)3原因分析由表1可見,垂直向各點(diǎn)振動的速度值、位移值均不大,且差別不大,可以確信各接觸面之間連接牢固,各個連接螺栓強(qiáng)度足夠;水平向的振動幅值變化也比較平緩,只是在測點(diǎn)5和6處,位移值增加了十幾m,因兩點(diǎn)高度相差大,且是軸承座的中分面和頂部,當(dāng)屬正常;比較軸向位置各點(diǎn)振動,點(diǎn)2和點(diǎn)3高差近500熱力發(fā)電2000(3)© 1995-2004 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All righ

5、ts reserved.經(jīng)驗(yàn)交流爐引風(fēng)機(jī)比較,其h/b的值比2A小一半。軸承座寬度大了,支承動剛度Ka、Kb也就隨之增大。因此,盡管1號爐引風(fēng)機(jī)軸承振動經(jīng)常高,但其軸向振動一直不大,說明外形結(jié)構(gòu)是很重要的一個因素。在軸承座的軸向支承動剛度不夠大的情況下,當(dāng)外界有輕微的沖擊擾動時,軸承座就會有劇烈的軸向振動。此風(fēng)機(jī)進(jìn)口為雙吸,風(fēng)量兩側(cè)不對稱的現(xiàn)象可不作考慮。但是,如果軸承與軸的中心不正或前后兩個軸承座的中心標(biāo)高有差異的話,這樣軸承座表面上看是剛性的,實(shí)際上仍有點(diǎn)彈性。若轉(zhuǎn)子有輕微的彎曲或軸向不對稱位置不平衡,就會在軸承座上產(chǎn)生一個周期性的沖擊。此外,兩個軸承座中心標(biāo)高有差異的話,也會有一個單向的

6、沖擊力,圖1的時域波形圖即符合這種情況。風(fēng)機(jī)聯(lián)軸器側(cè)的軸承承擔(dān)了風(fēng)機(jī)的軸向沖擊,所以其軸向振動遠(yuǎn)高于另一側(cè)。mm,但振動值相差達(dá)44m,幾乎是2.8倍。同樣,點(diǎn)4和點(diǎn)5高差約300mm,振動值相差達(dá)60mm。而點(diǎn)3和點(diǎn)4,高差雖然只有60mm,但振動值相差竟達(dá)15m。點(diǎn)3和點(diǎn)4振動的加速度值并不大,在頂部也只有0.068mm/s2,說明振動的沖擊力不大。由1997年10月的軸向振動的頻譜圖和時域圖可見(圖1),振動主頻為工頻,其余高頻和低頻與之相比極小。時域圖上振動沖擊呈現(xiàn)周期性,夾雜一些不穩(wěn)定的沖擊。圖上還有一個較為明顯的特征是正負(fù)幅值不對稱,這顯示沖擊來自單向,而電機(jī)聯(lián)軸器側(cè)軸承比風(fēng)機(jī)聯(lián)軸

7、器側(cè)軸承的軸向振動加速度值小得多。至此,完全可以相信振源不是來自于電機(jī),而來自于風(fēng)機(jī)。4處理方法1998年6月在2號機(jī)組中修時,對引風(fēng)機(jī)的軸承和風(fēng)機(jī)內(nèi)部進(jìn)行了檢查,確認(rèn)軸承受力情況與葉輪均無問題。但在檢查軸承的揚(yáng)度時卻發(fā)現(xiàn)風(fēng)機(jī)外側(cè)的轉(zhuǎn)子單頭揚(yáng)起,按理這么重的風(fēng)機(jī)在正常情況下,依靠其自身的重量,中間垂下,兩頭上揚(yáng),等其正常運(yùn)轉(zhuǎn)時,轉(zhuǎn)子可保持水平。而目前單頭1.7mm/m的揚(yáng)度足以產(chǎn)生較大的軸向力,使軸向發(fā)生大的振動,兩臺引風(fēng)機(jī)均有類似的揚(yáng)度問題。經(jīng)分析,產(chǎn)生如此大的揚(yáng)度不是因?yàn)榘惭b質(zhì)量問題和檢修質(zhì)量問題,而是由于基礎(chǔ)的沉降引起。北侖電廠是建在海涂上,近幾年沉降問題比較突出。所以隨著時間的推移和沉

8、降量的積累,風(fēng)機(jī)軸向振動逐漸表露出來。對此處理可在聯(lián)軸器側(cè)的軸承座下面加墊片;也可通過刨削風(fēng)機(jī)外側(cè)軸承座臺板來使其達(dá)到轉(zhuǎn)子揚(yáng)度要求。參考文獻(xiàn)圖1上為頻譜圖、下為時域波形圖對于這么小的的沖擊卻引起如此大的振動。根據(jù)軸頸承力中心沿軸向周期性變化引起軸承軸向振動的單振幅計(jì)算式=(-)b3Ka3Kb式中b軸承座軸向?qū)挾?h軸承座高度;P激振力;Q軸瓦載荷;Ka、Kb軸承座兩側(cè)的支承動剛度。社,1991作者簡介謝澄,1988年畢業(yè)于上海電力學(xué)院,現(xiàn)在浙江北侖發(fā)電廠專職從事汽輪發(fā)電機(jī)組狀態(tài)監(jiān)測工作。可以看出軸承座的軸向振幅與軸承座的高度成正比,與寬度成反比,也就是高度越高,穩(wěn)定性越差。軸承座越窄,穩(wěn)定性也

9、越差。軸承座要是“瘦高個”,其支承動剛度就更低,它的穩(wěn)定性更差。與北侖電廠1號熱力發(fā)電2000(3)© 1995-2004 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.TESTOFECONOMICPERFORMANCEOFAUPGRADED48SH-22CIRCULATINGPUMPTHEANALYSISOFSTEAMTURBINEBY-PASSCAPACITYANDTHECOMPARISONBETWEENELECTRICALDRIVENDEVICESANDRYDRAULICONESYuYahuietal(

10、33)Presentedinthispaperarethepurposeofby-passsystem,requirementsforopeningandclosingstoptimeofvalveandtypeseleccion,determinationofreasonablecapacityofby-passsystem,andanalysisofperformanceandcharacteristicofelectricalvalvedriverandhydcaulicones.FIELDOPERATIONANDCONTROLPERFORMANCEOFDEB-COORDINATEDCO

11、NTROLSYSTEMChenYunjietal(38)ThispaperintroducesaDEB-coordinatedcontrolsystem,whichisfirstlyappliedinChinaonLarge-capacitygeneratingunit.Keypointsofitsregulationandcontrolfunctionsarepresented.LOGICOPTIMIZATIONOFCOMBUSTIONMANAGEMENTSYSTEM(BMS)OFMAWANPOWERPLANTDEVELOPMENTOFMULTI-CHANNELBOILERFLAMEMONI

12、TORINGSYSTEMBASEDONIMAGEPROCESSINGANDDIGITALVIDEOTECHNOLOGYHeWanqingetal(45)Basedonresearchofcombustionvisualizationanddigitalvideoprocessingtechnology,apulverizedcoalflamedetectorsystemusingthe“Opticfiber+chromaticCCD”ar2chitectureisdeveloped.Sequentialflamedetectionandprocessingofdifferentlayersof

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14、culationandanalysisisconductedwiththree-dimensionalfiniteelementmethod(3DFEM)fortheprimarymembraneandthermalstressesindowncomernozzlefortypeDG670/140-2boilerdrumatXindianPowerPlant.Predictionoflowcyclefatiguelifeofthisboilerdrumisperformedbasedthecalculatedstresses,thefatiguelifecurveandthemechanica

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17、liftingduetofoundationsinkingoffan.NEWTECHNOLOGYOFPREVENTIONANDREMOVALOFSCOLEINASH-SLUICINGPIPEINCOAL-FIREDPOWERPLANTQiaoZengshe(62)Byusingthenewlydevelopedmethodofsuspending-dispersingandstrippingadditives,thescalepreventionandremovaltestsweremadeinthelab.Theindustraltestonash-waterpipelingwasalsocarriedoutatthesametimebyusingcompounddosingforpowerplant.Itwasshownthatthistechnologyc