1、厭氧 缺氧 好氧活性污泥法污水處理工程技術規范1 目次1 標準制定工作概述 11.1 任務來源和工作過程 11.2 法律和技術依據 11.3 編制原則 22 A/A/O 活性污泥法工藝的特點及現狀32.1 A/A/O 工藝的發展及國內外使用現狀 32.2 A/A/O 工藝的主要特點 82.3 A/A/O 的主要工藝形式 93 規范的主要內容說明 143.1 A/A/O 工藝的適用性 153.2 A/A/O 的適用處理規模 153.3 設計流量和設計水質 153.4 預處理的選擇 163.5 普通 A/A/O 工藝設計參數 163.6 A/A/O 工藝的曝氣設備 173.7 攪拌裝置 173.8

2、 監測和運行管理 174 實施本規范的管理措施建議 191 1 標準制定工作概述1.1 任務來源和工作過程國家環境保護標準 “十一五 ”規劃指出，用 5 年的時間，基本建立起我國環境工程 技術規范標準體系，提升我國環境工程技術標準化及管理水平。到 2008 年，基本完成 基礎規范、通用技術規范、工藝方法類規范的編制工作，到 2015 年基本完成重點行業污染 治理工程技術規范，逐步建立中國最佳可行技術體系。2005 年國家環境總局下達了環境工程技術規范的編制任務，由機科發展科技股 份有限公司作為第一編制單位承擔 A/A/O 活性污泥法污水處理工程技術規范標準的 研究、編制 任務，參編單位還有中國

3、環保產業協會（水污染治理委員會）、北京城市排水集 團有限責任公司、北京市市政工程設計研究總院。 編制工作從國內外相關標準和文獻的資料調研開始，對國內外氧化溝相關的規范、 技術 資料和工程實例進行了廣泛的調研，編制了開題報告和編制大綱。 2006 年9 月， 國家環保 總局科技司在京組織召開開題論證會，和會專家認為工作基礎扎實、技術路線合 理、編制方案可行，同意開題。 2007 年10 月，形成了規范初稿，經專家討論、修改后，于 2008 年2月報中國環保產業協會。 2008 年3 月，中國環保產業協會組織召開初審會，會議 認為考慮 到我國幅員遼闊，各地水質、氣候差距較大，主要設計參數還應征求更

4、多設計單 位的意見。為此，國家環保總局科技司于 2008 年4 月在京組織召開了活性污泥法設計參數研 討會，到 會的有全國各大市政設計院、水務公司和污水廠運行企業的代表。會后，按照專 家意見，反復修改，于 2008 年 6 月形成征求意見稿和編制說明。1.2 法律和技術依據 在國家現行建設項目環境保護條例和相關環境監督管理法律法規中，對環境保護 設施的 建設和正確使用均提出了要求。本規范屬于環境污染治理工藝方法規范，是國家 環境標準體 系之環境工程技術規范的一個組成部分，和環境污染治理工程技術規范并用，將 為環境保護 設施的建設、運行以及環境監督管理的標準化提供技術支撐。 本規范的編制以國家環

5、境保護現有法律、法規、標準為主要依據，同時參考水處 理行業 其他相關的技術規范和設計手冊，結合國內外有關 A/A/O 建設運行的文獻以及調 研取得的 國內 A/A/O 運行情況數據資料，總結編制了本規范。其中涉及的法規、標準主要 有：GB 3096 城市區域環境噪聲標準GB 12348 工業企業廠界噪聲標準GB 12523 建筑施工場界噪聲限值 GB 12801 生產過程安全衛生要求總則GB 18599 一般工業固體廢物貯存、處置場污染控制標準GB 18918 城鎮污水處理廠污染物排放標準2GB 50014 室外排水設計規范GB 50015 建筑給排水設計規范GB 50040 動力機器基礎設計

6、規范GB 50053 10kV 及以下變電所設計規范GB 50187 工業企業總平面設計規范GB 50204 混凝土結構工程施工質量驗收規范GB 50222 建筑內部裝修設計防火規范GB 50231 機械設備安裝工程施工及驗收通用規范GB 50268 給水排水管道工程施工及驗收規范GBJ 16 建筑設計防火規范GBJ 87 工業企業躁聲控制設計規范GBJ 141 給水排水構筑物施工及驗收規范GBZ 1 工業企業設計衛生標準GBZ 2 工業場所有害因素職業接觸限值CJ 3025 城市污水處理廠污水污泥排放標準CJJ 60 城市污水處理廠運行、維護及其安全技術規程 CJ/T 51 城市污水水質檢驗

7、方法標準污泥脫水用帶式壓榨過濾機 羅茨鼓風機 中、微孔曝氣器 單級高速曝氣離心鼓風機 推流式潛水攪拌機 廂式壓濾機和板框壓濾機 污泥濃縮帶式脫水一體機HJ/T 242 環境保護產品技術要求HJ/T 251 環境保護產品技術要求HJ/T 252 環境保護產品技術要求HJ/T 278 環境保護產品技術要求HJ/T 279 環境保護產品技術要求HJ/T 283 環境保護產品技術要求HJ/T 335 環境保護產品技術要求HJ/T 353 水污染源在線監測系統安裝技術規范（試行）HJ/T 354 水污染源在線監測系統驗收技術規范（試行）HJ/T 355 水污染源在線監測系統運行和考核技術規范（試行）JG

8、J 37 民用建筑設計通則建設項目竣工環境保護驗收管理辦法（國家環保局， 2001 年）1.3 編制原則 本規范編制遵循以下主要原則：（1）實踐性原則。分析總結城鎮污水和工業廢水 A/A/O 處理工程實踐經驗和存 在問題， 按照工程技術規范編制總原則的要求，確定規范的結構和內容。（2）完整性原則。根據環境工程技術規范應服務于環境管理、運行管理以及工 程設計3 和驗收的要求，規范的內容應包括工藝方法、運行管理等主要技術要求的內容， 基本覆蓋普通A/A/O工藝及主要的變形工藝方法。（3）科學性原則。規范的工藝方法分類科學、層次清晰、結構合理，并具有一 定的可分解性和可擴展空間。（4）先進實用和可操

9、作性原則。規范的主要內容應既代表了當前的先進水平， 又應以大量的工程實踐為基礎，突出技術要求的針對性和科學合理性，以便于使用。2 A/A/O 活性污泥法工藝的特點及現狀2.1 A/A/O 工藝的發展及國內外使用現狀厭氧/缺氧/好氧活性污泥法（ A/A/O- Anaerobic/Anoxic/Oxic ）是活性污泥法的一 種。活性污泥法是使用最廣泛的污水處理技術之一。活性污泥法于 1914 年開創于英國的曼徹斯特，至今已有 90 多年的歷史。 A/A/O 工藝是在 70 年代，由美國的一些專家在厭氧 -好 氧（An-O）法脫氮工藝的基礎上開發的，其宗旨是開發一項能夠同步脫氮除磷的污水處理工 藝。

10、1980年，Rabinowitz和Marais在對Phoredox工藝的研究中，提出3階段的 Phoredox工藝，即為傳統的 A/A/O 工藝。同年，美國 AirProducts 公司申請了 A/A/O 工藝 的專利權。由于該工藝兼有脫氮除磷的功能，加上其工藝流程的簡單性，一直備受污水處理 行業研究者和設計者的青睞。近年來，隨著對污水除磷脫氮機理研究的不斷深入，以及對當 前污水處理工程設計、建設和運行經驗的不斷總結， A/A/O 工藝得以不斷地發展和完善，涌 現出一大批改良型的 A/A/O 工藝，如倒置 A/A/O 、UCT、MUCT 、VIP 、OWASA 、JHB 等等， 這些工藝在世界

11、范圍內的污水處理工程中相繼得到了使用。 我國污水處理事業起步較晚，開始于二十世紀七八十年代。在 1995 年以前，我 國建設的污水處理廠所選工藝中多以普通曝氣法為主， 1995 年后，隨著對水環境要求 的提高，尤其是近年來對污水處理廠出水氮、磷限制力度的加強，我國先后引進了國外的許 多新技術、新工藝和新設備，如 AB 法、氧化溝法、 A/O 工藝、 A/A/O 工藝和 SBR 法等，并 在全國范圍內推廣使用。目前，我國現有城市污水處理廠中80以上采用的是活性污泥法，其中，A/A/O 及其變形工藝以其流程簡單、運行管理方便、且能同時兼顧除磷脫氮要求 等優點成為當前城市污水處理的主流工藝之一。下面

12、重點介紹國內外幾個選用 A/A/O 或其變形工藝的典型污水處理廠的運行實例。 2.1.1 國內使用國內選用 A/A/O 及其變形工藝的污水處理廠較多，在實際運行過程中發現氮、 磷去除矛盾突出，出水水質中氮、磷兩項指標難以同時達標。下面介紹國內幾個不同地 區采用 A/A/O及其變形工藝且運行狀況較好的污水處理廠實例。a. 清河污水處理廠 清河污水處理廠是北京市排水集團京北分公司下轄的幾個主要污水處理廠之一， 位于清4河北岸，清河鎮以東馬坊村。該廠一期工程設計日處理能力20萬m3采用活性污泥法延時曝氣工藝，于 2000 年12 月開工， 2002 年9 月正式投產運營；二期工程設計日 處理能力仍為

13、20萬m3采用倒置A/A/O工藝，于2003年9月開工建設，目前已建成通水。 清河污水處理廠實際運行過程中的進出水水質如表 1 所示(文中引用的實際運行 中的進出水水質資料實際上指的是該廠在某一段時期內的平均進出水水質，下同)。從 表中數據來看，清河污水處理廠的出水水質基本滿足設計出水指標要求，同時達到城鎮污 水處理廠污染物排放標準(GB18918-2002)的一級B標準(見表2)，總體運行效果良好。 其中，氮的去除率高，而出水磷濃度未能達到設計出水要求。表1 清河污水處理廠實際運行中的進出水水質項目進水(mg/L)出水(mg/L) 去除率() 設計出水指標(mg/L)BOD5 230.6 1

14、2.1 94.8 20COD 467.2 44.3 90.5 60SS 304.0 10.9 96.4 20氨氮 36.8 4.16 88.9 15磷 6.4 1.26 80.3 1.0表2 城鎮污水處理廠污水主要污染物排放標準(GB18918-2002)一級標準 (mg/L)項目A 標準 B 標準二級標準(mg/L)三級標準(mg/L)化學需氧量 (COD) 50 60 100 120生化需氧量 (BOD5) 10 20 30 60懸浮物 (SS) 10 20 30 50總氮(以N計)15 20氨氮(以 N 計)5(8) 8(15) 25(30)2005.12.31 前建 1 1.5 3 5

15、磷2006.01.01 后建 0.5 1 3 5注：表中括號內數值為水溫12C時的控制指標。b. 莆田市污水處理廠福建省莆田市建設局主管的莆田市污水處理廠，位于莆田市涵江區白塘鎮顯應村。 該廠采用A/A/O工藝，設計的日處理能力近期為8萬m3遠期為16萬m3工程于 1999 年 11月開工， 2002 年9 月通水運行。 莆田市污水處理廠實際運行過程中的進出水水質如表 3 所示。從表中數據可以看 出，莆田市污水處理廠的出水水質滿足設計出水指標要求，達到城鎮污水處理廠污染 物排放標準(GB18918-2002的一級B標準，由于進水氮、磷濃度低，出水中氨氮和磷的濃 度甚至達5到了一級 A 標準，運

16、行效果十分理想。表3 莆田市污水處理廠實際運行中的進出水水質項目進水(mg/L)出水(mg/L)去除率(%) 設計出水指標(mg/L)BOD5 66.1 5.2 92.13 20COD 195.37 35.1 82.03 60SS 190.8 11.4 94.03 20氨氮 13.0 1.58 87.85 8磷 3.6 0.44 87.78 1.5c. 昆明市第二污水處理廠 昆明市城市排水公司下屬的昆明市第二污水處理廠位于昆明官渡區六甲鄉。該廠 設計的日處理能力為10萬m3采用A/A/O工藝，主要設計參數有：混合液內回流比最 高達 400%;污泥外回流由兩部分構成，一部分由二沉池回流至厭氧池，

17、回流比為5%10，另一部分是由二沉池回流至缺氧池，回流比為 80% 90%;厭氧池停留時間為 2.12h 工程于 1994年3 開工， 1996 年1 月正式投產。 昆明市第二污水處理廠實際運行過程中的進出水水質如表 4 所示。從表中數據可 以看 出，該廠的出水水質完全滿足設計出水指標要求，同時也達到城鎮污水處理廠 污染物排放標準(GB18918-2002的一級A標準，氮、磷的去除效果非常顯著，總體運行 效果十分理想。表4 昆明市第二污水處理廠實際運行中的進出水水質 項目進水(mg/L)出水(mg/L)去除率(%)設計出水指標(mg/L)BOD5 90.9 9.3 89.8 15 COD 15

18、3.8 30 80.5 50SS 38.0 10 73.5 15氨氮 24.6 2.0 91.8 15磷 3.1 0.4 87.1 1.0d. 涪陵污水處理廠 重慶市三峽水務有限責任公司下屬的涪陵污水處理廠位于重慶市涪陵區江東辦事 處插旗居委七組。該廠采用A/A/O工藝，設計日處理能力8萬m3工程于2001年12 月開工，2003 年5 月投產。 涪陵污水處理廠實際運行過程中的進出水水質見表 5。由表中數據可以看出，涪 陵污水處理廠的出水水質滿足設計出水指標要求，同時也達到了城鎮污水處理廠污染 物排放標準(GB18918-2002的一級B標準，氮、磷的去除率咼，運行效果良好。6表5 涪陵污水處

19、理廠實際運行中的進出水水質e. 團島污水處理廠團島污水處理廠位于青島市市南區團島四路北側，設計規模為10萬m3/d。該廠生物池采用改進 A/A/O 工藝，平行設四格，每格設回流污泥反硝化、生物除磷、反硝化、 硝化/反硝化、硝化及除氣區等六個區。泥齡為15天，MLVSS為3.3 g/L，污泥回流比為 100% 150，混合液回流比為 400，反硝化和硝化區的體積比為 1:1.95 。該廠于 1998 年 建成調試并運行。 團島污水處理廠實際運行過程中的進出水水質見表 6。該廠地處缺水嚴重的青島 市，水資源的利用率咼，因此進水水質的各項指標濃度都非常咼。出水水質中除磷外， 其他指標均能達到設計要求

20、，同時也能達到城鎮污水處理廠污染物排放標準( GB18918- 2002)的一級 B 標準。磷的去除率雖然達到 80%，但由于進水中磷濃度咼達 29.3 mg/L ，出水中磷濃度仍有 5.8 mg/L 。表6 團島污水處理廠實際運行中的進出水水質項目 進水(mg/L)出水(mg/L)去除率(%)設計出水指標(mg/L)BOD5 701.7 22.9 96.7 30COD 1362 63.6 95.3 100SS 1103.2 18.2 98.4 30 氨氮 92.9 8.6 91 25 磷 29.3 5.8 80 32.1.2 國外使用國外污水處理技術發展較快，傳統的 A/A/O 工藝得以不斷

21、的改進和發展，因此， A/A/O變形工藝及其他相關工藝也得以廣泛使用，如 Phostrip 、VIP、 Phoredox、UCT 等工藝，在美國、加拿大以及非洲的幾個國家使用較多。由表 7 中污水處理廠出水氮、磷數 據可以看出，根據各廠進水特點和處理目標選用不同的 A/A/O 變形工藝或其他工藝，污水處理 效果良好。對照中國城鎮污水處理廠污染物排放標準(GB18918-2002以及國外相關標準來看，項目進水(mg/L)出水(mg/L)去除率 (% )設計出水指標(mg/L)BOD5 180 8.5 95 20COD 300 38 87 60SS 200 18 91 20氨氮 25 2.0 92

22、 15磷 4 0.3 93 0.57 大部分污水處理廠的氮去除率高，均能達標排放，而磷去除效果不穩定，如美國 的 Largo、York River 以及南非的 Goudkoppies 等污水處理廠出水磷濃度仍然很高。 表7 國外除磷脫氮工藝的部分工程實例污水處理廠名處理規模(m3/d)處理工藝出水 TN(mg/L)出水TP(mg/L)美國 Uookers Point 36300 Bardenpho工藝 <3.0美國 Reno-Sparks 100300 Phostrip 工藝 <4.6 美國 Largo 37100 A/A/O 工藝 <8.0 <2.4(PO4 3-P)

23、美國 Lamberts Point 151400 VIP 工藝 <0.0 <0.79(PO43-P) 美國 Pallmetto 5300 phoredox 工藝 <3.0 加拿大 Kelowna 22500 3-Bardenpho 工藝<0.14 <0.3 加拿大 Penticton 15000 UCT 工藝 <1.0 <0.3 美國 Tahoe-Truckee 36300 Phostrip 工藝 <0.58 美國 York River 57000 VIP 工藝 <3.0 南非 Goudkoppies phoredox 工藝 <5.9

24、 津巴布韋 Bulawayo 11350 phoredox 工藝 <1.0 哥倫比亞 Kolowna 23000 phoredox 工藝 <1.0 南非 Terobisa 36000 A/A/O 工藝 <0.8 加拿大 Calgary 5000 3-Bardenpho 工藝 <0.7 英國泰晤士水處理公司在 Beckton 建成30000 m3/d 處理規模的 JHB 生物除磷脫 氮工藝示范工程，并于 1993 年4 月投入運行。該廠設計的主要參數有：混合液回流比為200%400%，厭氧區的回流比為10%20%,厭氧、缺氧和好氧三段的停留時間分別 為0.7、1.0和5.

25、1h。Beckton 污水處理廠 12 周的運行結果見表 8,分析表明： JHB 工藝示范工程有機 物去除 和硝化效果良好；具有較好的生物除磷脫氮效果,但不能滿足歐共體都市污水處 理指令(European Community Urban Waste Water Directive: ECUWWD , 1991)的要求, 尤其磷的 去除效果很不理想,甚至無法滿足我國城鎮污水處理廠污染物排放標準 (GB18918-2002) 二級標準的要求；在厭氧區硝酸鹽濃度低和初沉污水短鏈脂肪酸濃度高時,生物 除磷效果較好。如果要達到出水磷 1 mg/L 的標準,就必須提高進水短鏈脂肪酸的濃度。 表8 Beck

26、ton 污水處理廠實際運行中的進出水水質項目 初沉出水(mg/L)最終出水(mg/L) ECUWWD(mg/L) BOD5 129983 1094COD 3609396 38917 SS 108988 11978總凱氏氮 28.099.1 2.491.2 氨氮 硝態氮 總氮 28.0109.1 10.6107.9 10 （服務人口 >10 萬）總磷 7.3102.3 3.4101.3 1.0 （服務人口 >10 萬）2.2 A/A/O 工藝的主要特點 綜合分析當前國內外采用 A/A/O 及其變形工藝的城市污水處理廠的工程建設和 運行資料，可以看出， A/A/O 及其變形工藝在實際的

27、工程使用中，和污水處理的其他生 物技術相比較，主要具有以下特點：a. 使用普及率高 除磷脫氮，是當前全世界范圍內污水處理行業共同提出的新要求。 A/A/O 及其變 形工藝 由于能同時滿足該項要求，且處理構筑物少，處理工藝相對簡單，運行管理相對 方便，從而 在大多數國家和地區得到了廣泛地使用。以我國為例，在北京、上海、山東、江 蘇、云南、河北、福建、四川、重慶、陜西等省市均建有不同處理規模的 A/A/O 及其變形工 藝的污水處理廠。b. 設計處理規模多樣 為適應不同地區不同污水量的處理要求，當前設計建設的 A/A/O 及其變形工藝污 水處理廠中，設計處理規模的范圍分布較廣，小到幾萬 m3/d,大

28、到幾十萬m3/d甚至 上百萬 m3/d。可見， A/A/O 及其變形工藝的適應性強，能滿足不同污水處理規模的工藝要求。c. 泥齡長短矛盾突出一般在活性污泥處理系統泥齡的設計時，考慮的是高負荷時為0.22.5d，中負荷時為515d，低負荷時為2030d。而在A/A/O及其變形工藝中，泥齡越長，越有利 于脫氮，但 系統排泥量小，不利于除磷；相反的，短泥齡雖有利于除磷，但又不利于氮的去 除。因此，泥齡長短成為污水除磷脫氮處理的主要矛盾。在 A/A/O 及其變形工藝的實際運行 中，根據不同進水的氮磷濃度及處理要求，設計不同的泥齡。綜合除磷脫氮兩個過程對泥 齡的要求，一般設計泥齡的變化范圍較廣，大多在

29、825d 范圍內。d. 內外回流比變化范圍大在A/A/O及其變形工藝系統中一般有兩條回流線路設計，一條是從好氧池到缺氧 池的 混合液回流，稱為內回流；另一條是從二沉池至厭氧池的污泥回流，稱為外回流。 內回流為 缺氧池的反硝化過程提供電子受體，而外回流則是為整個處理系統提供微生物。 確定內外回流比例的因素有很多，主要依據是氮磷的去除效果，一般該系統中設計內回流比為200%400%，外回流比為60%150%。e. 厭氧、缺氧、好氧三段體積比不一A/A/O 及其變形工藝的厭氧、缺氧、好氧三段體積比直接決定著各段的水力停留 時間，9 而三段的水力停留時間之間又相互制約、相互影響。不同的污水處理廠，根據

30、不 同的處理要 求，設計不同體積的厭氧池、缺氧池和好氧池。目前建設的污水處理廠中，厭氧、 缺氧、好氧三段體積比一般為 1:1:（3 4），但不同的污水處理廠采用三段體積比例的差異 較大。f. 出水水質基本達標國內外大多數采用 A/A/O 及其變形工藝的污水處理廠出水水質能達到設計要求， 在運 行正常的情況下，運行效果良好。當進水氮、磷濃度較高時，除磷脫氮的矛盾突 出，兩者難以同時達標排放。2.3 A/A/O 的主要工藝形式2.3.1 Wuhrmann 工藝1932年開發的Wuhrmann工藝是最早的脫氮工藝（見圖1）,流程遵循硝化、反 硝化的 順序而設置。由于反硝化過程需要碳源，而這種后置反硝

31、化工藝是以微生物的內 源代謝物質 作為碳源，能量釋放速率很低，因而脫氮速率也很低。此外污水進入系統的第一 級就進行好 氧反應，能耗太高；如原污水的含氮量較高，會導致好氧池容積太大，致使實際 上不能滿足硝化作用的條件，尤其是溫度在15C以下時更是如此；在缺氧段，由于微生物死 亡釋放出 有機氮和氨，其中一些隨水流出，從而減少了系統中總氮的去除。因此該工藝在 工程上不實用，但它為以后除磷脫氮工藝的發展奠定了基礎。 進水好氧池缺氧池沉淀池出水回流污泥剩余污泥圖1 Wuhrmann 脫氮工藝流程2.3.2 A/O 工藝1962年，Ludzack和Ettinger首次提出利用進水中可生物降解的物質作為脫氮

32、碳 源的前置反硝化工藝，解決碳源不足的問題。1973年，南非的 Barnard 提出改良型 Ludzack-Ettinger 脫氮工藝，即廣泛使用的 A/O工藝（見圖2）。這種工藝是在曝氣池前設缺氧池，原污水或經過預處理的污水在這個池 內和回流污泥充分混合。A/0工藝中，回流液中的大量硝酸鹽到缺氧池后，可以從原污水得 到充足的有機物，使反硝化脫氮得以充分進行。但是 A/0工藝不能達到完全脫氮的效果，因 為好氧池總 流量的一部分沒有回流到缺氧池而是直接隨出水排放了。同時，在缺氧池中發生 的反硝化反應對碳源的爭奪，也阻礙了回流污泥中磷的釋放。因此A/0工藝的脫氮除磷效果有待改進。根據當地水質特點，

33、我國有部分污水處理廠采用了A/0工藝，部分指標的去除率基本令人滿10J八 意。進水缺氧池好氧池沉淀池出水 回流污泥剩余污泥混合液回流 圖2 A/O 工藝2.3.3 Bardenpho/Phoredox 工藝為了克服A/O工藝的不足，1973年Barnard把A/O工藝和Wuhrman工藝結合起來， 提出了 Bardenpho工藝。圖3所示的Bardenpho工藝屬于早期生物脫氮除磷工藝，混合 液回流中的硝酸鹽和亞硝酸鹽對生物除磷有非常不利的影響。 進水缺氧池好氧池沉淀池出水回流污泥剩余污泥混合液回流缺氧池好氧池圖3 Bardenpho 工藝1976年, Barnard通過對Bardenpho工

34、藝進行中試研究后提出：在 Bardenpho工藝 的初級缺氧反應器前加一厭氧反應器就能有效除磷（見圖 4）。該工藝在南非被稱為Phoredox 工藝，在美國稱之為改良型Bardenpho工藝。圖4所示Phoredox工藝和A/0工藝一樣，將 回流污泥和 原污水或經預處理的污水在厭氧池內完全混合。接下來是兩組硝化和反硝化池， 在這兩組池 內將完成徹底的反硝化作用，這樣回流污泥中就不會含有硝酸鹽和亞硝酸鹽。這 種工藝特別 適合于低負荷污水廠的生物除磷脫氮。如果第二級反硝化對脫氮效果的意義不大 時，可以將一級曝氣池后的反硝化及曝氣池省略。 進水缺氧池好氧池沉淀池出水 回流污泥剩余污泥混合液回流 厭氧

35、池缺氧池好氧池 圖4 Phoredox 工藝或改良型 Bardenpho 工藝 112.3.4 A/A/O 工藝1980年，Rabi no witz和Marais在對Phoredox工藝的研究中，提出3階段的 Phoredox 工藝，即傳統的A/A/O工藝（見圖5）。傳統的A/A/O工藝中，污水首先進入厭氧池和回 流污泥混合， 在兼性厭氧發酵菌的作用下部分易生物降解大分子有機物被轉化為小分子的揮發 性脂肪酸（VFA，聚磷菌吸收這些小分子有機物合成聚-憐羥基丁酸（PHB并儲存在細 胞內，同 時將細胞內的聚磷水解成正磷酸鹽，釋放到水中，釋放的能量可供專性好氧的聚 磷菌在厭氧 的壓抑環境下維持生存；

36、隨后污水進入缺氧池，反硝化菌利用污水中的有機物和 回流混合液 中的硝酸鹽進行反硝化，可同時去碳脫氮；當污水進入好氧池時，有機物濃度已 很低，聚磷菌主要是靠分解體內儲存的PH來獲得能量供自身生長繁殖，同時超量吸收水中 的溶解性磷 以聚磷酸鹽的形式儲存在體內，經過沉淀，將含磷高的污泥從水中分離出來，達 到除磷的效 果。由于在好氧池中有機物濃度很低，十分有利于自養型硝化細菌的生長繁殖。 好氧池混合 液在二次沉淀池中進行泥水分離，上清液排放，沉淀污泥一部分回流至厭氧池， 一部分作為 剩余污泥經后續處理后進行處置。此工藝具有較好的除磷效果，但它的脫氮能力 是依靠回流 比來保證的，為了達到較高的總氮去除率

37、，就必須要有較高的污泥及混合液回流 比。進水缺氧池好氧池沉淀池出水回流污泥剩余污泥混合液回流厭氧池圖5傳統A/A/O工藝2.3.5 倒置 A/A/O 工藝和常規A/A/O工藝相比，倒置A/A/O工藝省去了混合液內回流，適當加大了污泥回流比，其工藝流程如圖6所示。倒置A/A/O工藝在厭氧池之前設缺氧反應池，來自二沉池的回流污泥和進水進入該池，活性污泥利用進水中的有機物和活性污泥本身的有機物（內 源反硝化）徹底去除回流污泥中的硝態氮。在倒置的 A/A/O方式下，碳源問題仍然存在，并造成聚磷菌的釋磷水平明顯低于常規的A/A/0方式。但在該方式中，由于硝酸鹽在前面的缺氧區已經消 耗殆盡，消除了硝態氮對

38、后續厭氧池的不利影響，從而保證厭氧池的穩定性和生 物除磷效果，并且微生物厭氧釋磷后直接進入生化效率較高的好氧環境，使其在厭氧條件下形 成的吸磷動力得到了更有效的利用。美國德州大學阿靈頓分校于 1981至1990年間采用倒置A/A/O工藝進行了多次脫氮除磷小試和中試試驗。Qasim等人對傳統活性污泥法、缺氧-好氧法 和缺氧-厭12氧- 好氧法對氮磷的去除效果進行了評價，結果顯示缺氧 - 厭氧 - 好氧法對 B0D、TSS氮和磷的去除效果比其它兩種工藝都要好。進水出水二沉池缺氧厭氧好氧短時初沉池跨越管來自沉沙池污泥回流剩余污泥圖 6 倒置 A/A/0 工藝2.3.6 UCT/MUCT/VIP 工藝A/A/O工藝中回流污泥中很難保證不含有硝酸鹽及亞硝酸鹽，為了徹底排除在磷 釋放池內硝酸鹽及亞硝酸鹽的干擾，南非開普敦大學 （University of Cape Town） 在1983年提出 UCT工藝（見圖7）。UC工藝不是將污泥回流到磷釋放池，而是回流到其后的反硝化 池。在反 硝化池內排除硝酸鹽及亞硝酸鹽后，再引入磷