1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130 2011中華人民共和國建設部公告902號201101 28 批準 2011 1201 實施目錄1. 總則2. 術語、符號3. 1 術語4. 2 符號3 構配件3. 1 鋼管3. 2 扣件3. 3腳手板3. 4可調托撐5. 5懸挑腳手架用型鋼4 荷載4. 1 荷載分類 4. 2荷載標準值6. 3 荷載效應組合 5設計計算5. 1 基本設計規定5. 2單、雙排腳手架計算5. 3滿堂腳手架計算5. 4滿堂支撐架計算7. 5腳手架地基承載力計算 5 . 6型鋼懸挑腳手架計算6 構造耍求8. 1常用單、雙排腳手架設計尺寸 6. 2縱向水平桿、橫向水平桿

2、、腳手板7. 3 立桿8. 4連墻件9. 5 門洞10. 6 剪刀撐與橫向斜撐11. 7 斜 道12. 8滿堂腳手架13. 9滿堂支撐架7 施工7. 1 施工準備7. 2 地基與基礎 14. 4拆除8檢查與驗收15. 2腳手架檢查與驗收16. 安全管理附錄A計算用表附錄B鋼管截面幾何特性附錄C滿堂腳手架與滿堂支撐架立桿計算長度系數 4附錄D構配件質量檢查表1 總則1. 0. 1為在扣件式鋼管腳手架設計與施工中貫徹執行國家安全生產的方針政策，確保施 工人員安全，做到技術先進、經濟合理、安全適用，制定本規范。1. 0. 2本規范適用于房屋建筑工程和市政工程等施工用落地式單、雙排扣件式鋼管腳手 架、

3、滿堂扣件式鋼管腳手架、型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架、滿堂扣件式鋼管支撐架的設計、 施工及驗收。1. 0. 3扣件式鋼管腳手架施工前，應按本規范的規定對其結構構件與立桿地基承載力進 行設計計算，并應編制專項施工方案。1. 0. 4扣件式鋼管腳手架的設計、施工與驗收，除應符合本規范的規定外，尚應符合國 家現行有關強制性標準的規定。2 術語、符號2 1 術語2 1 1 扣件式腳手架steel tubular scaffold with couplers為建筑施工而搭設的、承受荷載的由扣件和鋼管等構成的腳手架與支撐架，包含本規范各類腳手架與支撐架，統稱腳手架。2 1 2 支撐架 formwork supp

4、ort為鋼結構安裝或澆筑混凝土構件等搭設的承力支架。2 1 3 單排扣件式鋼管腳手架single pole steel tubular scaffold with couplers只有一排立桿，橫向水平桿的一端擱置固定在墻體上的腳手架，簡稱單排架。2 1 4 雙排腳手架double pole steel tubular scaffold with couplers由內外兩排立桿和水平桿等構成的腳手架，簡稱雙排架。2 1 5 滿堂扣件式鋼管腳手架fastener steel tube full hall scaffold在縱、橫方向，由不少于三排立桿并與水平桿、水平剪刀撐、豎向剪刀撐、扣件等構成

5、的腳手架。該架體頂部施工荷載通過水平桿傳遞給立桿，立桿呈偏心受壓狀態，簡稱滿堂腳手架。2 1 6 滿堂扣件式鋼管支撐架fastener steel tuber full hall formwork support在縱、橫方向，由不少于三排立桿并與水平桿、水平剪刀撐、豎向剪刀撐、扣件等構成的腳手架。該架體頂部鋼結構安裝等（同類工程）施工荷載通過可調托軸心傳力給立桿，頂部立桿呈軸心受壓狀態，簡稱滿堂支撐架。2 1 7 開口型腳手架open scaffold沿建筑周邊非交圈設置的腳手架為開口型腳手架；其中直線型的腳手架為一字形腳手架。2 1 8 封圈型腳手架loop scaffold沿建筑周邊交圈設

6、置的腳手架。2 1 9 扣件 coupler采用螺栓緊固的扣接連接件扣件；包括直角扣件、旋轉扣件、對接扣件。2 1 10 防滑扣件skid resistant coupler根據抗滑要求增設的非連接用途扣件。2 1 11 底座 base plante設于立桿底部的墊座：包括固定底座、可調底座。2 1 12 可調托撐adjustable forkhead插入立桿鋼管頂部，可調節高度的頂撐。2 1 13 水平桿 horizomtal tube腳手架中的水平桿件。沿腳手架縱向設置的水平桿為縱向水平桿；油墨腳手架橫向設置的水平桿為橫向水平桿。2 1 14 掃地桿bottom reinforcing t

7、ube貼近樓（地）面，連接立桿根部的縱、橫向水平桿件；包括縱向掃地桿、橫向掃地桿。2 1 15 連墻件tie member將腳手架架體與建筑物主體構件連接，能夠傳遞拉力和壓力的構件。2 1 16 連墻件間距spacing of tie member腳手架相鄰連墻件之間的距離。包括連墻件豎距、連墻件橫距。2 1 17 橫向斜撐diagonal brace與雙排腳手架內、外立桿或水平桿斜交呈之字形的斜桿。2 1 18 剪刀撐 diagonal bracing在腳手架豎向或水平向成對設置的交叉斜桿。2 1 19 拋撐 cross bracing用于腳手架側面支撐，與腳手架外側面斜交的桿件。2 1 2

8、0 腳手架高度scaffold height自立桿底座下皮至架頂欄桿上皮之間的垂直距離。2 1 21 腳手架長度scaffold length腳手架縱向兩端立桿外皮間的水平距離。2 1 22 腳手架寬度scaffold width腳手架橫向兩端立桿外皮之間的水平距離，單排腳手架為立桿外皮至墻面的距離。2 1 23 步距 lift height上下水平桿軸線間的距離。2 1 24 立桿縱（跨）距longitudinal spacing of tube腳手架縱向相鄰立桿之間的軸線距離。2 1 25 立桿橫距transverse spacing of upright tube腳手架橫向相鄰立桿之間的

9、距離，單排腳手架為外立桿軸線至墻面的距離。2 1 26 主節點 main node立桿、縱向水平桿、橫向水平桿三桿緊靠的扣接點。2 2 符號2 2 1 荷載和荷載效應；Gk立桿承受的第米結構自重標準值；MGk腳手板自重產生的彎矩標準值；MQk施工荷載產生的彎矩標準值；MWk-風荷載產生的彎矩標準值；N31k腳手架立桿隨的自重產生的軸向力標準值；Nkk腳手架構配件自重產生的軸向力標準值；E NGk永久荷載對立桿產生的軸向力標準值總和；E Nk可變荷載對立桿產生的軸向力標準值總和；N 上部結構傳至基礎頂面的立桿軸向力標準值；Pk立桿基礎底面處的平均壓力標準值；w-風荷載標準值；W-基本風壓值；M-

10、一彎矩設計值；M風荷載產生的彎矩設計值；N軸向力設計值；Ni 連墻件軸向力設計值；Nw風荷載產生的連墻件軸向力設計值；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;V撓度；(T彎曲正應力。2 2 2 材料性能和抗力；E鋼材的彈性模量；f 鋼材的抗拉、抗壓、抗彎強度設計值；fg地基承載力特征值；R扣件抗滑承載力設計值；V 容許撓度；入容許長細比。2 2 3 幾何參數A鋼管或構件的截面面積，基礎底面面積；A擋風面積；A迎風面積；H 腳手架允許搭設高度；h步距；i 截面回轉半徑；l 長度，跨度，搭接長度；la 立桿縱距；l b立桿橫距；s桿件間距；t 桿件壁厚；W截面模量；入一一長細比；小桿件直徑。

11、2 2 4 計算系數k一一立桿計算長度附加系數；小一一考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數；仙s一一腳手架風荷載體型系數；N stw一一按桁架確定的腳手架結構的風荷載體型系數；N z 風壓圖度變化系數；小一一軸心受壓構件的穩定系數，擋風系數。3 構配件3 1 鋼管3 1 1 腳手架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T 12793 或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T 3091中規定的Q235普通鋼管，鋼管的鋼材質量應符合現行國家標準 碳素結構鋼GB/T 700中Q235級鋼的規定。3. 1. 2腳手架鋼管宜采用（|）48.3X3.6鋼管。每根鋼管的最大質量不應大于 25.kg。3 2 扣

12、件3 2 1 扣件應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制作，其質量和性能應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831的規定 , 采用其他材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用。3. 2. 2扣件在螺栓擰緊扭力矩達到65NJ- m時，不得發生破壞。3 3 腳手板30kg。3 3 1 腳手板可采用鋼、木、竹材料制作，單塊腳手板的的質量不宜大于3. 3. 2沖壓鋼腳手板的材質應符號現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700中Q235級鋼的規定。3. 3. 3木腳手板材質應符合現行國家標準木結構設計規范GB50005中Ha級材質的規定。腳手板厚度不應小于50mm兩端宜各設直徑不小于4mmi勺鍍鋅

13、鋼絲箍兩道。3 3 4 竹腳手板宜采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹笆板; 竹串片腳手板應符合現行行業標準建筑施工腳手架安全技術規范JGJ464的相關規定。3 4 可調托撐3 4 1 可調托撐螺桿外徑不得小于36mm， 走私與螺距應符合現行國家標準梯形螺紋第3部分：基本尺寸GB/T5796.3的規定3. 4. 2可調托撐的螺桿與支架托板焊接應牢固，焊縫高度不得小于6mm可調托撐螺桿與螺母旋合長度不得少于5 扣，螺母厚度不得小于30mm。3. 4. 3可調托撐受壓承載力設計值不應小于 40kN,支托板厚不應小于5mm3 5 懸挑腳手架用型鋼3.1.1 懸挑腳手架用型鋼的材質應符合現行國家標準碳素

14、結構鋼GB/T700或低合金高強度2構鋼GB/T1591的規定。3.1.2 用于固定型鋼懸挑梁的U形鋼筋拉環或錨固螺栓材質應符合現行國家標準鋼筋 混凝土用鋼 第1部分：熱軋光圓鋼筋GB1491.1中HPB235a鋼筋的規定。4 荷載4 1 荷載分類4 1 1 作用于腳手架的荷載可分為永久荷載（恒荷載）與可變荷載（活荷載）。4 1 2 腳手架永久荷載包含下列內容：1 單排架、雙排架與滿堂腳手架：1） 架體結構自重：包括立桿、縱向水平桿、橫向水平桿、剪刀撐、扣件等的自重；2） 構、配件自重：包括腳手板、欄桿、擋腳板、安全網等防護設施的自重。3） 滿堂支撐架1）架體結構自重：包括立桿、縱向水平桿、橫

15、向水平桿、剪刀撐、可調托撐、扣件等的自重；2）構、配件及可調托撐上主梁、次梁、支撐板等的自重。4） 1 3 腳手架可變荷載應包含下列內容：1 單排架、雙排架與滿堂腳手架：1）施工荷載，包括作業層上的人員、器具和材料的自重；2）風荷載。2滿堂支撐架1）作業層上的人員、設備等的自重；2）結構件、施工材料等的自重3）風荷載。4. 1. 4用于混凝土結構施工的支撐架上的永久荷載與可變荷載，應符合現行行業標準建筑施工模板安全技術規范JGJ162的規定。4. 2荷載標準值4.2. 1永久荷載標準值的取值應符合下列規定：1單、雙排腳手架立桿承受的每米結構自重標準值，可按本規范附錄A表A.0.12沖壓鋼腳手板

16、、木腳手板、竹用片腳手板與竹笆腳手板自重標準值，應按表 4.2.1 -1取 用；表4.2.1 - 1腳手板自重標準值類 別標準值（kN/m）沖壓鋼腳手板0.30竹用片腳手板0.35木腳手板0.35竹笆腳手板0.103欄桿與擋腳板自重標準值，應按表 4.2.1 -2采用表4.2.1 -2欄桿、擋腳板自重標準值類別標準值（kN/m）欄桿、沖壓鋼腳手板0.15欄桿、竹用片腳手板0.17欄桿、木腳手板0.174腳手架上吊掛的安全設施（安全網）的自重標準值應按實際情況采用。密目式安全立網自重的標準值不應低于0.01kN/m2。5支撐架上可調托撐上主梁、次梁、支撐板等自重應按實際計算。對于下列情況可按表4

17、.2.1- 3 采用：1）普通木質主梁（含4 48.3X3.6雙鋼管）、次梁，木支撐板；2）型鋼次梁自重不超過10號工字鋼自重，型鋼主梁自重不超過 H100mm100mmc6mme 8mm型號鋼自重，支撐板自重不超過木腳手板自重表4.2.1-3 主梁、次梁及支撐板自重標準值（kN/m2）類 別立桿間距（項0.75 X 0.75三 0.75 X 0.75木質主梁（含（|）48.3X3.6雙鋼 管）、次梁，木支撐板0.60.85型鋼主梁、次梁，木支撐板1.01.24. 2. 2單、雙排與滿堂堂腳手架作業層上的施工荷載標準值應根據實際情況確定，且不 應低于表4.2.2的規定。表4.2.2施工均布荷載

18、標準值類 別標準值（kN/m）裝修腳手架2.0混凝土、砌筑結構腳手架3.0輕型鋼結構及空間網格結構腳手架2.0普通鋼結構腳手架3.0注：斜道上的施工均布荷載標準值不應低于2.0kN/m24. 2. 3當在雙排腳手架上同時有2個及以上操作層作業時，在同一個跨距內各操作層的 施工均布荷載標準值總和不得 5.0 kN/m 2。4. 2. 4滿堂支撐架上荷載標準值取值應符合下列規定：1永久荷載與可變荷載（不含風荷載）標準總和不大于4.2 kN/m2時，施工均布荷載標準值應按本規范表4.2.2米用；2永久荷載與可變荷載（不含風荷載）標準總和大于 4.2 kN/m 2時，應符合要求：1）作業層上的人員及設

19、備荷載標準值取 1.0 kN/m2；大型設備、結構構件等可變荷載按實 際計算；2）用于混凝土結構施工時，作業層上荷載標準值的取值應符合現行行業標準建筑施工模 板安全技術規范JGJ162的規定。4. 2. 5作用于腳手架上的水平風荷載標準值，應按下式計算：wk= n z n s wo（4.2.5 ）式中Wk風荷載標準值（kN/m2）;D風壓高度變化系數，按現行國家標準建筑結構荷載規范（GB50009規定采用；一一腳手架風荷載體型系數，按本規范表 4.2.6的規定采用；2w基本風壓（kN/m）,應按現行國家標準建筑結構荷載規范（GB50009的規定米 用。取重現期n=10對應的風壓值。4. 2.

20、6腳手架的風荷載體型系數，應按表 4.2.6的規定采用。表4.2.6腳手架的風荷載體型系數仙s背靠建筑物的狀況全封閉墻敞開、框架和開洞墻腳手架狀況全封閉、半封閉1.0小1.3小敞開仙stw注：1.呼tw值可將腳手架視為桁架，按國家標準建筑結構荷載規范（GB50009-2001表7.3.1第32項和第36項的規定計算；2.小為擋風系數，小=1.2An/Aw,其中A為擋風面積；A為迎風面積。敞開式腳手架的 小值 宜按本規范附錄A表A.0.5采用。4. 2. 7密目我全封閉腳手架擋風系數 小不宜小于0.8。4. 3荷載效應組合4. 3. 1設計腳手架的承重構件時，應根據使用過程中可能出現的荷載取其最

21、不利組合進行計算，荷載效應組合宜按表 4.3.1采用。表4.3.1荷載效應組合計算項目荷載效應組合縱向、橫向水平桿承載力與變形永久荷載+施工福載腳手架立桿地基承載力型鋼懸挑梁的承載力、穩定與變形永久福裁+施工柿栽永久何裁+0.9（施工何載+風何載）立桿穩定永久福我+可變柿我（不含風柿我）永久柿裁+0.9（可變荷載+風何載）連墻件承載力與穩定單排架，風荷載+2.0kN雙排架，風向載+3.0kN4. 3. 2滿堂支撐架用于混凝土結構施工時，荷載組合與荷載設計值應符合現行行業標準 建筑施工模板安全技術規范JGJ162的規定。5設計計算5.1基本設計規定5. 1. 1腳手架的承載能力應按概率極限狀態設

22、計法的要求，采用分項系數設計表達式進行設計。可只進行下列設計計算：1縱向、橫向水平桿等受彎構件的強度和連接扣件抗滑承載力計算；2立桿的穩定性計算；3連墻件的強度、穩定性和連接強度的計算；4立桿地基承載力計算。5. 1. 2計算構件的強度、穩定性與連接強度時，應采用荷載效應基本組合的設計值。永 久荷載分項系數應取1.2 ,可變荷載分項系數應取1.4。5. 1. 3腳手架中的受彎構件，尚應根據正常使用極限狀態的要求驗算變形。驗算構件變 形時，應采用荷載效應標準組合的設計值。各類荷載分項系數均應取1.0。5. 1. 4當縱向或橫向水平桿的軸線對立桿軸線的偏心距不大于55mm寸，立桿穩定性計算中可不考

23、慮此偏心距的影響。5. 1. 5當采用本規范第6.1.1條規定的構造尺寸，具相應桿件可不再進行設計計算。但 連墻件、立桿地基承載力等仍應根據實際荷載進行設計計算。5. 1. 6鋼材的強度設計值與彈性模量應按表 5.1.6采用。表5.1.6鋼材的強度設計值與彈性模量（N/mrn）5. 1. 7扣件、底座、可調托撐的承載力設計值應按表5.1.7采用。表5.1.7 扣件、底座、可調托撐的承載力設計值（kN）項目承載力設計值對接扣件（抗滑）3.20直角扣件、旋轉扣件（抗滑）8.00底座（受壓）、可調托撐（受壓）40.005. 1. 8受彎構件的撓度不應超過表 5.1.8中規定的容許值。表5.1.8受彎

24、構件的容許撓度構件類別容許撓度v腳手板、腳手架縱向、橫向水平桿1/150 與 mm腳手架懸挑受彎桿件1/400型負懸挑腳手架懸挑梁1/250注：l為受彎構件的跨度。對懸挑桿件為其懸伸長度的2倍。5. 1. 9受壓、受拉構件的長細比不應超過表 5.1.9中規定的容許值。表5.1.9 受壓、受拉構件的容許長細比構件類別容許長細比入立桿雙排架滿堂支撐架210單排架230滿堂腳手架250橫向斜撐、剪刀撐中的壓桿250拉桿3505. 2單、雙排腳手架計算5. 2. 1縱向、橫向水平桿的抗彎強度應按下式計算：o=MW f(5.2.1 )式中(T彎曲正應力；M-一彎矩設計值(N- mm ,應按本規范第5.2

25、.2條的規定計算；W截面模量(mnmf鋼材的抗彎強度設計值(N/mrm),應按本規范表5.1.6采用。5. 2. 2縱向、橫向水平桿彎矩設計值，應按下式計算：M=1.2Mk+1.4 2Mk(5.2.2 )式中：MGk-一腳手板自重產生的彎矩標準伯：(kN - m；MQk-施工荷載產生的彎矩標準值(kN 項。5. 2. 3縱向、橫向水平桿的撓度應符合下式規定：v ；g k立桿承受的每米結構自重標準值（kN/m）,可按本規范附錄A表A.0.1采用。5. 3. 12連墻件桿件的強度及穩定應滿足下列公式的要求:強度：Ni.仃0.85f(-1 )Ac穩定：Nl -工E0.85f(-2)N3+N0(-3)

26、式中:o-連墻件應力值(N/mr2i)；c連墻件的凈截面面積(m市連墻件的毛截面面積(mm)1 連墻件軸向力設計值(N);Nw風荷載產生的連墻件軸向力設計值，應按本規范第條的規定計算；N連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力。單排架取2Kn,雙排架取3kN)小一一連墻件的穩定系數，應根據連墻件長細比按本規范附錄A表A.1.6取值。f 一一連墻件鋼材白強度設計值(N/mrm),應按本規范表5.0.6采用。5. 2. 13由風荷載產生的連墻件的軸向力設計值，應按下式計算：Niw =1.4，wk Aw()式中：Aw一一單個連墻件所覆蓋的腳手架外側的迎風面積。5. 2. 14連墻件與腳手架、連墻件與

27、建筑結構連接的承載力應按下式計算：Ni Nv()式中：M連墻件與腳手架、連墻件與建筑結構連接的受拉(壓)承載力設計值，應根據相 應規范規定計算。5. 2. 15當采用鋼管扣件做連墻件時，扣件抗滑承載力的驗算，應滿足下式要求：N&R()式中：R扣件抗滑承載力設計值，一個直角扣件應取8.0kN。5. 3滿堂腳手架計算5. 3. 1立桿的穩定性應按本規范式(5. 2. 6-1)、式(5. 2. 6-2)計算。由風荷載產 生的立桿段彎矩設計值 M,可按本規范式(5. 2. 9)計算。5. 3. 2計算立桿段的軸向力設計值 N,應按本規范式(5. 2. 7-1)、式(5. 2. 7-2) 計算。施工荷載

28、產生的軸向力標準值三NQk,可按所選取計算部位立桿負荷面積計算。5. 3. 3立桿穩定性計算部位的確定應符合下列規定：1當滿堂腳手架采用相同的步距、立桿縱距、立桿橫距時，應計算底層立桿段；2當架體的步距、立桿縱距、立桿橫距有變化時，除計算底層立桿段外，還必須對出現最大步距、最大立桿縱距、立桿橫距等部位的立桿段進行驗算；3當架體上有集中荷載作用時，尚應計算荷載售后服務范圍內受力最大的立桿段.5. 3. 4滿堂腳手架立桿的計算長度應按下式計算：10 =kNh(5. 3. 4)式中:？ 滿堂腳手架立桿計算長度附加系數，應按表5. 3. 4采用；?步距；以一一考慮滿堂腳手架整體穩定因素的單什計算長度系

29、數，應按本規范附錄C表C-1采用表5. 3. 4 滿堂腳手架立桿計算長度附加系數高度h(m)H0 2020V H0 3030V HC 36?1.1551.1911.204注：當驗算立桿允許長細比時，取？=1。5. 3. 5滿堂腳手架縱、橫向水平桿計算應符合本規范第5. 2. 1第5. 2. 5條的規定。5. 3. 6當滿堂腳手架立桿間距不大于1.5 X 1.5m,架體四周及中間與建筑的結構進行剛性連接，并且剛性連接點的水平間距不大于4.5m,豎向間距不大于3.6m時，可按本規范第5. 2. 6第5. 2. 10條雙排腳手架的規定進行計算。5. 4滿堂支撐架計算5. 4. 1滿堂支撐架頂部施工層

30、荷載應通過可調托撐傳遞給立桿。5. 4. 2滿堂支撐架根據剪刀撐的設置不同分為普通型構造與加強型構造，其構造設置應 符合本規范第6.9. 3條規定，兩種類型滿堂支撐架立桿的計算長度應符合本規范第5 .4. 6條規定。5. 4. 3立桿的穩定性應按本規范式(5. 2. 6-1)、式(5. 2. 6-2)計算。由風荷載產 生的立桿段彎矩 M,可按本規范式(5. 2. 9)計算。5. 4. 4計算立桿段的軸向力設計值 N,應按下列公式計算：不組合風荷載時N=1.2ENa+1.4 ZNk(5.4.4 1)組合風荷載時(5.4.4 -2)N=1.2ENa+0.9 X 1.4 2Nhk式中：E NGk永久

31、荷載對立桿產生白軸向力標準值總和（kN）;2 NQk-可變荷載對立桿產生白軸向力標準值總和（kN）。5. 4. 5立桿穩定性計算部位的確定應符合下列規定：1當滿堂支撐架采用相同的步距、立桿縱距、立桿橫距時，應計算底層與頂層立桿段；2應符合本規范第5. 3. 3條第2款、第3款的規定。5. 4. 6滿堂支撐架立桿的計算長度應按下式計算，取整體穩定計算結果最不利值:頂部立桿段：l0=kN1（h+2a）（5.4. 6-1）非頂部立桿段：I。= kh（5.4. 6-2）式中:？一一滿堂支撐架立桿計算長度附加系數，應按表 5. 4. 6采用；? 一一步距；a立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度；應不大

32、于0.5m。當0.2ma0.5m時,承載力可按線性插入值；以1、以2一一考慮滿堂支撐架整體穩定因素的單什計算長度系數，普通型構造應按本規范附錄C表C-2、表C-4采用；加強型構造應按本規范附錄 C表C-3、表C-5采用。表5. 3. 4滿堂支撐架立桿計算長度附加系數高度h（m）HC 88H0 1010V H0 2020HI 30?1.1551.1851.2171.291注：當驗算立桿允許長細比時，取？=1。5. 4. 7當滿堂支撐架小于4跨時，宜設置連墻件將架體與建筑結構剛性連接。當架體未 設置連墻件與建筑結構剛性連接，立桿計算長度系數卜按本規范附錄C表C-2-表C-5采用時，應符合下列規定：

33、1支撐架高度不應超過一個建筑樓層高度，且不應超過5.2m；2架體上永久與可變荷載（不含風荷載）總和標準值不應7.5Kn/m2;3架體上永久荷載與可變荷載（不含風荷載）總和的均布線荷載標準值不應大于7kN/m=5. 5腳手架地基承載力計算5. 5. 1立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求：Pk=N/AWfg （5.5.1 ）式中：pk立桿基礎底面處的平均壓力標準值（kPa）；N上部結構傳至立桿基礎頂面的軸向力標準值（kN）；A基礎底面面積（m2）;fg地基承載力特征值（kPa）,應按本規范公式5.5.2條規定采用。5. 5. 2地基承載力特征值的取值應符合下列規定：1當為天然地基時，應按地質勘

34、探報告選用；當為回填土地基時，應對地質勘探報告提供 的回填土地基承載力特征值乘以折減系數 0.4 ;2由載荷試驗或工程經驗確定。5. 5. 3對搭設在樓面等建筑結構上的腳手架，應對支撐架體的建筑結構進行承載力驗算, 當不能滿足承載力要求時應采取可靠的加固措施。5. 6型鋼懸挑腳手架計算5. 6. 1當采用型鋼懸挑梁作為腳手架的支承結構時，應進行下列計算：1型鋼懸挑梁的抗彎強度、整體穩定性和撓度；2型鋼懸挑梁錨固件及其錨固連接的強度；3型鋼懸挑梁下建筑結構的承載能力驗算。5. 6. 2懸挑腳手架作用于型鋼懸挑梁上的立桿的軸向力設計值，應根據懸挑腳手架分段 搭設高度按本規范式（5.2.75. 6.

35、 3型號鋼懸挑梁的抗彎強度應按下式計算：m axWn(5.6.3 )式中：（7 型鋼懸挑梁應力值；Mnax 型鋼懸挑梁計算截面最大彎矩設計值；W-一型鋼懸挑梁凈截面模量；f鋼材的抗壓強度設計值。5. 6. 4型號鋼懸挑梁的整體穩定應按下式計算:m ax；W(5.6.3 )式中：小一一型鋼懸挑梁的整體穩定性系數， 應按現行國家標準鋼結構設計規范GB50017 的規定采用；w-一型鋼懸挑梁毛截面模量。5. 6. 5型號鋼懸挑梁的撓度（圖5.6.5 ）應符合下式規定：v （5.6.3 ）式中：u 一一型鋼懸挑梁撓度允許值，應按本規范表5.1.8取值；型鋼懸挑梁最大撓度。NN圖5.6.5懸挑腳手架型鋼

36、懸挑梁計算示意圖N1懸挑腳手架立桿白軸向力設計值；lc一型鋼懸挑梁錨固點中心至建筑樓層板邊支承點的距離；J一型鋼懸挑梁懸挑端面至建筑結構樓層板邊支承點的距離；lc2-腳手架外立桿至建筑結構樓層板邊支承點的距離；lc3-腳手架內立桿至建筑結構樓層板邊支承點的距離； q型鋼梁自重線荷載標準值5. 6. 6將型鋼懸挑梁錨固在主體結構上的 U形鋼筋拉環或螺栓的強度應按下式計算：Nm仃=- fi5. 6. 6Ai式中：（7 U形鋼筋拉環或螺栓應力值；N型鋼懸挑梁錨固段壓點U形鋼筋拉環或螺栓拉力設計值（N）;A U形鋼筋拉環凈截面面積或螺栓的有效截面面積（ mrm）, 一個鋼筋拉環或一對螺栓 按兩個截面計

37、算；fi U形鋼筋拉環或螺栓抗拉強度設計值，應按現行國家標準混凝土結構設計規范 GB50010勺規定取 fi=50N/mmi5. 6. 7當型鋼懸挑梁錨固段壓點處采用 2個（對）及以上U形鋼筋拉環或螺栓錨固連接 時，其鋼筋拉環或螺栓的承載能力應乘以 0.85的折減系數。5 . 6. 8當型鋼懸挑梁與建筑結構錨固的壓點處樓板未設置上層受力鋼筋時，應經計算在 樓板內配置用于承受型鋼梁錨固作用引起負彎矩的受力鋼筋。6 .6.9對型鋼懸挑梁下建筑結構的混凝土梁（板）應按現行國家標準混凝土結構設計規范GB5001O勺規定進行混凝土局部受壓承載力、結構承載力驗算，當不滿足要求時， 應采取可靠的加固措施。5

38、.25. 6. 10懸挑腳手架的縱向水平桿、橫向水平桿、立桿、連墻件計算應符合本規范第節的規定。6構造要求6. 1常用單、雙排腳手架設計尺寸6. 1. 1常用密目式安全立網全封閉單、雙排腳手架結構的設計尺寸，可按表 6.1.1表6.1.1 -1常用敞開式雙排腳手架的設計尺寸(m連墻件設置立桿橫距l b步距h卜列何裁時的立桿縱距l a腳手架 允許搭 設高度H2+0.35(kN/m 2)2+2+2X0.35 (kN/m2)3+0.35(kN/m 2)3+2+2X 0.35(kN/m 2)二步三跨1.051.502.01.51.51.5501.801.81.51.51.5321.301.501.81

39、.51.51.5501.801.81.21.51.2301.551.501.81.51.51.5381.801.81.21.51.222三步三跨1.051.502.01.51.51.5431.801.81.21.51.2241.301.501.81.51.51.2301.801.81.21.51.217注：1.表中所示2+2+2X 0.35 (kN/mi),包括下列荷載：2+2 (kN/m2)為二層裝修作業層施工荷載標準值；2X0.35 ( kN/m)為二層作業層腳手板自重荷載標準值2.作業層橫向水平桿間距，應按不大于la/2設置。3.地面粗糙度為B類.基本風壓=0.4kN/m2。表6.1.1

40、 -2常用密目式安全立網全封閉式單排腳手架的設計尺寸(mj)連墻件設置立桿橫距l b步距h卜列何載時的立桿縱距l a腳手架允許搭設高度H2+0.35(kN/m 2)3+0.35(kN/m 2)二步三跨1.201.502.01.8241.801.51.2241.401.501.81.5241.801.51.224三步三跨1.201.502.01.8241.801.21.2241.401.501.81.5241.801.21.224注：同表6.1.1 -16. 1. 2單排腳手架搭設高度不應超過24m;雙排腳手架搭設高度不宜超過50m,高度超過 50m的雙排腳手架,應采用分段搭設措施.6. 2縱向

41、水平桿、橫向水平桿、腳手板7. 2. 1縱向水平桿的構造應符合下列規定：1縱向水平桿應設置在立桿內側，單根桿長度不應小于3跨；2縱向水平桿接長應采用對接扣件連接或搭接。并應符合下列規定：1）兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于 500mm各接頭中心至最近主節點的距離不應大于縱距的1/3（圖 6.2.1 1）;2）搭接長度不應小于1m應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于 100mm（a）接頭不在同步內（立面）；（b）接頭不在同跨內（平面）圖6.2.1 -1縱向水平桿對接接頭布置1一立桿；

42、2一縱向水平桿；3橫向水平桿3當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹用片腳手板時，縱向水平桿應作為橫向水平桿的支 座，用直角扣件固定在立桿上；當使用竹笆腳手板時，縱向水平桿應采用直角扣件固定在 橫向水平桿上，并應等間距設置，間距不應大于 400mme圖6.2.1 -2）。圖6.2.1 -2鋪竹笆腳手板時縱向水平桿的構造1一立桿；2縱向水平桿；3橫向水平桿；4竹笆腳手板；5其它腳手板6. 2. 2橫向水平桿的構造應符合下列規定：1作業層上非主節點處的橫向不平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不 應大于縱距的1/2;2當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹用片腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均

43、應 采用直角扣件固定在縱向水平桿上；單排腳手架的橫向水平桿的一端應用直角扣件固定在縱向水平桿上，另一端應插入墻內，插入長度不應小于180mm。3 當使用竹笆腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端, 應用直角扣件固定在立桿上；單排腳手架的橫向水平桿的一端，應用直角扣件固定在立桿上，另一端應插入墻內，插入長度亦不應小于180mm。6 2 3 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。6 2 4 腳手板的設置應符合下列規定：1 作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，鋪實。2 沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板等，應設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳

44、手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。腳手板的鋪設應采用對接平鋪或搭接鋪設。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130150mms塊腳手板外伸長度的和不應大于 300mm圖624a ）;腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度不應小于200mm其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm（a）腳手板又t接；（b）腳手板搭接圖 6.2.3 腳手板對接、搭接構造3 竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑不小于1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。4作業層端部腳手板探頭長度應取150mm其板的兩端均應固定于支承桿件上。6 3 立桿

45、6 3 1 每根立桿底部應設置底座或墊板。6 3 2 腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mmt的立桿上。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。6 3 3 腳手架立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1ml靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm（圖6.3.3 ）。圖 6.3.2 縱、橫向掃地桿構造1 橫向掃地桿；2一縱向掃地桿6 3 4 單、雙排腳手架底層步距均不應大于2m。6 3 5 單排、雙排與滿堂腳手架立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。

46、6. 3. 6腳手架立桿對接、搭接應符合下列規定：1當立桿采用對接接長時，立桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在 同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的 1/3 ;2當立桿采用搭接接長時，搭接長度不應小于 1m,并應采用不少于2個旋轉和扣件固定。 端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于 100mm6. 3. 7腳手架立桿頂端欄桿宜高出女兒墻上端 1m宜高出檐口上端1.5m。6. 4連墻件6. 4. 1連墻件設置的位置、數量應按專項施工方案確定。6. 4. 2腳手架連墻件數量的設置除應滿足本規范的計算要求外

47、，還應符合表6. 4. 2的規定。表6.4.2連墻件布置最大間距搭設方法高度豎向間距(h)水平間距(la)每根連墻件覆蓋面積(m2)雙排落地 50m3h3l a50m2h3l a27單擅0 24m3h3l a40注：h步距；la縱距。6. 4. 3連墻件的布置應符合下列規定：1應靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于 300mm2應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定；3應優先采用菱形布置，或采用方形、矩形布置；6. 4. 4開口型腳手架的兩端必須設置連墻件， 連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高， 并不應大于4m6.4.5連墻件中的連墻桿應呈水平設置

48、，當不能水平設置時，應向腳手架一端下斜連接。6. 4. 6連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造。對高度24m以上的雙排腳手架，應采用剛性連墻件與建筑物連接。6. 4. 7當腳手架下部暫不能設連墻件時應采取防傾覆措施。當搭設拋撐時，拋撐應采用通長桿件，并用旋轉扣件固定在腳手架上，與地面的傾角應在45 60之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。6. 4. 8架高超過40m且有風渦流作用時，應采取抗上升翻流作用的連墻措施。6 5 門洞6 5 1 單、雙排腳手架門洞宜采用上升斜桿、平行弦桿桁架結構型式（圖6.5.1 ），斜桿與地面的傾角a應在45 60之間。門洞桁架的型式宜按下列要求確定：1當步距（h）小于縱距（la）時，應采用A型；2當步距（h）大于縱距（la）時，應采用B型，并應符合下列規定：1） h=1.8m時，縱距不應大于1.5m；2） h