1、東花崗地塊經濟適用住房項目二組團人防地下室施工方案編制人： 胡 勇 審核人： 批準人： 南京第四建筑工程有限公司2011年7月15日人防地下室施工方案一、地下室施工說明本工程地下室為東花崗二組團人防地下室?；A墊層C15砼，人防地下室及主樓底板混凝土為C30，主樓部分柱及剪力墻混凝土為 C40； 其余板、梁、柱、墻為C30， 地下室底板、外墻、頂板均用抗?jié)B混凝土，抗?jié)B等級為S6。鋼筋：I級鋼，級鋼，級鋼。（一）、土方工程（具體詳見土方工程施工方案）（二）、地下室磚模、砼墊層主樓部位為了保證持力層不被擾壞，現(xiàn)2-08#、2-09#基礎土方機械大開挖到-6.45m標高處，留20cm為人工開挖；其他

2、地方挖到-6.05m標高處，留20cm為人工開挖。對于2-07#管幢基礎土方挖至-5.95m標高處再放灰線及邊坡線。人工逐段集中開挖承臺的土方，挖方時承臺深度小于1.5米的垂直開挖，電梯井部位因深度過大，邊坡土層為回填土，考慮按1：0.75放坡，若土質不好處放坡視具體情況適當調整；承臺下口開挖寬帶按承臺尺寸+240厚磚胎模*2+300cm寬工作面*2；。挖出的土方人工水平、垂直運輸至基坑上口。土方開挖時注意排水，在承臺內邊底挖150mm深圓洞，以用于集水、水泵排水。澆筑墊層混凝土前，所澆砼的部位必須清理干凈、無水、無雜物，采用人工清底、鏟平一定的距離后，立即進行梁及承臺混凝土墊層的施工，后進行

3、240厚磚胎模施工。采用M10水泥砂漿砌筑，磚為MU10水泥實心磚。磚胎模砌筑完成后，立即進行底板墊層砼澆筑。底板外側模板采用240厚磚胎模，每隔4m砌一個240×370柱墩，在所有磚胎模的內側用1：2水泥砂漿粉刷20厚。（三）、地下室墊層防水的做法1.施工工藝（1）、工藝流程：基層清理涂刷底膠陰陽角加強層涂膜防水層施工（2）、基層處理：涂刷防水層施工前，先將基層表面的雜物、砂漿硬塊等清掃干凈，并用干凈的濕布擦一次，經檢查基層無不平、空裂，起砂等缺陷，方可進行下道工序。（3）、底膠（基層處理劑）配制：I型液：粉:水=10:10:20的比例（重量比）配合攪拌均勻，配好的料在2h內用完。

4、（4） 底膠涂刷：將配制好的底膠料，用長把滾刷均勻涂刷在基層表面，涂刷量為0.3kg/m2左右，涂刷后約38h干固不粘時，即可做下道工序。（5）、涂膜防水層材料配制：I型液：粉:水=10:10:20的比例（重量比）配合，用電動攪拌器強制攪拌35min，至充分拌合均勻即可使用。配好的混合料應2h內用完，不可時間過長。（6）、涂刷第一道涂膜：在前一道涂膜加固層的材料固化并干燥后，應先檢查其附加層部位有無殘留的氣孔或氣泡，如沒有，即可涂刷第一層涂膜；如有氣孔或氣泡，則應用橡膠刮板將混合料用力壓入氣孔，局部再刷涂膜，然后進行第一層涂膜施工。 涂刮第一層涂膜防水材料，可用塑料或橡皮刮板均勻涂刮，力求厚度

5、一致，用量為0.70.9kg/m2。（7）、涂刮第二道涂膜：第一道涂膜固化后，即可在其上均勻地涂刮第二道涂膜，涂刮方向應與第一道的涂刮方向相垂直，涂刮第二道與第一道相間隔的時間以前一層涂膜干固不沾為準。（8）、涂刮第三道涂膜：涂刮方法與第二道涂膜相同，但涂刮方向應與其垂直。每層厚度以0.5毫米為宜。2.質量標準：（1）、涂膜防水材料性能必須符合設計和有關標準規(guī)定。并有產品合格證、試驗報告。（2）、涂膜防水層及其局部應加強的陰陽角部位的做法，必須符合設計要求和施工規(guī)范的規(guī)定，不得滲漏水。（3）、涂膜防水的基層應牢固，表面潔凈，密實平整，陰陽角呈圓弧形，底膠涂層應均勻，無漏涂。（4）、附加涂膜層的

6、涂刷方法、搭接、收頭應按設計要求，粘結必須牢固，接縫封閉嚴密，無損傷、空鼓等缺陷。（5）、涂膜防水層、涂膜厚度均勻、粘結牢固嚴密，不允許有脫落、開裂、孔眼、涂刷壓接不嚴密的缺陷。（6）、涂膜防水層表面不應有積水和滲水的現(xiàn)象。保護層不得有空鼓、裂縫、脫落的現(xiàn)象。（7）、涂層盡量均勻，不能局部沉積，每層涂覆必須按規(guī)定用量取料，切不能過厚或過薄，若防水層厚度不夠，可加涂一層。 （四）、 鋼筋工程 本工程為結合民用建筑修建的防空地下室,上部為三棟高層剪力墻結構，所有單體地面以下設整體地下室。2-08#、2-09#、人防地下室基礎為筏板板基礎，筏板為500-700厚。2-07#為管樁基礎，底板300厚。

7、頂板為300400厚，柱為600*600，墻板為300厚。本工程采用的鋼筋主要是三級鋼、二級鋼、一級鋼，在配制過程中一定要注意圖紙說明。1、施工準備（1）、對所進鋼筋進行力學性能試驗，試驗合格方能進行下料工作；（2）、在現(xiàn)場設對焊機，彎曲機，鋼筋切斷機等設備；（3）、在正式下料前要熟悉施工圖紙。并進行鋼筋翻樣，確定下料長度；（4）、施工人員的落實。2、鋼筋采購本工程所用鋼筋的各項指標要符合國家規(guī)范要求，各種規(guī)格和鋼筋均有產品合格證、質量保證書，同時做物理性能試驗，合格后方可使用。3、鋼筋加工及安裝本工程成型鋼筋由現(xiàn)場集中統(tǒng)一配料加工，預先按施工圖及翻樣單將不同部位的鋼筋加工成型，并嚴格掌握鋼筋

8、配料尺寸，使配制出的各種鋼筋和箍筋的尺寸、平直、方正和彎鉤準確，確保誤差在控制要求的范圍內。加工成型后的鋼筋要分規(guī)格、尺寸、形狀分別堆放在架空支架上，防止受潮生銹，并掛標志牌，施工前認真核對鋼號、規(guī)格、數量，鋼筋接頭質量，以便順利進行綁扎。對于復雜部位的鋼筋，要在平地上先放實樣，然后根據實樣下料，確保下料的正確。加工成型的鋼筋要滿足設計要求的同時也要符合實際施工現(xiàn)場的情況底板鋼筋接頭采用直螺紋對接；地下室外墻及與外墻柱的主筋要求一次性加工成型且安裝到位，嚴禁采用任何連接方式，其他墻板、柱鋼筋采用綁扎接頭，綁扎時對號入座鋼筋綁扎前應對照設計圖和規(guī)范要求，核對鋼筋的規(guī)格、數量、錨固長度、成型尺寸。

9、鋼筋綁扎前應檢查所用鋼材的質量證明書或試驗報告及復試報告，符合要求才能進行綁扎。工具準備齊全，并劃出必要的位置線和控制線，清除垃圾及雜物。對于復雜部位的鋼筋，先研究鋼筋的穿插就位順序，并按要求做好技術交底工作。根據設計圖紙和操作要求及鋼筋翻樣料單，對號入座，如有錯、漏應及時糾正和增補。待墊層施工完畢，強度達30%由技術人員根據設計圖紙交底內容進行底板、墻板、暗柱的放樣工作，彈出墨斗線，端部控制線標注紅漆，并報監(jiān)理進行測量放線的報驗，合格后，由鋼筋班組根據放樣的工作線，結合設計圖核對尺寸無誤后，開始進行底板鋼筋的綁扎，先綁扎底板底層鋼筋，按規(guī)定設40mm的混凝土墊塊，再綁扎底板上層鋼筋，上、下層

10、底板筋設201000馬凳撐筋，板的面筋撐腳應與下皮保護層墊塊位置對應，以保證受力鋼筋在施工過程中不變形，在綁扎過程中盡量避免長鋼筋重復穿插，保證其簡單正確，綁扎的底板筋必須嚴格按設計圖紙和規(guī)范要求施工。底板鋼筋完工后，木工班組開始在基礎周邊搭設鋼管排架，墻板鋼筋采用一次豎立到頂利用鋼筋支撐固定在鋼管排架上，在墻板中部綁扎35檔連通的水平鋼筋，保證其穩(wěn)定性。首次澆筑的商品砼為底板以上40cm的墻板與底板一起澆筑，綁扎好的外墻板筋在底板以上40cm處設置鋼板止水帶一道。塑料墊塊必須牢固安裝在豎筋上，保證墻板有足夠的保護層厚度。為保證鋼筋綁扎間距尺寸符合設計要求，可預先在墊層或墻板豎筋上劃點作標記，

11、保證間距、高度一致。當綁扎上部墻板水平筋時，應站在鋼管腳手上操作，嚴禁操作人員站立在上部水平筋上進行操作。所有的鋼筋搭接，錨固長度按規(guī)范施工，水平接頭錯開不超過25%，且>500mm。綁扎接頭中鋼筋的橫向凈距不應小于鋼筋直徑且不小于25mm，鋼筋綁扎搭接長度應符合有關規(guī)范要求。按照設計要求放置箍筋加密區(qū)的箍筋，特別是梁柱節(jié)點部位柱的箍筋。未經許可不得截斷鋼筋，因預留洞需截斷鋼筋時必須按設計要求進行洞口加固。設計未作特殊要求時，在洞口兩邊按被截斷鋼筋截面加洞口加筋，并應滿足錨固要求。插鐵在位置復核正確后，將插鐵通過箍筋與梁、板筋點焊固定，板墻插筋應在樓面處設置統(tǒng)長水平筋電焊固定，柱筋上方用

12、收小箍筋臨時固定，內板墻筋上方用水平筋及撐筋臨時固定。澆搗砼時派專人負責看鐵，隨時更正移位。鋼筋綁扎完畢后，施工單位先自檢，合格后報監(jiān)理部門對鋼筋，包括工藝上各種預留洞、預留管、預埋件的標高、位置等進行復驗，驗收合格后辦理相關的隱蔽驗收手續(xù)，同意下道工序，方準進行下道的施工操作工序。鋼筋綁扎應符合下列規(guī)定：（1）、底板鋼筋應滿扎。（2）、梁和柱的箍筋，除設計有特殊要求外，應與受力鋼筋垂直設置，鋼筋彎鉤疊合處，應沿受力鋼筋方向錯開設置。（3）、搭接長度的末端距鋼筋的彎折處，不得小于鋼筋直徑的10倍。（4）、受拉區(qū)域內級鋼筋的綁扎接頭的末端應做彎鉤。（5）、直徑不大于12mm的受壓級鋼筋以及軸心受

13、壓構件中任意直徑的受力鋼筋之搭接長度不應小于鋼筋直徑的35d。（6）、鋼筋搭接處，應在中心和兩端扎牢。（7）、受拉鋼筋的搭接長度應滿足人防地下室規(guī)范要求。（8）、受壓鋼筋綁扎接頭的搭接長度應取受拉鋼筋綁扎接頭搭接長度的0.7倍。當混凝土在凝固過程中受力鋼筋易受擾動時，其搭接長度宜適當增加，如設計圖紙另有明確規(guī)定要求，需滿足設計要求。（9）、在任何情況下，縱向受拉鋼筋搭接長度不應小于300mm，受壓鋼筋搭接長度不應小于200mm。（10）、受力鋼筋之間的綁扎接頭位置應相互錯開，從任一綁扎接頭中心至搭接長度的1.3倍區(qū)段范圍內有綁扎接頭的受力鋼筋截面面積占受力鋼筋總截面面積百分率應符合下列規(guī)定：（

14、11）、受拉區(qū)不得超過25%，受壓區(qū)不得超過50%，經設計單位認可同意對現(xiàn)澆柱中及基礎交接處可作適當放寬。（12）、綁扎骨架不得有變形，松脫，鋼筋位置必須準確，允許偏差（mm）：受力鋼筋排距±5；箍筋橫向鋼筋間距±20；鋼筋彎起點位置20。保護層：基礎±10；柱、梁±5；板墻殼±3。綁扎網長寬±10；網眼尺寸±20；骨架及高±5；長±10。注意事項：（1）、鋼筋綁扎前應清理污物，銹斑、油污等。鋼筋綁扎完成后，應認真做好自檢工作，按要求不同部位墊好保護層，保護層厚度對板墻20mm，柱30mm，梁25mm，基

15、礎40mm，外墻混凝土迎水面50mm。（2）、做好分項驗收和隱蔽工程驗收工作。（3）、對規(guī)范規(guī)定不允許采用綁扎的受力鋼筋及設計中有明確規(guī)定的不允許采用綁扎接頭。（4）、對綁扎接頭處箍筋必須加密，滿足規(guī)范和設計圖紙要求。（5）、按安全和文明施工要求和操作規(guī)程做好安全、文明工作。（6）、單層雙向板或雙層雙向板鋼筋應根據使用鋼筋直徑及板厚設置一定數量擱腳，確保保護層厚度。砼澆搗過程中嚴禁在鋼筋上踩踏，應搭設跑道操作。4、鋼筋驗收（1）、現(xiàn)場項目工程師、質量員在鋼筋施工過程中應加強中間檢查和驗收工作，發(fā)現(xiàn)問題及時糾正，盡量將錯誤消除在萌芽狀態(tài)中。（2）、鋼筋綁扎結束后，項目部應會同業(yè)主、監(jiān)理工程師對鋼

16、筋進行驗收，合格后方可下達澆搗砼的澆搗令。（3）、鋼筋保護層：本工程采用塑料墊塊（基礎底板采用混凝土墊塊），梁底墊塊應預先放置，梁柱側墊塊必須使用帶扎絲的墊塊，板底墊塊梅花型設置，墊塊厚度符合設計要求。鋼筋保護層實測構件的部位及數量按照規(guī)范要求設定。六、模板工程本工程采用16厚多層夾板用鋼管木方支撐，墻板與底板分開澆制，墻板與頂板一次澆制。底板澆制時，外墻板在底板上口高40CM留止水帶，止水帶按設計采用3厚400寬的鋼板。墻板、柱支模用14拉接螺桿450500。外墻及臨空墻均采用止水螺桿，該螺桿伸出墻外部分待模板拆除后均要割掉（包括墻內2CM厚的木塊部分），并用膨脹水泥抹平。1、模板用材及要求

17、a、柱模板、梁側模及剪力墻側模，采用九夾板模（由九夾板及木方組成），木模板采用16厚膠合板，鋼管作排架、橫楞，用對拉螺栓組成支模體系。b、模板進場后必須認真檢查，在使用前須刷脫模劑以便拆模。c、模板現(xiàn)場集中配置，柱與梁交接處專門配置柱套模，確保結構節(jié)點收剎一致，不炸模、不漏漿。2、 柱模板施工 （1）、施工順序：彈線搭柱架柱筋綁扎驗收清理柱根部雜物模板下口找平模板安裝驗收澆砼養(yǎng)護拆模，模板清理涂刷隔離劑。 （2）、施工操作要點：a、 彈出柱模位置線，應在柱處邊加彈20cm控制線，支撐下要加墊木方，支撐立柱上下層對齊搭設，確保傳力均勻，合理，柱腳標高用水準儀測平后支承模板，外用水泥砂漿找平，模板

18、拼縫應嚴密且相互錯開，不得遺漏，模板要求一次立模到梁底，不得超高，不準二次立模，通排柱模安裝校正時，要先將兩端柱校正吊直固定后，拉通線校正中間線。b、 模板采用50*100木方作楞，間距200mm。c、 柱子陽角接縫處必須加不干膠帶密封，以免漏漿。d、 為了保證柱子的截面尺寸，設置鋼管柱箍，柱高1.5m以下不大于450mm，柱高1.5m以上不大于600mm。3、梁、板模板施工 （1）、 施工順序：搭設梁、板支架鋪梁底模梁鋼筋綁扎驗收梁側模安裝鋪設地下室頂板模板清理模板面模板驗收地下室頂板鋼筋綁扎，驗收地下室頂板砼澆搗養(yǎng)護。 （2）、 施工操作要點：a、 模板采用16厚夾板，加50*100木方、

19、木模，根據梁的截面大小尺寸，定型加工制作、編號、分點堆放，膠合板模板鋪放按模板設計配置圖要求，對號鋪放，不準任意改變，特別是板、梁、柱節(jié)點處的模板均需畫出節(jié)點翻樣祥圖，現(xiàn)場按圖制作進行編號鋪放，綁扎鋼筋前應刷涂模板隔離劑。b、 梁模板鋪設時由兩側向中間進行收剎，模板收剎應先柱后梁。c、 梁模板采用側邊底的支模法，便于拆除側模，以利周轉。d、 所有軸線、標高都必須引測復核，不可沿用，以便及時調整誤差。e、 所有跨度大于4米的梁、板必須起拱1-3。梁上口必須有鎖口螺桿拉緊，防止梁上口變形。f、 所有大于1.5mm的接縫必須用密封紙封貼。g、 立桿底部應設置底座或墊板。h、 必須設置縱、橫向掃地桿，

20、掃地桿應采用直角扣件連接在底座上口不大于20mm處。i、 每跨支架四邊及每隔四排立桿必須設置一道縱向剪刀撐。j、 嚴格控制拆模時間和支撐立柱的拆除時間，頂板模板除按模板設計規(guī)定的砼強度要求，拆模時砼強度的依據為同條件養(yǎng)護的試塊試壓后的數據。施工現(xiàn)場嚴格建立頂板模板和支撐立柱拆除申請和批準手續(xù)，以防止重大質量事故和安全事故的發(fā)生。4、樓梯模板施工：a、 樓梯模板應根據設計標高放樣，并做好平臺標高，其施工步驟應為：安裝平臺梁及平臺模板安裝樓梯斜梁或樓梯底模板并完成樓梯支撐體系安裝樓梯外綁側板安裝踏步模板。b、 樓梯支撐底板的擱柵間距為350mm，支撐擱柵和橫托木間距為1200mm，托木兩端用斜支撐

21、支柱，下用單木緊，斜撐間用牽桿互相拉牽擱柵外面釘上外綁側板，其高度與踏步口齊。c、 外綁側板上應彈出樓梯底板厚度線，用套板或出踏步側板位置線，釘好固定踏步側板的檔木。d、 步高度要均勻一致，踏步側板下口釘一根小支撐，以確保踏步側板的穩(wěn)固，樓梯扶手柱桿預埋件應按設計位置埋好。e、 樓梯井洞首步和末步踢面應考慮建筑裝飾厚度施工，樓梯起步、收步的標高要根據樓梯面層厚度確定。f、 施工縫模板應與樓梯底板向垂直，見下圖：5、 剪力墻模板的安裝（1）、施工工序：檢查清理放模板就位線安放面角模板安放內模安裝穿墻螺栓安裝外模、固定調整模板間隙、找垂直度檢查、驗收模板。（2）、先彈出中心線和兩邊線及軸線檢查線，

22、校對標高，找平底腳，選擇一邊側模先裝，立豎檔，橫檔及斜撐，釘模板，在頂部用線錘吊直，拉線找平，調整就位后撐牢釘實。（1） 、待鋼筋綁扎好后，再豎立另一側模板，程序同上。（2） 、為了控制墻體厚度保證側模滿足受力要求，兩側模板均加撐頭、對拉螺栓緊固，墻體外模加斜撐，防止模板變形。（3） 、長度較大的外墻模板，其橫向外圍楞必須連通并連接牢固，以保證外墻面的整齊，墻板的內側模和筒體結構內側模，采用相對撐或剪刀對撐的方式予以固定。（4） 、墻模施工中設陰陽模板，以便拆模。（5） 、 連續(xù)施工的墻體模板，其模板下口夾固一段已完成的砼墻體，對分段或分層施工后墻體，其模板下口找平墊實，堵好縫隙。6、模板計算

23、（1）柱模板設計計算書 a、柱模板基本參數 柱斷面長度B=600mm； 柱斷面寬度H=600mm； 方木截面寬度=50mm； 方木截面高度=100mm； 方木間距l(xiāng)=275mm, 柱箍間距：450mm, 膠合板截面高度=16mm。 取柱斷面長度和柱斷面寬度中的較大者進行計算。 b、荷載標準值計算:強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力與傾倒混凝土時產生的荷載撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 新澆混凝土側壓力計算公式為正式中的較小值： F=0.22 ct B1 B2V1/2 F=cH 式中 c為混凝土重力密度，取24(kN/m3)； t新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15),取

24、5.71h； T混凝土的入模溫度,取20()； V混凝土的澆筑速度，取2.0m/h； B1外加劑影響系數，取1.2； B2混凝土坍落度影響修正系數，取1.15; H柱子高度，取3.9m。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=53.927kN/m2， 根據公式計算的新澆混凝土側壓力實際值F1=93.6kN/m2。 取兩者中較小值F1=53.927kN/m2。 傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=4kN/m2。 （3）、膠合板側模驗算 膠合板面板(取長邊)，按二跨連續(xù)梁，跨度即為方木間距,計算如下： 側?？箯潖姸闰炈? M=0.125ql2 其中 q強度設計荷載(kN/m): q=1.2

25、15;53.927×0.45×0.90+1.4×4×0.45×0.90=28.477kN/m，式中,0.45為 柱箍間距，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 l方木間距,取l=275mm； 經計算得 M=0.1×28.477×0.2752=0.215kN.m 膠合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=600×(16)2/6=25600.00mm3 = M/W=0.215×106 /25600.000=8.398N/mm2 膠合板的計算強度不大于15N/mm2,所以滿足要求! 側?？辜魪姸闰炈?/p>

26、: =3V/2bh 其中 V為剪力: v = 0.625×q×l=0.6×(1.2×28.477×0.45×0.90+1.4×4×0.45×0.90)×0.275=4.468kN 經計算得 =3×4.468×103/(2×450.000×16.000)=0.978N/mm2 膠合板的計算抗剪強度不大于1.4N/mm2,所以滿足要求! 側模撓度驗算: W=0.677qa4/(100EI) 其中 q強度設計荷載(kN/m): q=28.477N/m側模截面的轉

27、動慣量： I=b×h3/12=600.000×16.0003/12=2457600.000mm4； a方木間距,取a=275mm； E彈性模量,取E=9500 N/mm2；經計算得 W=0.677×28.477×275.0004/(100×9500.00×2057600.00)=0.056mm 最大允許撓度 W=l/250=275/250=1.10mm 膠合板的計算撓度不大于允許撓度W,所以滿足要求! （4）、方木驗算 方木按兩跨連續(xù)梁計算，跨度近似取方木間距a,支座反力即為螺栓(鋼筋)對拉拉力,計算如下： 方木抗彎強度驗算: M=q

28、B2/8 其中 q強度設計荷載(kN/m): q=28.477kN/m B截面長邊,取B=275mm； 經計算得 M=28.477×0.275×0.275/8=0.269kN.m； 方木截面抵抗矩 W=b×h2/6=50×1002/6=83333.333mm3； = M/W=0.269×106/83333.333=3.228N/mm2； 方木的計算強度不大于13N/mm2,所以滿足要求! 方木抗剪強度驗算: =3V/2bh 其中 V為剪力: v = 0.625×q×B=0.625×28.477×0.275

29、=4.895kN 經計算得 =3×4.895×103/(2×450.000×100.000)=0.001N/mm2 方木的計算強度不大于1.4N/mm2,所以滿足要求! 方木撓度驗算: W=5qB4/(384EI) 其中 q設計荷載(kN/m): q=28.477kN.m I=b×h3/12=50×1003/12=4166666.667mm4 B柱截面長邊的長度,取B=600mm； E彈性模量,取E=9500 N/mm2； 經計算得 ：W=5×28.477×6004/(384×9500.00×4

30、166666.667)=1.214mm 允許撓度 W=B/250=600/250=2.400mm 方木的計算撓度不大于允許撓度W,所以滿足要求! 2、梁木模板與支撐計算書（1）梁模板基本參數【1】按梁截面600*950計算 梁截面寬度 B=600mm， 梁截面高度 H=950mm， H方向對拉螺栓1道，對拉螺栓直徑14mm， 對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)500mm。 梁模板使用的方木截面50×100mm， 梁模板截面?zhèn)让娣侥揪嚯x300mm， 梁底截面方木距離200mm，梁底小橫桿間距400mm， 梁兩側沿梁長方向立桿間距0.8m，并與板支撐架連接，立桿步距1.5m,

31、梁底模面板厚度h=16mm，彈性模量E=9500N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 梁側模面板厚度h=16mm，彈性模量E=9500N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 【2】按最大梁截面600*1800計算 梁截面寬度 B=600mm， 梁截面高度 H=1800mm， H方向對拉螺栓3道，對拉螺栓直徑14mm， 對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)500mm。 梁模板使用的方木截面50×100mm， 梁模板截面?zhèn)让娣侥揪嚯x300mm， 梁底截面方木距離200mm，梁底小橫桿間距400mm， 梁兩側沿梁長方向立桿間距0.4m，并與板支撐架連接，立桿步距1.5m,梁底

32、增設一 排承重立桿， 梁底模面板厚度h=16mm，彈性模量E=9500N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 梁側模面板厚度h=16mm，彈性模量E=9500N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 （2）梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0.340kN/m2； 鋼筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時

33、間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=53.927kN/m2， 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=43.2kN/m2， 取兩者中較小值F1=43.2kN/m2。 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。 （3）梁底模板木楞計算 梁底方木的計算見腳手架梁底支撐計算

34、。 （4）梁模板側模計算 梁側模板按照三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下 圖 梁側模板計算簡圖 強度計算 強度計算公式要求： = M/W < f 其中 梁側模板的強度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； q 作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)； q=1.2×43.2×0.9×0.9+1.4×4.00×0.9×0.9=46.524N/mm 最大彎矩計算公式如下: M=-0.10×46.524×0.3002=-0.419kN.m 膠合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=1400×

35、(16)2/6=358400.00mm3 =0.419×106/358400.0=1.169N/mm2 梁側模面板計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求! 抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.625ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.625×46.524×0.300=8.723kN 截面抗剪強度計算值 T=3×8723/(2×1400×16)=0.584N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求! 撓度計算 最大撓度計算公式如下

36、: 其中 q = 46.524×0.5=23.262N/mm 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.677×23.262×300.04/(100×9500.00×500.00×163/12)=0.787mm梁側模板的撓度計算值: v = 0.787mm小于 v = 300/250,滿足要求!（5）穿梁螺栓計算【1】按梁截面600*950計算 計算公式: N < N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N

37、= 22.8×0.50×0.95=10.83kN 穿梁螺栓直徑為14mm； 穿梁螺栓有效直徑為12mm； 穿梁螺栓有效面積為 A=113.000mm2； 穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=19.210N； 穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距500mm。 每個截面布置1道穿梁螺栓。 穿梁螺栓強度滿足要求!【2】按最大梁截面600*1800計算 計算公式: N < N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = 46.524×0.50×1.

38、80=41.872kN 穿梁螺栓直徑為14mm； 穿梁螺栓有效直徑為12mm； 穿梁螺栓有效面積為 A=113.000mm2； 穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=19.210N； 穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=41.872/3=13.957kN； 穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距500mm。 每個截面布置3道穿梁螺栓。 穿梁螺栓強度滿足要求! （6）梁支撐腳手架的計算 支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內容。3、梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2011）。對于支撐架的計算極容易出現(xiàn)不能完全確保安全的計算結果。本計算

39、書還參照施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。 模板支架搭設高度為3.5米， 基本尺寸為：【1】梁截面 B×D=600mm×950mm，【2】梁截面 B×D=600mm×1800mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=1.20米，立桿的步距 h=1.50米， 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為48×3.6（按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2011）規(guī)定，允許誤差±0.36，最小壁厚3.24）（1）梁底模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計

40、算。 本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.00×1.60×1.60/6 = 38.4cm3； I = 90.00×1.60×1.60×1.60/12 = 30.72cm4； 強度計算 f = M / W < f 其中 f 面板的強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 靜荷載標準值 q1 = 25.000×0.600×1.800+0.3

41、50×1.000=27.350kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+2.000)×1.000=4.000kN/m 經計算得到 M = 0.125×(1.2×27.350+1.4×4.000)×0.300×0.300=0.432kN.m 經計算得到面板強度計算值 f = 0.432×1000×1000/42667=10.125N/mm2 面板的強度驗算 f < f=13N/mm2,滿足要求! 抗剪計算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.500×(1.2

42、15;27.350+1.4×4.000)×0.300=5.763kN 截面抗剪強度計算值 T=3×5763.0/(2×1000.000×16.000)=0.540N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! 撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大允許撓度值 v = 1.200mm； 面板最大撓度計算值 v = 0.677×27.350×3004/(100×9500×307200)=0.514mm

43、面板的撓度驗算 v < v=L/250,滿足要求! （2）梁底支撐的計算 作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 荷載的計算： a、鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×0.20×1.800=9.00kN/m b、模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.350×0.200×(1.800+0.200)=0.14kN/m c、活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.000+2.000)×0.200×1.800=1.44kN 方木楞的

44、支撐力計算： 均布荷載 q = 1.2×9.000+1.2×0.140=10.968kN/m 集中荷載 P = 1.4×1.44=2.016kN 經過計算得到從左到右各方木傳遞集中力即支座力分別為 N1=3.216kN N2=3.216kN 方木按照三跨連續(xù)梁計算，方木的截面力學參數為 本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； 方木強度計算 最大彎矩考

45、慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，為安全按梁底小橫桿間距400mm計算，計算公式如下:均布荷載 q = 16.687+1.680=12.880kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×12.880×0.62=0.464kN.m 截面應力 =0.464×106/83333.3=5.564N/mm2 方木的計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! 方木抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.625ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.625×0.6×12.880=4.8

46、30kN 截面抗剪強度計算值 T=3×4830/(2×50×100)=1.449N/mm2 方木抗剪強度設計值 T=1.70N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求! 方木撓度計算 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 最大變形 v =0.677×4.830×600.04/(100×9500.00×4166666.7)=0.107mm 方木的最大撓度小于400/250,滿足要求! 支撐鋼管的強度計算： 支撐鋼管按照連續(xù)梁的計算如下: 經過連續(xù)梁的計算得到 支座反力 RA = RB=4.088k

47、N 最大彎矩 Mmax=(n2-1)pl/8n=(32 -1)×4.088×0.6/8× 截面應力 =0.818×106/5080.00=161.023N/mm2 支撐鋼管的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! （3）梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。 （4）扣件抗滑移的計算【1】按梁截面600*950計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R

48、=1.54×3=4.62kN 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；按照扣件抗滑承載力系數0.8計算，雙扣件的承載力可取12.8kN。雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!【2】按最大梁截面600*1800計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=3.216×3=9.605kN 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗

49、表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；按照扣件抗滑承載力系數0.8計算，雙扣件的承載力可取12.8kN。雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!（5）立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=9.605kN 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.2×0.132×3.400=0.539kN N=9.605+0.539=10.144kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如