1、平度市中李家莊社區改造項目多層落地式腳手架施工方案 工程名稱： 中李家莊社區改造項目 施工單位：青島平建建筑安裝股份有限公司 編 制 人： 馬黎寧 審 核 人： 批 準 人： 日 期： 2015年11月20日 目 錄一、編制依據2二、工程概況2三、設計總體思路2四、腳手架的構造要求及技術措施3五、架體防雷構造措施7六、腳手架搭設、拆除8七、腳手架檢查驗收9八、安全措施11九、文明施工要求13十、腳手架施工應急救援預案14十一、腳手架計算書17 十二、落地式卸料平臺扣件鋼管支撐架計算書.27一、編制依據（1）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302011（2）鋼管腳手架、模板支架安全選

2、用技術規程DB11/T583-2008 （3）建筑施工安全檢查標準JGJ592011（4）本工程施工圖紙及施工組織設計二、工程概況序 號項 目內 容1工程名稱中李家莊社區改造項目2工程地址平度市同和街道，三城路以南，膠平路西側3建設單位青島（平度）城鄉社區建設投資有限公司4多層設計單位青島騰遠設計事務所有限公司5監理公司青島惠中建設監理有限公司6質量監督平度市建筑工程質量監督站7安全監督平度市建筑工程安全監督站8施工單位青島平建建筑安裝股份有限公司9總建筑面積104651.3910結構形式多層主樓均為現澆鋼筋混凝土剪力墻結構10結構層次多層1#16#：5+1F11建筑檐高多層1#16#樓：16

3、.9m。三、設計總體思路 1、多層區域待工程標高-0.12處地梁砼澆筑完成，土方回填完畢后，沿建筑物四周搭設落地式、全高全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架，用于結構和裝修施工，同時兼作安全防護。外雙排腳手架搭設高度：18米，高于建筑檐高1.5米。雙排腳手架，搭設高度18.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.80米。鋼管類型為48.3×3.6。2、勞動力、機械設備計劃架子工：80人、塔吊、水準儀二臺、經緯儀二臺、50米鋼尺、5米盒尺、小線等。四、腳手架的構造要求及技術措施1、地基處理多層區域基坑回填土按照設計要求分層夯實，

4、壓實系數0.94，分層取樣試驗合格后方可進行下一步回填土。土方回填完后表面用石子覆蓋并夯實，厚度為10cm，基礎上、底座下設置通長腳手板墊板，長度不少于兩跨，厚度不小于50mm，布設必須平穩，不得懸空。（并在四周距腳手架外立桿50cm 處設排水溝和積水坑，排水溝用砂漿硬化。2、立桿立桿頂端高出結構欄桿至少1.5m。立桿接頭除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并且在高度方向至少錯開50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于步距的1/3。立桿在頂部搭接時，搭接長度不小于1m，必須等間距3個旋轉扣件固定，

5、端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于100mm。3、大橫桿大橫桿置于小橫桿之下，立柱的內側，用直角扣件與立桿扣緊，采用至少6m 且同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步同跨內；相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立柱距離不大于縱距的1/3，大橫桿在同一步架內縱向水平高差不超過全長的1/300，局部高差不超過5cm。4、小橫桿 每一立桿與大橫桿相交處（主節點）都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點不大于15cm。小橫桿間距與立桿縱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，在兩立柱之間等距離設置1根小橫桿，最大間距不超過

6、90cm。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10 cm，伸出里排大橫桿距離結構外邊緣15cm。上下層小橫桿在立桿處錯開布置，同層的相鄰小橫桿在立桿處相向布置。5、縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮20cm的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。6、剪刀撐本工程雙排落地腳手架采用剪刀撐的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置，全部采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的夾角在45°-60°之間。斜桿相交點處于同一條直線上，斜桿與立桿交結點及橫向水平桿的伸出相交時必須設扣件連接

7、。所有固定點距主節點距離不大于15cm。最下端的剪刀撐的底部要插到墊板處。為保證剪刀撐的順直，同時充分考慮剪刀撐的安全作用，剪刀撐采用對接扣件連接（保證鋼管和對接扣件的質量）。7、腳手板（1）作業層腳手板應鋪滿鋪穩，離開施工墻面不宜大于100mm；（2）腳手板應設置在不少于三根的橫向水平桿上，可采用對接平鋪，亦可采用搭接鋪設；（3）腳手板對接平鋪時，接頭處必須設置兩根橫向水平桿，腳手板外伸長度應取130-150mm；腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm；（4）作業層端部腳手板探頭長度應取130-150mm，其板長兩端均應

8、與支承桿可靠固定。（5）腳手板設置在三根橫向水平桿上，腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫處宜設兩根小橫桿。拐角處兩個方向的腳手板重疊放置，避免出現探頭及空擋現象。 8、連墻件連墻件采用鋼管扣件連接的方法，隨樓層每隔兩步三跨設置，連墻件用的鋼管，其與腳手架的連接采用直角扣件，連墻件中的連墻桿盡量呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不得采用上斜連接；當腳手架暫時不能設置連墻件時（架體高度6m以下時）可搭設拋撐，拋撐采用通長桿與腳手架可靠連接，與地面成45°-60°之間夾角。連接點中心至主節點的距離不應大于300mm，拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。連墻件應采用

9、雙扣件與結構拉結，應從底層第一步縱向水平桿處開始設置。9、防護設施腳手架作業層架體外立桿內側設置上下兩道防護欄桿和擋腳板，上道欄桿高度為1.2m，下道欄桿高度為0.6m，擋腳板高度為0.18m。作業層腳手板鋪設牢靠、嚴實，并用安全網雙層兜底。施工處以下每隔10m應用安全網封閉。10、腳手架出入口的構造出入口大小為4.5m×4.0m（寬×高），挑空兩根立桿，跨越兩步三跨。出入口設置在首層樓梯口位置。出入口再搭設6.0m×4.5m×4.0m（長×寬×高）的防護棚，上鋪50mm厚的雙層腳手板。在出入口兩側的內、外排立桿處分別增設一根立桿，并

10、高于門洞口2步，立桿用短管斜撐相互聯系，上方懸空立桿處增加一根斜桿，斜桿與各主節點相交處用旋轉扣件固定。洞口上方增設兩道橫向支撐，應伸出斜腹桿的端部，以保證立柱懸空處的整體性。門洞兩側分別增加兩根斜腹桿，并用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離在15cm 以內。當斜腹桿在一跨內跨越兩個步距時，應在相交的大橫桿處增設一根小橫桿，將斜腹桿固定在其伸出端上。斜腹桿采用通長桿件，接長采用對接扣件。11、塔吊、電梯、物料提升機、卸料平臺等需要斷開或開口處除設置連墻件外還須設置橫向斜撐。五、架體防雷構造措施（一）、安裝方案：、頂部四角和縱向中部設置避雷針。、用16mm2黃

11、綠雙色銅芯線作引下線，途中用磁瓶，導線綁扎。、接地裝置的接地線采用三根導體，在不同點與接地體作電氣連接，垂直接地體采用×角鋼、長度為2.2m，接地電阻為。4、避雷帶采用12鍍鋅圓鋼連接，雙面焊，焊接長度為72mm，焊接處焊縫平整，飽滿，并有足夠的機械強度，不得有夾渣、咬口、裂紋、虛焊、氣孔等缺陷；沿外架四角明設。（二）、工藝流程：避雷針接地體接地干線支架引下線明敷引下線暗敷均壓環（三）、接地體安裝工藝：人工接地體（極）安裝應符合以下規定：1.人工接地體（極）的最小尺寸應符合規范要求。2.接地體的埋設深度其頂部為0.6m，角鋼及鋼管接地體應垂直配置。3.垂直接地體長度為2.5m，其相互

12、之間間距為5m。4.接地體理設位置距建筑物為1.5m；遇在垃圾灰渣等埋設接地體時，應換土，并分層夯實。5.接地體（線）的連接應采用焊接，焊接處焊縫應飽滿并有足夠的機械強度，不得有夾渣、咬肉、裂紋、虛焊、氣孔等缺陷，焊接處的藥皮敲凈后，刷瀝青做防腐處理。6.采用搭接焊時，其焊接長度如下：1）、鍍鋅扁鋼不小于其寬度的2倍，三面施焊。（當扁鋼寬度不同時，搭接長度以寬的為準）。敷設前扁鋼需調直，煨彎不得過死，直線段上不應有明顯彎曲，并應立放。2）、鍍鋅圓鋼與鍍鋅扁鋼連接時，其長度為圓鋼直徑的6倍。3）、鍍鋅扁鋼與鍍鋅鋼管（或角鋼）焊接時，為了連接可靠，除應在其接觸部位兩側進行焊接外，還應直接將扁鋼本彎

13、成弧形（或直角形）與鋼管（或角鋼）焊接。六、腳手架搭設、拆除腳手架搭設前對操作人員進行安全技術交底，對鋼管、扣件、腳手板、墊板進行驗收。驗收合格后方可進行腳手架的搭設。1、搭設順序落地式雙排腳手架的搭設順序為：場地平整、夯實、硬化定位設置通長腳手板、鋼底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（柵格）每完一步校正剪刀撐連墻桿鋪腳手板搭防護欄桿綁扎安全網2、施工工藝定位定距：根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿距墻距離，并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用白灰點出立桿標記。墊板準確放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空。在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處

14、雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直至連墻件搭設完畢后方可拆除。雙排架宜先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭，再立中間的一根，互相看齊后再立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，應先立外排，后立內排。其余組件的搭設要求詳見構造要求。3、腳手架的拆除施工工藝雙排腳手架拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差大于兩步時，應增設連墻件加固。拆除作業應按確定的程序進行拆除：安全網擋腳板及腳手板防

15、護欄桿 剪刀撐斜撐桿小橫桿大橫桿立桿。不準分立面拆除或在上下兩步同時拆除，做到一步一清，一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆除連墻件。七、腳手架檢查驗收扣件進入施工現場應檢查產品合格證，并進行抽樣復試，

16、技術性能應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB15831的規定。扣件在使用前應逐個挑選，有裂縫、變形、螺栓出現滑絲的嚴禁使用，須準備經有關部門檢測合格的力矩扳手。1. 搭設階段性檢查與驗收：腳手架階段性檢查與驗收內容階 段初次中間驗收頂層時 間基礎完工后及腳手搭設前每搭完68高度后作業層施加荷載前遇有六級大風、大雨后，凍結地區解凍后達到設計高度后2. 在使用中應定期檢查的項目腳手架在使用過程中應由項目技術負責人組織項目安全員、腳手架班組工長每月對腳手架進行檢查；腳手架在使用中定期檢查的項目：項 目桿 件底 座扣 件架體位移荷載安全措施內 容桿件的設置和連接，連柱桿、支撐、門洞桁架等是否符合構造要

17、求底座是否松動，立桿是否懸空，地基是否積水扣件是否短缺，螺絲是否松動立桿的沉降與垂直度是否超過規定是否超載安全防護措施是否符合要求3. 搭設的規范允許偏差雙排腳手架主要搭設的允許偏差(mm)序號內容項 目技術要求允許偏差1立桿垂直度最 后 驗 收搭設高20-50m± 100搭設中檢查偏差的高度H 2 m± 7H 10 m± 20H 20 m± 40H 30 m± 60H 40 m± 80H 50 m± 1002間 距步 距± 20縱 距± 50橫 距± 203縱向水平桿高差一根桿的兩端±

18、; 10同跨內兩根縱向水平桿高差4扣 件 安 裝主節點處各扣件中心相互距離a150mm同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差500 mm立桿上的對接扣件至主節點的距離 h/3縱向水平桿上的對接扣件至主節點距離aL/3扣件螺栓擰緊扭矩40-65N·M5腳手板外伸長度第8項次八、安全措施1、材質及其使用的安全技術措施（1）扣件的緊固程度宜在4050 N·m，對接扣件的抗拉承載力為3kN。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。（2）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不小于100mm。（3）鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等

19、現象的扣件。（4）外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鋼絲、竹篾、塑料混用。（5）鋼管和扣件均要現場取樣送檢,合格后方可使用。2、腳手架搭設的安全技術措施（1）腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷，頂板基礎的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能施工。（2） 搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。（3）開始搭設立桿時應每隔6 跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。（4）腳手架及時與結構拉結或采取臨時支頂，以保證搭設過程安全

20、，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。（5） 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設的高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。（6）在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。驗收應按照DB11/T583-2008中（8.2.3、8.2.4）的明確規定執行；每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌。3、 腳手架上施工作業的安全技術措施（1）結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目經理部安全員驗收合格后方可使用，任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。（2）嚴格控制施工荷載，腳手板上不得集中堆放荷載，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。（3）結構施工時不允許

21、二層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過三層。（4）當作業層高出其下連墻件3.1m 以上，且其上尚無連墻件時應采取適當的臨時拋拉措施。（5）各作業層之間設置可靠的防護欄桿，防止墜落物體傷人。（6）定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。4、 腳手架拆除的安全技術措施（1）腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。（2）拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準備工作。（3）架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設

22、施等各類障礙物、地錨、攬風繩、連墻桿及被拆除架體各吊點、附件、電器裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。（4）拆除時應劃出作業區，周圍設繩綁圍欄或樹立警示標志，地面設專人圍護，禁止非作業人員進入。（5）拆除時統一指揮、上下呼應、動作協調，當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方并得到允許，以防墜落傷人。（6）拆架時不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。（7）每天拆架下班時，不應留下隱患部位。（8）拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。（9）在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲，應吊至地面，同時做好配

23、合協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。（10）所有桿件和扣件在拆除時分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送至地面。（11） 所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防止腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。（12）拆除的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢靠，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。（13）六級風以上（含六級）時停止拆除腳手架施工。九、文明施工要求根據腳手架施工的特殊性，結合公司職業健康安全管理手冊、程序文件，要求施工時做到：進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標識牌，不得踐踏草坪、損壞花

24、草樹木、隨意拆除和移動標識牌。嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證。凡有高血壓、貧血病的、心臟病及其他不適宜高空作業者，一律不得上腳手架操作。上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需要拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動

25、腳手架。不得將模板支撐、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉結點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。腳手板使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現地基下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉結松動等問題要及時解決。要保證腳手架體的整體性，不得與施工電梯等一并拉結，不得截斷架體。施工人員嚴禁凌空拋擲桿件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。腳手架堆

26、放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領料手續。施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鋼絲要集中回收處理，應及時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。六級以上(含六級)大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在冬期、雨期要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物，若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施十、腳手架施工應急救援預案1、高處墜落和物體打擊事故應急救援預案一旦發生高處墜落和物體打擊事故后，項目部應立即組織人員進行搶救，并電話通知公司應急反應組織機構，同時迅速呼叫醫務人員前來現場進

27、行搶救。迅速排除致命和致傷因素：如搬開壓在身上的重物；清除傷病員口鼻內的泥砂、嘔吐物、血塊或其他異物，保持呼吸道通暢等。檢查傷員的生命體征：檢查傷病員呼吸、心跳、脈搏情況。如有呼吸心跳停止，應就地立刻進行心臟按摩和人工呼吸 。止血：有創傷出血者，應迅速包扎止血，可用加壓包扎、上止血帶或指壓止血等。同時盡快送往醫院。觀察受傷人員摔傷及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔傷及骨折部位的保護，避免不正確的抬運，使骨折錯位而造成二次傷害。車輛一到立即就近送往醫院。由事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。總結經驗教訓，教育職工。2、機械傷害急救援預案 一旦發生機械傷害事故后，項目部應

28、立即切斷電源并組織人員進行搶救，并電話通知公司應急反應組織機構，同時迅速呼叫醫務人員前來現場進行搶救。對傷員進行必要的處理，如止血：有創傷出血者，應迅速包扎止血，材料就地取材，可用加壓包扎、上止血帶或指壓止血等。同時盡快送往醫院。車輛一到立即就近送往醫院。事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。總結經驗教訓，教育職工。3、腳手架坍塌一旦發生腳手架坍塌事故，現場搶救組應首先進行疏散，清點人員，確定有無人員失蹤、受傷。了解事發前該區域施工人員情況，作業人數，如有施工人員失蹤或被壓埋，立即組織有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除應采用人工挖掘、移除，禁止采用機械挖掘、移除，防止及

29、機械對被埋人員造成傷害。人工挖掘、移除盡量避免使用尖銳性工具。搶救挖掘、移除人員應分班組，合理按照工作面安排人力，及時換班，保障搶救挖掘、移除人員體力，保證在最短時間內將被壓埋人員搶救出來。如有人員失蹤、受傷，安全保衛組應立即報警。并做好救助車輛引導。在專業醫療人員到達前由現場傷員搶救組對受傷人員進行簡單救助。1.爭分奪秒搶救被壓埋者，使頭部先露出，保證呼吸暢通。2.出來之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后進行正規心肺復蘇。3.傷口止血且使用止血帶。4.切忌對壓傷進行熱敷或按摩。事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。總結經驗教訓，教育職工。4、項目部安全急救援預案為了

30、防范安全事故的發生，加強安全防范措施，避免安全事故的發生；在出現安全事故時，能夠做到及時，有效的針對事故發生而采取的措施，使經濟損失和人員傷亡降低到最低限度，項目部特別成立安全事故緊急救援小組，并且經常演練，達到在安全事故發生能夠迅速、及時的處理妥當。安全事故緊急救援小組名單：組 長：李 揚 副組長：宋華東 組 員：周建輝 孫菲菲 衣啟松 杜東東 王立顯 各成員職責：1、組長：發生安全事故后，負責總體調度指揮，總體策劃，及時與上級主管部門及各救護單位第一時間取得聯系。2、副組長：負責現場指揮實施救護工作，安排人員疏散、管理，保持穩定現場，冷靜沉著處理。3、各組員：負責實施救護工作，保證事故發生

31、后，能使救護工作做到最佳，確保經濟損失和人員傷亡降低到最低限度。在發生安全事故時，緊急動員小組組員和各班班組進行迅速、針對性的處理，保護好現場。11、 腳手架計算書落地式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度18.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.80米。鋼管類型為48.3×3.6，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工活荷載為3.

32、0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹串片，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設2層計算。欄桿采用竹串片，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿。基本風壓0.30kN/m2，高度變化系數1.0000，體型系數0.6000。地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。一、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.040kN/

33、m腳手板的荷載標準值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷載標準值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m 荷載的計算值 q=1.2×0.040+1.2×0.262+1.4×2.250=3.513kN/m 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下: M=3.513×0.9002 =0.356×106/5260.0=67.615N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下

34、: 荷載標準值 q=0.040+0.262+2.250=2.552kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.0×2.552×900.04/(384×2.06×105×127100.0)=0.833mm小橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.040×0.900=0.036kN腳手板的荷載標準值 P2=0.350&#

35、215;0.900×1.500/2=0.236kN 活荷載標準值 Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN 荷載的計算值 P=(1.2×0.036+1.2×0.236+1.4×2.025)/2=1.581kN 大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08×(1.2×0.040)×1.5002+0.175×1.581×=0.424×10

36、6/5260.0=80.514N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.677×0.040×1500.004/(100×2.060×105×127100.000)=0.05mm集中荷載標準值 P=(0.036+0.236+2.025)/2=1.148kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.146×1148.490

37、5;1500.003/(100×2.060×105×127100.000)=1.70mm最大撓度和 V=V1+V2=1.749mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.040×1.500=0.060kN腳手板的荷載標準值 P2=0.350×0.900×1.500/2

38、=0.236kN 活荷載標準值 Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN 荷載的計算值 R=1.2×0.060+1.2×0.236+1.4×2.025=3.190kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.12

39、95 NG1 = 0.130×18.000=2.331kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.350×2×1.500×(0.900+0.300)/2=0.630kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.17 NG3 = 0.170×1.500×2/2=0.255kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×1.500×18.000=0.270kN經計算得到，靜荷

40、載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.486kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.000×2×1.500×0.900/2=4.050kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)， W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數，Uz = 1.000 Us 風荷載體型系數： Us = 0.600經計算得到：Wk = 0.300×1.000×0.600 = 0.180kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設

41、計值計算公式 N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.2×3.486+0.9×1.4×4.050=9.286kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.2×3.486+1.4×4.050=9.853kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得

42、到風荷載產生的彎矩： Mw=0.9×1.4×0.180×1.500×1.800×五、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.853kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5

43、.260cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.188； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到: =9853/(0.19×506)=103.762N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.286kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；

44、l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.188； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.110kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到 =9286/(0.19×506)+110000/5260=118.74

45、7N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!六、最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時，當立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設高度H，按下列計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 1.155kN； NQ 活荷載標準值， NQ = 4.050kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.130kN/m；經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 H = 79.863米。考慮風荷載時，當立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設高度H，按下列計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 1.155kN；

46、NQ 活荷載標準值， NQ = 4.050kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.130kN/m； Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk = 0.087kN.m；經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 H = 70.706米。取上面兩式計算結果的最小值，腳手架允許搭設高度 H=70.706米。七、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 風荷載標準值，wk = 0.180kN/m

47、2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積: Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 3.000經計算得到 Nlw = 4.082kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 7.082kN根據連墻件桿件強度要求，軸向力設計值 Nf1 = 0.85Acf根據連墻件桿件穩定性要求，軸向力設計值 Nf2 = 0.85Af其中 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=30.00/1.59的結果查表得到=0.95； 凈截面面積 Ac = 5.06cm2；毛截面面積 A = 18.32cm2；f = 205.0

48、0N/mm2。經過計算得到 Nf1 = 88.171kNNf1>Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf = 303.873kNNf2>Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求! 連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 pk fg其中 pk 腳手架立桿基礎底面處的平均壓力標準值，pk =Nk/A=30.14 (kPa) Nk 上部結構傳至基礎頂面的軸向力標準值 Nk = 3.49+4.05=7.54kN A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 68.00地

49、基承載力設計值應按下式計算 fg = kc × fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00地基承載力的計算滿足要求!扣件腳手架計算滿足要求！ 十二、落地式卸料平臺扣件鋼管支撐架計算書 落地式卸料平臺扣件鋼管支撐架計算書計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為13.4m，立桿的縱距 b=0.70m，立桿的橫距 l=0.70m，立桿的步距 h=1.80m。腳手板自重0.30kN/m2，欄桿自重0.

50、15kN/m，材料最大堆放荷載5.00kN/m2，施工活荷載2.50kN/m2。 圖 落地平臺支撐架立面簡圖 圖 落地平臺支撐架立桿穩定性荷載計算單元采用的鋼管類型為48.3×3.6。一、基本計算參數同上二、縱向支撐鋼管的計算縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩 W = 5.26cm3；截面慣性矩 I = 12.71cm4； 縱向鋼管計算簡圖1.荷載的計算：(1)腳手板與欄桿自重線荷載(kN/m)： q1 =0.000+0.300×0.300=0.090kN/m(2)堆放材料的自重線荷載(kN/m)： q21 = 5.000×0.300=1.

51、500kN/m(3)施工荷載標準值(kN/m)： q22 = 2.500×0.300=0.750kN/m經計算得到，活荷載標準值 q2 = 0.750+1.500=2.250kN/m2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩計算公式如下: 最大支座力計算公式如下: 靜荷載 q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m活荷載 q2 = 1.40×0.750+1.40×1.500=3.150kN/m最大彎矩 Mmax=(0.10×0.108+0.117×3.150)×0.7002最大支座力 N = (1.1×0.108+1.2×3.15)