1、模板高支撐施工方案工程名稱： 雨棚工程 施工單位： 監理單位： 建設單位： 編制日期: 2016 年 9 月 28 日施工方案審批表 工程名稱 建筑面積 結構類型 層數工程詳細地址 建設單位 施工單位 監理單位 開竣工日期方案名稱 實施時間方案內容 施工單位審批意見方案編制人職務專業工程技術人員方案執行人職務項目經理或項目技術負責人審核意見方案審核人職務公司技術科負責人審核意見方案審批人職務總工或公司技術負責人審批意見建設單位審批意見方案審批人職務審批意見監理單位審批意見總監理工程師審批意見主管部門備案簽收備案序列號：目 錄第一章 工程概況1第二章 編制依據1第三章 高支撐施工方案1第一節方案

2、選擇1第二節 安全技術交底3第三節 高支模施工3第四節 模板及支架安裝與拆除4第五節 砼澆筑施工方案5第六節 模板計算6第四章 監測方案28第一章 工程概況xxxxx雨棚工程，工程建設地點：xxxxx；結構形式：框架結構，層頂標高xx，框架柱由下部地下停車場直接甩筋，車庫頂板標高-1.2m，雨棚施工總高度10.1m，頂板100mm、140mm厚，局部雙層板，板頂標高分別為8.1m、8.9m，建筑面積為558，雨蓬水平投影面積1116，總工期：45天。建設單位： 設計單位： 監理單位： 施工單位： 第二章 編制依據 1、xx雨棚工程施工圖紙1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、

3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-20125、鋼結構設計規范GB 50017-20036、建筑施工安全檢查標準JGJ59-20117、房屋建筑工程常用高大模板支撐系統遼2013G901第三章 高支撐施工方案第一節方案選擇 本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便

4、于保養維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收； 5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011要求，要符合市文明標化工地的有關標準。 6、結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下模板及其支架方案： 、欄板采用多層木模板鋼支撐，木方作楞，配套使用穿墻螺栓M14。豎向內楞采用50*80*4000木方，水平采用483.0雙鋼管拉結穿墻螺栓；、梁板采用多層木模板，483.0鋼管腳手架支撐；、柱采用多層木模板現場拼制，483.0鋼管腳手架支撐。7、材料選擇、本工

5、程腳手架鋼管選用48.3*3鋼管，符合現行國家標準碳素結構鋼（B/T700）中235級鋼的規定。施工人員首先選擇腳手桿口要齊，裂縫結疤，硬彎，壓疤，銹蝕，打孔不得使用。、本工程扣件的選用，符合現行國家標準從鋼管腳手架扣件GB15831的規定。扣件螺栓擰緊扭力矩到達65Nm時不得發生破壞。施工前要全數檢查，不得使用裂縫，變型，螺栓滑絲的扣件。、可調拖撐，可調拖撐螺桿外徑不得小于36mm，直徑與螺距符合現行國家標準梯形螺紋第2部分：直徑與螺距系列（GB/T5796.2）和梯形螺紋第3部分：基本尺寸（GB/T5796.3）的規定、模板選用：本工程采用長2.44m寬1.22m12mm厚多層膠合木模板，

6、要求木模具備防水、耐磨、耐酸的保護膜，保溫性能好，脫模后多次使用的特點。第二節 安全技術交底施工前項目部施工員，技術員，安全員分別向參加施工的所有架工，木工，砼工進行技術交底。高處作業系安全帶，戴好安全帽。所有人必需按方案進行，不準違章作業，違章指揮。按順序進行施工。現場質量檢查員，安全員必需對架體及模板按段檢查驗收（實測實量）并做好記錄。本工程高支模支撐高度分別為：7002000梁底8.1m；3001200梁底8.1m；300800梁底8.5m；300500梁底8.8m。100厚板底9.2m；140厚板底9.16m。高支撐面積為1116。第三節 高支模施工首先由項目部放線員進行定位放線，然后

7、經技術員，安全員檢查驗收合格后，架工開始鋪設墊板，所采用的鋼墊板規格為200*200*6mm。鋪設完畢后架工開始撂底，采用3m-6m腳手桿，錯茬綁扎。掃地桿距地面20cm。立桿間距為0.9m步距為1.3m，綁扎橫向、縱向水平桿，四周滿綁扎剪刀撐。先從基礎連接到頂部，架體內水平剪刀撐分三段高度2.6m一道，在架體四周設豎向剪刀撐，內部每隔三跨綁扎一道。剪刀撐與剪刀撐之間采用斜拉桿進行拉結固定。使架體形成一體，梁底托桿300梁設一道、700梁設兩道，梁底托桿與每步水平桿用扣件連接。另外橫、縱水平桿頂在圈梁上，有柱子的部位全部抱柱子，綁扎。支撐腳手架綁扎完畢后，現場技術員，安全員按方案進行全面檢查驗

8、收。合格后進行下道工序。2m高梁側模板與腳手架拉結牢固，每側至少有兩道水平桿頂至梁側模板上，且梁側模板加固的對拉螺栓豎向間距不大于350mm，以防止梁澆筑時產生側向位移。由于本工程與地下人防為結建式建筑，以地下人防工程作為基礎，并且軸線完全對應，雨蓬的整個模板支撐系統除北側懸挑端，其余全部座落在人防頂板上，故需要在地下人防負一層進行支撐加固，加固平面布置見下圖：第四節 模板及支架安裝與拆除1、模板安裝先檢查作業面，所需要材料要分離堆放。按施工的程序進行操作，采用800mm長的可調結U型托撐。最多伸出腳手管200mm。按砼的澆筑需要（見第五節），南北兩側梁模板分三次施工，由于雨蓬南北兩側延縱向方

9、向造型8.9米標高板下凈高僅700mm高，長度61.7m，南側凈寬1.1m、北側凈寬2.65m，且無洞口，屬于全封閉狀態，故此處采用的木模板木支撐一次性投入使用，無法拆除。雨蓬北側懸挑端L9梁北側模板支設與主樓干掛發生沖突并與主樓框架間縫隙僅100mm寬，首先需將施工范圍內的干掛拆除（包括干掛石材、角鋼骨架、玻璃幕等），其次由于支模作業面僅有100mm寬，故此處模板支設需特殊加固處理，且砼澆筑后由于砼自重產生的壓力導致梁北側模板無法拆除。2、模板及支架的拆除根據工期，模板和支架拆除前，木工、架工要向項目部提交拆除申請，待項目部同意后按方案進行拆除，做到先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重，后拆承

10、重的。必需從上而下的順序進行操作，拆下的各種材料及時清運。第五節 砼澆筑施工方案根據設計圖紙砼結構的特點及施工進度計劃安排，本工程砼澆筑計劃共分四次完成，第一次澆筑框架柱至梁底，第二次澆筑至梁板頂標高8.1米，第三次澆筑梁及欄板至頂板底標高8.8米，最后一次澆筑8.9米標高二層板砼。施工縫處須待已澆筑混凝土的抗壓強度不小于1.2MPa時，才允許繼續澆筑。梁板砼澆筑順序由中間向兩側澆筑。待柱砼強度達到設計強度的75%以上，梁板的模板支撐體系可采用抱柱支撐，并在雨蓬外圍東、西、南側增設拋撐，拋撐設置與地面夾角不得大于60，間隔三跨設置，拋撐間采用水平桿及剪刀撐可靠拉結。北側水平桿頂至門診醫技病房綜

11、合樓的外鋼筋砼框架上，以保證整個支撐體系水平方向的整體穩定性，防止砼澆筑過程中發生傾覆。抱柱施工構造參照下圖。第六節 模板計算采用品茗安全方案計算軟件V10.5進行計算。梁模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL新澆混凝土梁計算跨度(m)25.2混凝土梁截面尺寸(mmmm)7002000新澆混凝土結構層高(m)10

12、.1梁側樓板厚度(mm)140 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.4非自定義:0.208風壓高度變化系數z0.65風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(

13、mm)500梁兩側立柱間距lb(mm)1300步距h(mm)1300新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁距梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)650梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式自定義梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)450,850梁底支撐小梁根數5每縱距內附加梁底支撐主梁根數0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/mm2)12.5面板彈性模量E(N/mm2)4500 取單位寬度700mm，按

14、四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=7001212/616800mm3，Ibh3/12=700121212/12100800mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2)+1.40.720.744.695kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)20.743.461kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.71.235k

15、N/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)20.735.77kN/m 1、強度驗算Mmax0.107q1靜L2+0.121q1活L20.10743.4610.1752+0.1211.2350.17520.15kNm Mmax/W0.15106/168008.929N/mm2f12.5N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算max0.632q2L4/(100EI)=0.63235.771754/(1004500100800)0.467mml/250175/2500.7mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446

16、 q1活l=0.39343.4610.175+0.4461.2350.1753.085kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.14343.4610.175+1.2231.2350.1758.958kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.92843.4610.175+1.1421.2350.1757.305kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0.393 q2l=0.39335.770.1752.46kN R2=R4=1.143 q2l=1.14335.770.1757.155kN R3=0.928 q2l=0.92835.770.175

17、5.809kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4575小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)42.19小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)158.2小梁驗算方式三等跨連續梁 為簡化計算，按三等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max3.085+0.91.35(0.3-0.1)0.7/4+0.5(2-0.14)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.72，(1.3-0.65)-0.7/2/21，8

18、.958+0.91.35(0.3-0.1)0.7/4=9.001kN/m q2max2.46+(0.3-0.1)0.7/4+0.5(2-0.14)+(0.5+(24+1.1)0.14)max，(1.3-0.65)-0.7/2/21，7.155+(0.3-0.1)0.7/47.19kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.19.0010.52，0.59.0010.220.225kNm =Mmax/W=0.225106/42190=5.333N/mm2f=15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.69.0

19、010.5，9.0010.22.700kN max=3Vmax/(2bh0)=32.7001000/(24575)1.20N/mm2=1.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.677q2l14/(100EI)0.6777.195004/(10093501582000)0.206mml1/250500/2502mm 2q2l24/(8EI)7.192004/(893501582000)0.097mm2l2/2502200/2501.6mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐主梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.

20、19.0010.5，0.49.0010.5+9.0010.24.951kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R52.545kN，R2R44.951kN，R34.034kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.17.190.5，0.47.190.5+7.190.23.955kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R52.200kN，R2R43.955kN，R33.212kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(c

21、m3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78可調托座內主梁根數1 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.388106/4490=86.481N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax9.943kN max=2Vmax/A=29.9431000/42446.899N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.114mml/250450/2501.8mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 支座反力依次為R

22、1=0.348kN，R2=13.23kN，R3=13.23kN，R4=0.348kN 七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座扣件抗滑移折減系數kc0.85可調托座內主梁根數1可調托座承載力容許值N(kN)30 1、扣件抗滑移驗算 兩側立柱最大受力RmaxR1,R4max0.348,0.3480.348kN0.858=6.8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 2、可調托座驗算 可調托座最大受力NmaxR2，R313.23kNN30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)600立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)

23、200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551300=2281.5mm =l0/i=2281.5/15.9=143.491=210 長細比滿足要求！ 2、風荷載計算 Mw1.4klah2/101.40.90.2080.51.32/

24、100.022kNm 3、穩定性計算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q11.2(0.1+(24+1.5)2)+1.40.92163.84kN/m 2)小梁驗算 q1max4.414+1.2(0.3-0.1)0.7/4+0.5(2-0.14)+1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91，(1.3-0.65)-0.7/2/21，12.805+1.2(0.3-0.1)0.7/4=12.847kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.347kN，R213.245kN，R313.245kN，R40.347kN 頂

25、部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(600+2200)=1686.762mm 1l01/i1686.762/15.9106.086，查表得，10.544 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2+Mw/lbmax0.347+1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(1+0.65-0.7/2)/21，13.245，13.245，0.347+1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(1+1.3-0.65-0.7/2)/21+0.022/1.313.262kN fN/(A)+Mw/W13262.245/(0.544424

26、)+0.022106/449062.43N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.2171.7551300=2776.586mm 2l02/i2776.586/15.9174.628，查表得，20.235 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2+1.20.15(10.1-2)+Mw/lbmax0.347+1.2(0.75+(24+1.1)0.14)+1.40.91(1+0.65-0.7/2)/21，13.245，13.245，0.347+1.2(0.75+(24+1.1)0.14)+1.40.91(1+1.3-0.65-0.7/2)/2

27、1+1.458+0.022/1.314.72kN fN/(A)+Mw/W14720.245/(0.235424)+0.022106/4490152.667N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 九、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)140混凝土強度等級C35立桿底座長a(mm)200立桿底座寬b(mm)200 F1=N=14.72kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取

28、h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=

29、40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=120mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1280mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.57+0.250)11280120/1000=168.806kNF1=14.72kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第條規定，見下表公式參數剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局

30、部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表取值c混凝土強度影響系數，按本規范第條的規定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第條確定 可得：fc=16.7N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351316.740000/1000=2705.4kNF1=14.72kN 滿足要求！板模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、

31、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B1，標高9.3m新澆混凝土樓板板厚(mm)140新澆混凝土樓板邊長L(m)7.5新澆混凝土樓板邊寬B(m)4.2 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G

32、1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.40.13風壓高度變化系數z0.65風荷載體型系數s0.5 三、模板體系設計模板支架高度(m)9.16立柱縱向間距la(mm)900立柱橫向間距lb(mm)900水平拉桿步距h(mm)1300立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)150立柱距混凝土板長邊的距離(mm)300主梁布置方向垂直樓板長邊小梁間距(m

33、m)100小梁最大懸挑長度(mm)100主梁最大懸挑長度(mm)100結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000面板驗算方式簡支梁 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 1、

34、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.14)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.14)+1.40.72.5 1=7.053kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K/2=0.91.42.5/21.575kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7.0530.12/8，0.1080.12/8+1.5750.1/4= 0.04kNm Mmax/W0

35、.04106/240001.646N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.14)1=3.614kN/m 5ql4/(384EI)53.6141004/(38410000144000)0.003mml/250100/2500.4mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4575小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)42.19小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)158.2 因小梁較大懸挑長度為100m

36、m，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.14)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.14)+1.40.72.50.10.727kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.14)0.10.412kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.10.315kN/m M10.1q1靜L2+0.117q1活L20

37、.10.4120.92+0.1170.3150.920.063kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.10.032kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0320.92+0.2133.150.9，0.10.0320.92+0.1753.150.90.606kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max0.7270.12/2，0.0320.12/2+3.150.10.315kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.063，0.606，0.31

38、50.606kNm =Mmax/W=0.606106/42190=14.363N/mm2f=15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.6q1靜L+0.617q1活L0.60.4120.9+0.6170.3150.90.397kN V20.6q2L+0.675p0.60.0320.9+0.6753.152.144kN V3maxq1L1，q2L1+pmax0.7270.1，0.0320.1+3.153.153kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.397，2.144，3.1533.153kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1531000/(24575)1.401N/

39、mm2=1.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.14)0.10.381kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6770.3819004/(10093501582000)0.115mml/250900/2503.6mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=0.3811004/(893501582000)0mml12/250200/2500.8mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm

40、3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁驗算方式三等跨連續梁可調托座內主梁根數1 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.14)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.14)+1.40.71.50.10.623kN/m q1靜0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.14)0.10.434

41、kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.10.189kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.14)0.1=0.401kN/m 承載能力極限狀態 按三跨連續梁，Rmax(1.1q1靜+1.2q1活)L1.10.4340.9+1.20.1890.90.633kN 按懸臂梁，R1q1l=0.6230.10.062kN RmaxRmax，R10.633kN; 正常使用極限狀態 按三跨連續梁，Rmax1.1q2L1.10.4010.90.397kN 按懸臂梁，R1q2l=0.4010.10.04kN RmaxRmax，R10.397kN; 2

42、、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.493kNm =Mmax/W=0.493106/4490=109.909N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3.01kN max=2Vmax/A=23.011000/42414.198N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.725mm 跨中max=0.725mm=900/250=3.6mm 懸挑段max0.267mm=1002/250=0.8mm 滿足要求！ 七、立柱驗算鋼管類型483鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424立柱截面

43、回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 h/i1300/15.982150 滿足要求！ 查表得，0.716 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.130.91.32/100.022kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=0.9(1.2(0.75+(24+1.1)0.14)+0.91.41)0.90.9+0.022/0.94.671kN f Nw/(A)+ Mw/W4671.11/(0.716424)+0.022106/449020.38N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座

44、承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N4.671kNN30kN 滿足要求！ 九、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)400混凝土強度等級C35立桿底座長a(mm)200立桿底座寬b(mm)200 F1=N=4.671kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓

45、應力按長度的加權平均值，其值控制在2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=380mm， um =2(a+h0)+(b+