1、目錄1、工程概況12、編制依據13、外腳手架方案14、施工準備34.1技術準備34.2人員準備34.3材料準備34.4工具準備35、架體搭設施工工藝35.1工藝流程35.2工藝要求35.3施工要求5立桿5大橫桿6小橫桿6剪刀撐6腳手板7連墻件7防護設施76.鋼管腳手架拆除86.1.腳手架拆除工藝流程86.2拆除作業注意事項87、質量標準87.1構配件質量標準87.2腳手架搭設質量標準97.3扣件質量標準98、安全技術措施98.1材質及其使用的安全技術措施98.2腳手架搭設的安全技術措施98.3腳手架施工作業的安全技術措施108.4腳手架拆除的安全技術措施109、文明施工要求10附：聯梁型鋼懸挑

2、腳手架計算書121、工程概況靖西靖宇客運站位于靖西縣城開發區內。地下一層，地面以上十二層。一樓至四樓層高為4.4米，五樓至十二樓層高為3.4米。建筑總高是44.80ms2、編制依據型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據：工程施工圖紙、施工組織設計、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)（2002版）、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）、混凝土結構設計規范（GB50010-2002）

3、、鋼結構設計規范（GBJ17-2003）、冷彎薄壁型鋼結構技術規范（GB50018-2002）等規范編制。3、外腳手架方案結合本工程結構形式、實際施工特點，建筑物三至六層/軸采用懸挑雙排鋼管腳手架,其余三面采用落地式腳手架，施工至七層后,將三至六層鋼管腳手架拆除,另從七層至十二層采用懸挑式全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架。本方案僅為懸挑式腳手架，落地式腳手架按原來的方案施工。此架一架三用，既用于結構施工和裝修施工，同時也兼做安全防護。荷載按結構施工荷載2KN/考慮，考慮二層同時作業。由于本工程的建筑最高度均已超過50米，故七層以上采用懸挑式腳手架，外腳手架為單立桿雙排式，立桿距結構外沿0.2m，立

4、柱橫距（排距）為1.50m、縱距1.11.4m、步距1.8m。連墻件設置：高度按樓層每隔3米、寬度按二跨2.6米進行拉結。連墻件采用剛性連接，用鋼管與建筑物連結牢固。懸挑式腳手架分為四次全卸載搭設方式。第一次從第七層至第九層，高度為6.8米；第二次從第九層至第十一層，高度為6.8米；第三次從第十一層至第十二層，高度為3.4米。懸挑腳手架的做法詳見圖1和圖2。240032004、施工準備4.1技術準備項目技術負責人組織項目部技術、生產人員及架子班組認真學習有關腳手架搭設的施工技術、安全規范。腳手架搭設前應制定腳手架工程施工案，項目技術負責人根據施工方案對項目技術、生產人員進行腳手架工程的技術、安

5、全交底，各技術、生產人員應重點掌握腳手架工程的技術要求、安全要求及施工注意事項。各技術、生產人員再對班組進行技術和安全交底。4.2人員準備腳手架工程施工時，架子工必須經過培訓，培訓合格持有架子工操作證的人員方能上崗。4.3材料準備本工程懸挑架采用聯梁型鋼式，挑梁采用18號工字鋼，聯梁采用12號槽鋼。腳手架均為扣件式鋼管腳手架，各種桿件采用483.5mm的鋼管；連接扣件有直角扣件、旋轉扣件及對接扣件；腳手板及擋腳板均采用竹串片腳手板、竹串片擋腳板；安全網采用密目式安全網。根據所需材料，提前做好材料需用計劃，提前考察、選用相關材料廠家，保證材料的質量及供應。所有材料支架用的金屬構（桿）件必須檢驗合

6、格才能使用。鋼管每10噸一組，扣件3000一組進行抽檢。對使用已用的鋼管、各種扣件的，要做好防銹工作，進行質量檢查，符合標準要求的方能投入施工。4.4工具準備主要工具：架子扳手、力矩扳手等；測量、檢驗主要儀器：水準儀、水平尺、鋼卷尺、直尺等。5、架體搭設施工工藝5.1工藝流程架體搭設的施工工藝流程為：安放和固定挑梁安放水平聯梁立桿就位并與掃地桿扣緊 安第一步大橫桿（與各立桿扣緊） 安第一步小橫桿 第二步大橫桿 第二步小橫桿 加設臨時支撐（上端與第二步大橫桿扣緊，在裝設兩道連墻桿后可拆除）第三、四步大橫桿和小橫桿聯墻拉結鋪腳手架板掛安全網。5.2工藝要求5.2.1、七層以上采用18號工字鋼外挑架

7、。七層樓面預埋18螺栓和18號工字鋼（詳見圖3），在挑梁的上一層預埋吊環（詳見圖4）。預埋螺栓和吊環由專人負責，安全員檢查驗收。5.2.2、安放挑梁挑梁采用18號工字鋼。工字鋼挑梁應平穩安放在樓面上，不平整之處應用硬木板墊平，并將挑梁緊固于預埋螺栓。型鋼挑梁面應安裝平整，并且所有挑梁須安裝在同一水平面。5.2.2水平聯梁安裝水平聯梁采用12號槽鋼。在槽鋼上面應預先焊接12長度不少于60的鋼筋，以防止立桿的滑移（詳見圖5）。挑梁安裝后，將水平聯梁安裝于型鋼挑梁上。水平聯梁應安裝同一直線，寬度與腳手架體的寬度相同。主梁18號工字鋼聯梁12號槽鋼20080012圓鋼605.2.3安裝鋼管架體采用48

8、3.5鋼管，立桿橫距為0.8米，縱距為1.6米，步距1.8米。鋼管安裝時應從寬闊的樓面開始，將鋼管插入水平聯梁的固定鋼筋釘上。此時，立桿應與掃地桿扣緊。所有起步立桿，應采用3000mm和6000mm按縱向交錯設立。避開水平方向的立桿接長，增加腳手架的整體穩固，頂部不足部分，用短鋼管補齊。起步立桿先豎里立桿、后豎外立桿程序設立。里立桿保持與建筑物200mm凈空距離。平行里立桿向外伸展800 mm凈距取外立桿位置。以后，按腳手架設計規格，等距離設里外立桿。第一步施工應沿建筑物四周延伸，最后重合于第一立面。立桿豎起后，應有臨時的拉結或斜撐保護，切勿單獨操作，引起腳手架倒塌傷人。第一步完成后，應同時完

9、成擱柵鋪設。擱柵在里、外大橫桿中間等距離安放二根，與小橫桿牢固連接。同時鋪設竹笆。竹笆搭接應足，并分別用18#鉛絲單根雙圈綁于大橫桿上。腳手架完成二高后，進行連墻桿件連接。連接時應仔細校正立桿的垂直以后方可固定。從第一步向上2步，左右二跨，設置拉結點。在進行連墻桿連接以后，同時進行外立桿與斜桿的固定，拆除臨時拉結與斜撐桿件。以后斜桿、連墻桿與腳手架施工同步遞升。為了保證腳手架每一立桿均勻受力，立桿與小橫桿應作對稱設置。二步高度完成后，根據高處作業規定，應外立桿內側設防護欄桿和擋腳桿措施。防護欄桿可選擇6000mm規格長桿，距步面900mm高度，用直角扣件緊固，不允許用鐵絲綁扎。接桿工作包括斜桿

10、接長和立桿接長，都必須二人配合操作，不允許單獨操作，否則易引起事故。剪力撐應與立桿同步搭設。待挑梁的上一樓層完成，應及時拉結鋼絲繩。鋼絲繩的拉結按圖6進行。5.3施工要求立桿腳手架立桿采用對接扣件連接，相鄰兩立桿接頭應錯開，不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心點至主節點的距離不宜大于步距的1/3；立桿頂端宜高出檐口1.5m。立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏?？v向水平桿接采用搭接(搭接長度不小于1m)，上下相鄰兩根縱向水平桿接頭錯開不小于2m，同一步內外兩根縱向水平，水平桿接頭也應錯開，并不在同一跨內。詳見圖A。大橫桿

11、大橫桿步距為1.8m，大橫桿在下，小橫桿在大橫桿上，大橫桿設在立桿內側，其長度不宜小于3跨。大橫桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接接長，相鄰大橫桿接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心于最近主節點的距離不宜大于縱距的三分之一。搭接接長時，搭接長度不小于1m，應等間距設置三個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接大橫桿端的距離不應小于100mm。詳見圖B。5.3.3小橫桿主節點處（每一立桿與大橫桿相交處）必須設置一根小橫桿，用直角扣件扣接，嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。在相鄰立桿之間根據需要加設

12、1根或2根。在任何情況下不得拆除作為基本構件結構桿件的水橫桿。橫桿伸出外立桿100150mm，內立桿離外墻面250mm。 5.3.4剪刀撐本腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立桿、大橫桿、小橫桿同步搭設，剪刀撐沿架高架長連續布置。剪刀撐每5步5跨設置一道剪刀撐，斜桿與地面夾角在4560之間。剪刀撐斜桿的接長應采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。除兩端用旋轉扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，在其中間應增

13、加24個扣結點，最下面的斜桿與立桿的連接點離地面不宜大于50cm。橫向斜撐應在同一節部，由底至頂層呈之字型連續布置，斜撐宜采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。 一字型、開口型雙排腳手架的兩端必須設置橫向支撐，中間宜每隔6跨設置一道。封閉型腳手架，除在拐角處設置橫向支撐外，中間應每隔5跨設置一道。5.3.5腳手板腳手板采用竹串片腳手板。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩。腳手板滿鋪三層，同時二層施工。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設置兩根橫向水平桿，腳手板外伸長取130150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm；腳手板搭接鋪設時，接頭必

14、須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm。作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。靠墻一側的腳手板離墻的距離不應大于150mm。5.3.6連墻件連墻件采用剛性連接，垂直間距3.0m，水平間距2.6m，連墻件采用帶短鋼管預埋件：在普通鋼板上以適長的短鋼管，鋼管長度以能與立桿或大橫桿可靠連接為度，拆除時需用氣割從鋼管焊接處割開。連墻件宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm；應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定；連墻件優先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。5.3

15、.7防護設施腳手架要滿掛全封閉式的密目安全網，用網繩綁扎在大橫桿里側。作業層網應高于平臺1.2m，并在作業層下步架設一道水平兜網。作業層腳手架立桿于0.6m及1.2m處設有兩道防護欄桿，底部側面設18cm高的擋腳板。5.3.8防電、避雷措施在雷雨季節搭建筑物的腳手架，應與地相連，以防雷擊。設避雷針和建筑物的避雷系統接通，腳手架和建筑物的接地系統單獨引線相接以防漏電傷人。6.鋼管腳手架拆除6.1.腳手架拆除工藝流程一般拆除順序如為：安全網欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿懸挑構件。拆除腳手架前，應將腳手架上的留存材料、雜物等清除干凈。設置好警戒區，并有專人負責警戒。 拆架程序應遵守由上而下，先搭后

16、拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等。一步一清，不得采用踏步式拆法，不準上下同時作業，剪刀撐先拆中間扣再拆兩頭扣，由中間操作人往下遞桿子。拆下的桿件與零配件，應按類分堆(零配件裝入容器內)，用吊車吊下，嚴禁高空拋擲。6.2拆除作業注意事項6.2.1、拆除腳手架前應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求。清除腳手架上的雜物及地面的障礙物。6.2.2、嚴禁按順序拆除，拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁分立面拆架或上下兩步同時進行拆除。6.2.3、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層拆除或數層拆除后再拆腳手加；分段拆除高差不應大于2

17、步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。6.2.4、當腳手架拆至下部最后一根長立桿（高度約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后再拆除連墻件。6.2.5、做到一步一清、一桿一清，拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最扣兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托信中間，再解端頭扣。6、拆除的各種配件嚴禁拋至地面。7、質量標準7.1構配件質量標準7.1.1、新鋼管應有產品質量合格證；鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯們、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管必須涂有防銹漆；鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應分別符合規范建筑施工扣件式鋼管腳手安全技術規范JGJ130-2001中表8

18、.1.5構配件允許偏差中的相關規定。7.1.2、舊鋼管表面銹蝕深度、彎曲變形應符合規范建筑施工扣件式鋼管腳手安全技術規范JGJ130-2001中表8.1.5構配件允許偏差中相關規定。銹蝕檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕超過規范規定值時不得使用。7.1.3、新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。新、舊扣件均應進行防銹處理。7.2腳手架搭設質量標準7.2.1、腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查：基礎完工后及腳手架搭設前；作業層上施工加荷載前；每搭

19、設完成1013m高度后；達到設計高度后；遇有六級大風與大雨后；停用超過一個月。7.2.2、腳手使用中，應定期檢查下列項目：桿件的設置和連接，連墻析、支撐、門洞等的構造是否符合要求；地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；扣件螺栓是否松動；高度在24m以上的腳手架，其立桿的沉降與垂直度的偏差應符合規范建筑施工扣件式鋼管腳手安全技術規范JGJ130-2001中表8.2.4腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法中的相關規定；安全防護措施是否符合要求；是否超載；腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法應符合規范建筑施工扣件式鋼管腳手安全技術規范JGJ130-2001中表8.2.4腳手架搭設的技術要

20、求、允許偏差與檢驗方法中的相關規定。7.3扣件質量標準安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力板手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。抽樣檢查數目與質量判斷標準，應按規范建筑施工扣件式鋼管腳手安全技術規范JGJ130-2001中表8.2.5扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準中的相關規定確定。不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。8、安全技術措施8.1材質及其使用的安全技術措施扣件的緊固程度應在4050Nm，不大于65 Nm，對接扣件的抗拉承載力為3KN。扣件上的螺栓保持適當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度應不小

21、于100mm，均應大于10cm，以防止桿件滑脫。鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用。嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。8.2腳手架搭設的安全技術措施搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入、統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。開始搭設立桿時，應每隔5跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子

22、穩定。腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件能上能下上兩步。腳手架在搭設過程中應由安全員、架子班班組長等進行檢查、驗收和簽證，每兩步驗收一次，直至達到設計施工要求高度。8.3腳手架施工作業的安全技術措施結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于2KN/，確保較大安全儲備。結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過一層。當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的

23、臨時撐拉措施。各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。8.4腳手架拆除的安全技術措施拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線、外腳手架，地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻件及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。拆架時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交待清楚

24、后方可離開。每天拆架時下班時，不應留下隱患部位。拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。所有腳手板、應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下，拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。9、文明施工要求嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作要集中精神、禁止開玩笑和打鬧。腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作。上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。

25、護身欄、腳手板、擋腳板、密目式安全網等影響班組支模時，如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。腳手架驗收合格扣任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。不準利用腳手架吊運重物，塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起得設備。拆除腳手架而使用的電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。運至地面的材料應按

26、指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。各種材料、配件應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。六級以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在雨季要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積水，若有應及時清掃，并要采取防滑措施。附：設計計算書附：聯梁型鋼懸挑腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 21 米，立桿采用單立桿；搭設尺寸

27、為：立桿的縱距為1.6米，局部 1.7米，立桿的橫距為0.9米，立桿的步距為1.8 米；內排架距離墻長度為0.30米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為483.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 0.80；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.6 米，水平間距2.8 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):2.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處靖西縣，查荷載規范基本風壓為0.750，風荷載高度變化系數z為0.740，風荷載體型系數s為0.645；計算中考慮

28、風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1219；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:3 層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.4米，建筑物內錨固段長度 2.3 米。懸挑水平鋼梁上面的聯梁采用 12.6號槽鋼槽口水平。與樓板連接的螺栓直徑(mm):18.00；樓板混凝土標號:C25；主梁間距相當于立桿間距的倍數:2倍；6.拉繩與支桿

29、參數支撐數量為:1；鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，鋼絲繩距離建筑物 1.2 m。二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.31.4/3=0.14 kN/m ；活荷載標準值: Q=21.4/3=0.933 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.038+1.20.14+1.40.933 = 1.521 kN/m；小橫桿

30、計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =1.5210.92/8 = 0.154 kN.m；最大應力計算值 = Mqmax/W =30.31 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =30.31 N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.14+0.933 = 1.112 kN/m ；最大撓度 V = 5.01.1129004/(3842.06105121900)=0.378 mm；小橫桿的最大撓度 0.378 mm 小于小橫桿的

31、最大容許撓度 900 / 150=6 與10 mm，滿足要求！三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0380.9=0.035 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.30.91.4/3=0.126 kN；活荷載標準值: Q= 20.91.4/3=0.84 kN；荷載的設計值: P=(1.20.035+1.20.126+1.40.84)/2=0.684 kN；大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0

32、381.41.4=0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2670.6841.4= 0.256 kN.m；M = M1max + M2max = 0.006+0.256=0.262 kN.m最大應力計算值 = 0.262106/5080=51.541 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 51.541 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vmax=

33、 0.6770.03814004 /(1002.06105121900) = 0.04 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.035+0.126+0.84）/2=0.5kN V= 1.8830.514003/ ( 100 2.06105121900) = 1.029 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.04+1.029=1.069 mm；大橫桿的最大撓度 1.069 mm 小于大橫桿的最大容許撓度 1400 / 150=9.3與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承

34、載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.0380.92/2=0.035 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.4=0.054 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.91.4/2=0.189 kN；活荷載標準值: Q = 20.91.4 /2 = 1.26 kN；荷載的設計值: R

35、=1.2(0.035+0.054+0.189)+1.41.26=2.097 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1219 NG1 = 0.1219+(0.902/2)0.038/1.8021.00 = 2.963； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3 NG2= 0.331.4(0.9+0.3)/2 = 0.756 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片

36、腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1531.4/2 = 0.315 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.421 = 0.147 kN；經計算得到，靜荷載標準值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.181 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 20.91.42/2 = 2.52 kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.

37、75 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.74 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.645；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.750.740.645 = 0.251 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.181+ 1.42.52= 8.545 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.181+ 0.851.42.52= 8.016 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為Mw

38、 = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2511.41.82/10 = 0.135 kN.m；六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N = 8.545 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表得： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到：= 0.186 ；

39、立桿凈截面面積： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； = 8545/(0.186489)=93.952 N/mm2；立桿穩定性計算 = 93.952 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N = 8.016 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定

40、：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0.186立桿凈截面面積： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； = 8016.12/(0.186489)+135260.424/5080 = 114.76 N/mm2；立桿穩定性計算 = 114.76 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk

41、 = 0.251 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.08 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 3.536 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8.536 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l0/i = 300/15.8的結果查表得到=0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向

42、承載力設計值為 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 8.536 Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 8.536小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖八、聯梁的計算:按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載P傳遞力，P = 8.545 kN；計算簡圖如下支撐按照簡支梁的計算公式其中 n= 2；經過簡支梁的計算得到:支座反力(考慮到支撐的自重) RA = RB = ( 2 -1)/28.545+8.545+2.80.148 /2= 13.025 kN;通過聯

43、梁傳遞到支座的最大力為(考慮到支撐的自重) 28.545 + 2.80.148 = 17.504 kN;最大彎矩(考慮到支撐的自重) Mmax= 2 /88.5452.8+0.1482.82.8 /8= 6.127 kN.m;最大應力 = 6.127106 / 62137 = 98.598 N/mm2;水平支撐梁的最大應力計算值 98.598 小于 205.0N/mm2,滿足要求!九、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為900mm，內排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻

44、體為 1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 1660 cm4，截面抵抗矩W = 185 cm3，截面積A = 30.6 cm2。根據前面計算結果，受腳手架作用的聯梁傳遞集中力(即傳遞到支座的最大力) N=17.504 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.230.60.000178.5 = 0.288 kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1 = 21.013 kN；R2 = 15.306 kN；R3 = -0.244 kN。最大彎矩 Mmax= 2.983 kN.m；最大應力 =M/1.05W+N/A= 2.983106 /( 1.05 185000 )+ 0103 / 3060 = 15.358 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 15.358 N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！十、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用18號工字鋼,計算公式如下其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經過計算得到最大應力b = 570 10.794 235 /( 1200180