1、佳木斯市江山居住區（東興成）項目第三標段B組團江山居住區（東興城）項目施工第三標段地下車庫鋼板樁護壁專項施工方案 編制人： 審核人： 審批人： 黑龍江省星海建筑工程發展有限公司 目 錄第一節 工程概況2第二節 編制依據2第三節 鋼板樁支護設計思路及要點3第四節 基坑穩定性換算3第五節 施工機械及設備8第六節 鋼板樁施工8第七節 質量保證措施10第八節 安全施工措施10第九節 文明施工措施11基坑鋼板樁支護方案第一節 工程概況本工程為佳木斯市江山居住區（東興成）項目第三標段B組團。B-G4、B-G5號樓負一層是地下車庫。地下基坑土方開挖深約4.35米，原采用放坡大開挖方式，室外地坪標高約-1 M

2、，基坑底標高約-5.35M。當開挖至-4.35M左右時，基坑中部出現流砂涌動，與周圍建筑距離不能滿足放坡需求，無法正常開挖，經研究討論，決定采用鋼板樁進行支護，以達到擋土的目的。由于工期比較緊張現場進兩臺機械同時作業，暫定工期2015年9月25日到2015年9月27日完成鋼板樁護壁的全部工程施工。（施工平面圖詳見附圖）第二節 編制依據一、佳木斯市江山居住區第三標段B組團工程黑龍江省西埃迪建筑設計研究院院設計圖紙；二、佳木斯市設計研究院編制的佳木斯市江山居住區第三標段B組團巖土工程勘察報告；三、佳木斯市江山居住區第三標段B組團工程沖孔樁施工記錄；四、建筑地基基礎工程施工質量驗收規范（GB5020

3、2-2009）；工程地質條件根據地形勘察報告及沖孔樁施工記錄，該場地范圍內地層自上而下分為：耕土（雜填土）層、粉質粘土層、砂夾薄層粉質粘土層、細沙層和中砂層。一、耕土（雜填土）層：層厚約0.3.01.1m；二、粉質粘土層：層厚約0.32.0m；三、砂夾薄層粉質粘土層：層厚約0.22.0m；四、細砂層：層厚約0.34.0m；五、中砂層。層厚約0.4-2.4m 第三節 鋼板樁支護設計思路及要點 根據本工程場地地質情況特點，本工程鋼板樁主要作用是為了支護邊坡防止流砂涌動，起到支護邊坡的作用。設計要點如下：一、采用（工）型鋼板樁，樁長9m,型號30B。二、鋼板樁穿過細沙層，進入中砂層面；三、鋼板樁沿基

4、坑四周連續設置帷幕周長約390M，自東向西設置下基坑坡道，距離建筑外墻是1.6m，鋼板樁每根凈距是800mm。四、為保證基坑安全，鋼板樁上部設置一道連續的槽鋼圍檁以加強鋼度及整體性；五、在與軸之間預留6米寬坡道。第四節 基坑穩定性換算一、參數信息重要性系數：0.90； 開挖深度度h：4.35m；基坑外側水位深度hwa：4m； 基坑內側水位深度hwp：3.00m；樁嵌入土深度hd：4.55m； 基坑邊緣外荷載形式：無荷載懸臂板樁材料：32b號工字鋼； 彈性模量E：206000N/mm2；強度設計值fm：205N/mm2； 樁間距bs：0.50m；截面抵抗矩Wx：726.33cm3； 截面慣性矩I

5、x：11621.40cm4；基坑土層參數：序號 土名稱 土厚度 坑壁土的重度 內摩擦角 內聚力 浮容重 (m) (kN/m3) (°) (kPa) (kN/m3)1 粘性土 3 19 16 10 20 2 粉土 6 19.5 28 22 20 2、土壓力計算 二、水平荷載（1）、主動土壓力系數：Ka1=tan2（45°- 1/2）= tan2（45-16/2）=0.568；Ka2=tan2（45°- 2/2）= tan2（45-28/2）=0.361；Ka3=tan2（45°- 3/2）= tan2（45-28/2）=0.361；（2）、土壓力、地下水以

6、及地面附加荷載產生的水平荷載：第1層土：0 3米；a1上 = P1Ka1-2C1Ka10.5 = 0×0.568-2×10×0.5680.5 = -15.071kN/m；a1下 = (1h1+P1)Ka1-2C1Ka10.5 = 19×3+0×0.568-2×10×0.5680.5 = 17.296kN/m；第2層土：3 4米；H2' = ihi/2 = 57/19.5 = 2.923；a2上 = 2H2'+P1+P2a2/(a2+2l2)Ka2-2C2Ka20.5 = 19.5×2.923+0+0

7、×0.361-2×22×0.3610.5 = -5.859kN/m2；a2下 = 2(H2'+h2)+P1+P2a2/(a2+2l2)Ka2-2C2Ka20.5 = 19.5×(2.923+1)+0+0×0.361-2×22×0.3610.5 = 1.181kN/m2；第3層土：4 8.9米；H3' = ihi/3 = 76.5/19.5 = 3.923；a3上 = 3H3'+P1+P2a2/(a2+2l2)Ka3-2C3Ka30.5 = 19.5×3.923+0+0×0.361-

8、2×22×0.3610.5 = 1.181kN/m2；a3下 = 3H3'+P1+P2a2/(a2+2l2)Ka3-2C3Ka30.5+'h3Ka3+0.5wh32 = 19.5×3.923+0+0×0.361-2×22×0.3610.5+20×4.9×0.361+0.5×10×4.92 = 156.612kN/m2；（3）、水平荷載：Z0=(a1下×h1)/(a1上+ a1下)=(17.296×3)/(15.071×17.296)=1.603m；第

9、1層土：Ea1=0.5×Z0×a1下=0.5×1.603×17.296=13.864kN/m；作用位置：ha1=Z0/3+hi=1.603/3+5.9=6.434m；第2層土：Ea2=h2×(a2上+a2下)/2=1×(-5.859+1.181)/2=-2.339kN/m；作用位置：ha2=h2(2a2上+a2下)/(3a2上+3a2下)+hi=1×(2×-5.859+1.181)/(3×-5.859+3×1.181)+4.9=5.651m；第3層土：Ea3=h3×(a3上+a3下)/

10、2=4.9×(1.181+156.612)/2=386.594kN/m；作用位置：ha3=h3(2a3上+a3下)/(3a3上+3a3下)+hi=4.9×(2×1.181+156.612)/(3×1.181+3×156.612)+0=1.646m；土壓力合力：Ea= Eai= 13.864+-2.339+386.594=398.119kN/m；合力作用點：ha= hiEai/Ea= (13.864×6.434+-2.339×5.651+386.594×1.646)/398.119=1.789m；三、水平抗力計算（1

11、）、被動土壓力系數：Kp1=tan2（45°+ 1/2）= tan2（45+28/2）=2.77；Kp2=tan2（45°+ 2/2）= tan2（45+28/2）=2.77；（2）、土壓力、地下水產生的水平荷載：第1層土：4.35 7.35米；p1上 = 2C1Kp10.5 = 2×22×2.770.5 = 73.228kN/m；p1下 = 1h1Kp1+2C1Kp10.5 = 19.5×3×2.77+2×22×2.770.5 = 235.263kN/m；第2層土：7.35 8.9米；H2' = ihi/

12、2 = 58.5/19.5 = 3；a2上 = 2H2'Kp2+2C2Kp20.5 = 19.5×3×2.77+2×22×2.770.5 = 235.263kN/m；a2下 = 2H2'Kp2+2C2Kp20.5+'h2Kp2+0.5wh22 = 19.5×3×2.77+2×22×2.770.5+20×1.55×2.77+0.5×10×1.552 = 333.14kN/m；（3）、水平荷載：第1層土：Ep1=h1×(p1上+p1下)/2=3&

13、#215;(73.228+235.263)/2=462.737kN/m；作用位置：hp1=h1(2p1上+p1下)/(3p1上+3p1下)+hi=3×(2×73.228+235.263)/(3×73.228+3×235.263)+1.55=2.787m；第2層土：Ep2=h2×(p2上+p2下)/2=1.55×(235.263+333.14)/2=440.513kN/m；作用位置：hp2=h2(2p2上+p2下)/(3p2上+3p2下)+hi=1.55×(2×235.263+333.14)/(3×235.

14、263+3×333.14)+0=0.731m；土壓力合力：Ep= Epi= 462.737+440.513=903.25kN/m；合力作用點：hp= hiEpi/Ep= (462.737×2.787+440.513×0.731)/903.25=1.784m；四、驗算嵌固深度是否滿足要求根據建筑基坑支護技術規程(JGJ 120-99)的要求，驗證所假設的hd是否滿足公式；hpEpj - 1.20haEai 01.78×903.25-1.2×0.90×1.79×398.12=842.50；滿足公式要求！五、抗滲穩定性驗算根據建筑

15、基坑支護技術規程(JGJ 120-99)要求，此時可不進行抗滲穩定性驗算！六、結構計算1、結構彎矩計算 彎矩圖(kN·m) 變形圖(m)懸臂式支護結構彎矩Mc=66.91kN·m；最大撓度為:0.05m；2、截面彎矩設計值確定：M=1.250Mc截面彎矩設計值M=1.25×0.90×66.91=75.27；0-為重要性系數，按照建筑基坑支護技術規程（JGJ120-99）,表3.1.3可以選定。七、截面承載力計算1、材料的強度計算：max=M/(xWx)x-塑性發展系數，對于承受靜力荷載和間接承受動力荷載的構件，偏于安全考慮，可取為1.0;Wx-材料的截面

16、抵抗矩: 726.33 cm3max=M/(x×Wx)=75.27/(1.0×726.33×10-3)=103.63 MPamax=103.63 MPa<fm=205.00 MPa;經比較知，材料強度滿足要求。第五節 施工機械及設備機械參數機械名稱型號數量功率使用部位液壓振動錘MIL-20001臺安裝于挖掘機上打鋼板樁履帶式單斗挖掘機W-10011臺1M3吊液壓振動錘汽車式起重機1臺30t用于撥鋼板樁震動拔樁機1臺45KW撥鋼板樁履帶式單斗挖掘機W-10011臺1M3挖槽、配合樁機作業及修路電焊機2臺焊接槽鋼經緯儀J21臺測量放線水準儀S3-d1臺抄平、沉降

17、觀測第六節 鋼板樁施工一、材料選擇。采用（工型）鋼板樁。二、鋼板樁檢驗。由于本工程為鋼板樁用于基坑的臨時支護，故不需進行材質檢驗而只對其做外觀檢驗，以便對不符合形狀要求的鋼板樁進行矯正，以減少打樁過程中的困難。外觀檢驗包括表面缺陷、長度、寬度、厚度、端頭矩形比、平直度和鎖口形狀等內容。檢查中要注意：、對打入鋼板樁有影響的焊接件應予以割除；、有割孔、斷面缺損的應予以補強；、若鋼板樁有嚴重銹蝕，應測量其實際斷面厚度，以便決定在計算中是否需要折減。原則上要對全部鋼板樁進行外觀檢查，對不符合要求的鋼板樁需進行矯正。三、鋼板樁吊運及堆放裝卸鋼板樁宜采用兩點吊。吊運時，每次起吊的鋼板樁根數不宜過多，并應注

18、意保護鎖口免受損傷。吊運方式有成捆起吊和單捆起吊、鋼筋捆扎、專人指揮。鋼板樁堆放的順序、位置、方向和平面布置應考慮到以后的施工方便，并盡量按型號、規格、長度施工部位分別堆放，堆放的高度不宜超過2M。四、施工工藝流程基線確定 定樁位 鋼板樁施打 基坑維護 土建施工 拔樁五、操做方法、基線確定：施工員根據規劃局給定的坐標點用全站儀根據圖紙設計尺寸定位軸線，然后根據軸線用鋼尺和經緯儀測量確定鋼板樁施工位置。、定樁位。按順序標明鋼板樁的具體樁位，灑灰線標明。、鋼板樁施打。由于工期較緊現場采用兩臺打樁機器自地下車庫東側中間分別向兩側同時作業，作業時采用單獨打入法，即吊升第一支鋼板樁，準確對準樁位，振動打

19、入土中，使樁端透過細砂層進入中砂層。吊第二支鋼板樁，卡好企口，振動打入土中，如此重復操作，直至基坑鋼板樁帷幕完成。4、鋼板樁拔除。地下車庫擋土墻完成，做完防水、保溫保護層等工程，然后基坑回填完畢后即進行鋼板樁拔除。采用較大型的吊車與振動錘配合來進行鋼板樁的拔除，即利用振動錘產生的強迫振動擾動土質，破壞鋼板樁周圍土的粘聚力以克服拔樁阻力，依靠附加起吊車的作用將樁拔除。鋼板樁拔除后留下的樁孔，必須即時做回填處理，回填所用材料為中砂。第七節 質量保證措施1、嚴格遵守和執行有關的施工質量規范。提高全員質量意識，確保質量管理慣徹整個施工過程。堅持質量自檢、交接檢“三檢”制。2、實行質量管理項目部負責制，配置專職質檢員，