1、后張預應力工程施工質量控制要點一、 臺座的反拱設置設計原則：使梁體在二期恒載施加前上拱度（水平線以上）不超過20mm，橋梁施工完成后橋梁不出現下撓。存梁期間若累計上拱值超過計算值10mm，應采取控制措施。施工圖設計中表列了對預應力引起的上拱度及二期恒載產生的下撓值。根據以往的工程經驗并遵循上述原則，我們建議不要按圖紙中給出的一期上拱度設置臺座反拱。針對不同跨徑的梁型，建議按如下值設置臺座反拱。梁型25m30m40m臺座反拱值13mm15mm20mm以上僅為我們給出的建議值。考慮存梁期間的后續上拱和工程經驗，采用上述反拱值設置臺座，基本上能夠保證梁在張拉后的上拱值（以張拉后第二天上午10點值為準

2、）高于水平線48mm，若存梁期上拱按10mm計、二期恒載產生的下撓按4mm計，則推算梁在運營初期（不考慮預應力損失造成的下撓）的上拱值為：（48）+10-4=（1014mm），這對梁體的正常工作是偏于安全的。臺座設置應注意的問題：1、 在未獲得本工程實際起拱值數據之前，不應大量施做T梁臺座的覆面鋼板（鋼模），以免因調整反拱給施工造成不便。2、 梁端臺座下部必須進行加強設計，特別是新填挖路段。臺座上通長應設置不少于5個沉降觀測點，在初期的預制施工中，每片梁出坑后必須對臺座反拱進行復測和調整。這個工作非常重要，即使地基能夠均勻沉降，在張拉后臺座兩端集中受力會造成反拱趨小。3、 臺座反拱設置完成后，

3、項目部應協同監理工程師對每個臺座進行復核，避免班組隨意施工造成構件拱度達不到設計要求。二、 預應力管道安裝1、 預應力筋預留孔道的尺寸與位置應正確，孔道應平順，端部的預埋鋼墊板應垂直于孔道中心線。2、 管道內徑面積除滿足設計要求外，還應保證不小于兩倍鋼絞線截面面積。3、 預制梁設置反拱時，預應力管道也同時設置反拱。4、 管道應采用定位鋼筋固定安裝，使其能牢固地置于模板內的設計位置，并在混凝土澆筑期間不產生位移。5、 施工圖對錨固區做了專門的加強設計，必須嚴格驗收錨后鋼筋配置。特別應注意保證螺旋筋與錨墊板頂緊。6、 金屬管道接頭處的連接管宜采用大一個直徑級別的同類管道，其長度宜為被連接管道內徑的

4、57倍，并應纏裹緊密防止水泥漿的滲入。7、 管道在模板內安裝完畢后，應將其端部蓋好，防止水或其他雜物進入。8、 負彎矩預應力管道在拆模后應對外露部分進行部分割除，預留510cm保證后澆施工管道搭接即可。后張預應力筋制作安裝允許偏差項 目允許偏差(mm)管道坐標梁長方向30梁高方向10管道間距同排10上下層10三、 預應力筋的安裝與保護1、 預應力筋可在澆筑混凝土之前或之后穿人管道，對鋼絞線，可將一根鋼束中的全部鋼絞線編束后整體裝入管道中，也可逐根將鋼絞線穿人管道。穿束前應檢查錨墊板和孔道，錨墊板應位置準確，孔道內應暢通，無水和其他雜物。2、 對在混凝土澆筑及養生之前安裝在管道中但在下列規定時限

5、內沒有壓漿的預應力筋，應采取防止銹蝕或其他防腐蝕的措施，直至壓漿。不同暴露條件下，未采取防腐蝕措施的力筋在安裝后至壓漿時的容許間隔時間如下：空氣濕度大于70或鹽分過大時 7d空氣濕度4070時15d空氣濕度小于40時20d 鋼絞線的腐蝕對結構安全有重大不利影響。縱觀工程建設實際，造成鋼絞線腐蝕的主要因素有：1、使用其它項目殘存鋼絞線，出廠期過長未做有效防護，進場時已存在銹蝕；2、鋼絞線在場內堆放時因防護措施不到位造成銹蝕；3、下料、穿束、張拉、注漿等流水工序組織不緊湊、不合理，甚至不同專業班組只顧自己完成任務，干完下班，導致下完料長期堆放、拆模后即穿束（應禁止該施工方法，此階段梁體溫度變化極大

6、，養護用水不斷與鋼絞線接觸，鋼絞線易受腐蝕）、穿完束不及時張拉、張拉了又不及時注漿等等施工惡習，這些因素才是造成鋼絞線腐蝕的關鍵因素。合理安排工序作業，穿束、張拉、注漿一系列工作完全可以在13d內完成；4、孔道壓漿不飽滿。所以，防止鋼絞線腐蝕的根本措施是：做好場內防護、即切即用、強度或齡期基本達到后才穿束、及時張拉注漿（嚴格控制水灰比、外加劑和注漿壓力）。3、 在力筋安裝在管道中后，管道端部開口應密封以防止濕氣進入。采用蒸汽養生時，在 養生完成之前不應安裝力筋。4、 在任何情況下，當在安裝有預應力筋的構件附近進行電焊時，對全部預應力筋和金屬 件均應進行保護，防止濺上焊渣或造成損壞。5、 對在混

7、凝土澆筑之前穿束的管道，力筋安裝完成后，應進行全面檢查，以查出可能被損壞的管道。在混凝土澆筑之前，必須將管道上一切非有意留的孔、開口或損壞之處修復，并應檢查力筋能否在管道內自由滑動。四、 預應力材料、設備的校核1、錨具、夾片、鋼絞線供貨商應在省高指材料準入目錄內。每次到貨的錨具、夾片、鋼絞線應附出廠合格證書，并應向廠家索要夾片與錨具間摩阻損失的試驗證明文件，這對我們正確計算張拉控制應力和伸長值是必須的。錨具、夾片進場后應專門保管，避免各種污染。鋼絞線使用前必須經有資質的檢定單位進行檢驗。由于鋼絞線的實際彈性模量對伸長值的影響較大，所以，我們要求必須按每60T或每批次做外委試驗。2、 張拉千斤頂

8、和油表千斤頂和油表應送計量檢定單位試驗，每個千斤頂應配不少于2個的油表同時送檢，以防止油表損壞時能及時替換。上述設備使用前必須以正式文件的形式（連同張拉計算表）經過監理工程師審批，否則不得使用，文件中必須附各種檢校證書和計算書。五、 張拉力和伸長值的計算1、 張拉控制應力的取值設計中給出的張拉控制應力指錨下張拉控制應力，包括預計的預應力損失值，但不包括錨頭摩阻損失（其值可通過試驗測定）。2、 預應力損失在預應力工程的設計中，共考慮以下幾種預應力損失：其中，孔道摩阻、鋼筋回縮、錨口摩阻損失是我們在施工中應予考慮的，其他要么可以忽略要么在設計中已計入。（1） 孔道摩阻損失一般對孔道摩阻損失的計算按

9、規范推薦的、取合適的值，套用公式計算即可。如果實際張拉伸長率超過±6%偏差，就應該考慮上述取值是否合適，必要時應按規范附錄中方法對孔道摩阻損失進行實際測量。（2） 錨口摩阻損失夾片在錨具中工作時與鋼絞線間的摩擦應力損失。盡管在施工圖設計中并未對該值的大小做出明確說明，但是這一應力損失在施工中實際存在，而設計中的0.75也根本不包括該損失值。一般取錨口摩阻損失為張拉控制應力的2.53%。考慮到施工時計算的摩阻損失沒有計入鋼絞線回縮、錨具變形、預應力筋與臺座間的溫差等引起的預應力損失，我們建議取錨口摩阻損失為的3%。由于鋼絞線的實際抗拉強度較設計中的1860Mpa大100Mpa左右，即使

10、取3%對構件也是非常安全的，離0.80（為鋼絞線抗拉強度標準值）這一絕對限值有足夠的安全保障。經咨詢設計代表，也同意適當提高預制T梁的預應力值。現計算：對于單股鋼絞線，錨前張拉控制力（千斤頂輸出力）為0.75×1860×1.03×139/1000=1977.2KN，該值包括了3%錨口摩阻損失，但這并不是超張拉。錨口摩阻損失可向廠家咨詢，其內部應該有具體的試驗數據。（3） 關于鋼絞線回縮（內縮量）引起的預應力損失對于夾片式錨具，規范中規定鋼筋回縮量不得超過6mm。經咨詢設計代表，在進行預應力設計時并沒有考慮這方面的預應力損失，我們在計算時一般也不對此予以考慮。經反算

11、，如果是4mm的回縮引起的預應力損失大約為1.7%，對總的張拉控制應力來說這一數值是非常可觀的。鑒于通常在計算中都不考慮這方面的預應力損失，我們認為對錨口摩阻損失取偏高的3%值是合適的。千斤頂張拉完成回油后鋼絞線的內縮量在施工中難以準確測量，這給施工記錄表中對該值的填寫存在較大爭議，應該把這一問題當做一個課題來探討，通過施工中適當的測量方法確定回縮量實際有多少。（4） 關于超張拉問題對于自錨式夾片、低松弛預應力筋，施工技術規范和施工圖設計都不要求進行超張拉。但有些時候，因為某些原因造成張拉后起拱值并沒有預期的那么大，為避免因起拱不足對梁的工作性能造成的不利影響，此時可對鋼絞線做適度超張拉。設計

12、規范規定：先張法或后張法在進行超張拉或計入錨圈口摩阻損失等任何情況下，鋼筋中的最大控制應力（千斤頂油泵上反映的數值）對鋼絲和鋼絞線不應超過0.80，對精軋螺紋鋼筋不應超過0.95。下面按超張拉2%、計入錨口摩阻3%、鋼絞線實際抗拉強度1930Mpa，計算值：<0.80 （式中為鋼筋抗拉強度標準值）出廠的鋼絞線實際抗拉強度一般都高于國標1860Mpa要求，這是因為鋼絞線外徑一般都比國標稍大。A15標目前送檢的兩種鋼絞線實際強度為：湖南英格瑞斯1900MPa，無錫中治2008MPa。所以，在混凝土的抗壓強度和鋼絞線實際抗拉強度都比設計要高的條件下，遇到特殊情況時進行適當的超張拉是可以的。 3

13、、 理論伸長值計算和實際伸長值測量圖紙中給出了張拉控制應力值、標準梁長的預應力筋設計、每片梁的預制梁長，鋼絞線檢定報告給出了實際彈性模量，計入3%錨口摩阻損失，以及張拉系統的工作長度，據此可以計算鋼絞線的理論伸長值。預應力筋的理論伸長值 (mm)可按下式計算： 式中：PP預應力筋的平均張拉力(N) L預應力筋的長度(mm)；AP預應力筋的截面面積(mm2)；EP預應力筋的彈性模量(Nmm2)。按兩段對稱張拉、分別取直線和曲線分段計算。計算時應注意：（1） 錨前張拉力應計入3%孔道摩阻損失，即按錨下應力1.03計算，該值為100%張拉應力。第一段終點力計算時應相應扣除3%。（2） 第一段預應力筋

14、長度應計入工作長度，一般為500mm。（3） 曲線橋梁長各不相同，應分別計算。預應力施工前，項目部應向監理工程師報批相關文件，其中應包括計算方法和公式、預應力材料和設備校核證書、張拉計算表等，經監理工程師同意后方可施工。4、 實際伸長值的測量預應力筋張拉時，應先調整到初應力。該初應力宜為張拉控制應力con的10%25%，伸長值應從初應力時開始量測。力筋的實際伸長值除量測的伸長值外，必須加上初應力以下的推算伸長值。由于在最初張拉時各根預應力筋的松緊彎曲程度不一致，在初應力以下拉伸過程中，既有彈性伸長，也有非彈性伸長，所以不宜采用測量的方法，而宜采用推算的方法，也即相鄰級的伸長值。我們建議采用的相

15、鄰級為1530%,因為標定證書給出的回歸方程在張拉力較低時線性關系差，而且10%千斤頂行程小，油表指針轉動在很短的時間內結束，相對難以控制，偏差較大。鋼絞線實際伸長量的測量多采用直接測量張拉端千斤頂活塞伸出量的方法，但這種測量方法存在一定的誤差。工具錨端和工具錨夾片在張拉到10%100%的過程中，因鋼絞線受力，夾片會向內滑動，通過測量活塞伸出量的方法會使得到的實測伸長值會比實際大68mm（誤差值的大小取決于工具錨夾片在張拉前的打緊程度）。如按鋼絞線理論總伸長值275mm（40米T梁）計算，6mm的測量誤差造成的應力值為2.2%，這一偏差的存在也解釋了為什么我們在施工現場計算伸長率時會出現偏差都

16、偏向于正值甚至超出6%的現象。所以，如果采用測量活塞伸出量的方法測量實際伸長值，應在填表時將實測總伸長值扣減48mm。為避免測量時因鋼絞線回縮及夾片滑移等影響造成測量偏差，建議采用量測鋼絞線絕對伸長值的方法。推薦的測量方法如下圖所示：使用一個標尺固定在鋼絞線上，不論經過幾個行程，均以此來量測分級張拉鋼絞線的伸長值，累計的結果就是初應力與終應力之間的實測伸長值，這種方法帶來的測量偏差較小。預應力筋的實際伸長值與理論計算伸長值之間有一定的誤差，究其原因，主要有：預應力筋的實際彈性模量與計算時的取值不一致；千斤頂的張拉力不準確；孔道的摩阻損失計算與實際不符；測量誤差等。特別是彈性模量的取值是否正確，

17、對伸長值的計算影響較大，應根據鋼絞線檢測報告提供的數值取彈性模量值代入公式計算。必要時，預應力筋的彈性模量、錨圈口及孔道摩阻損失等應通過試驗確定，計算時予以調整。5、 壓力表讀數計算根據檢定測試單位提供的負荷壓力關系校準方程，即可求得壓力表在某一張拉力時的讀數。這一工作相對簡單，但應注意：壓力表極易發生故障或損壞，千斤頂送檢時必須保證每臺千斤頂配兩個壓力表同事檢測，如果表一個表損壞時可及時替換。六、 預應力工程的施工1、 預應力筋的制作預應力筋的下料長度應經過計算確定，計算時應考慮結構的孔道長度或臺座長度、錨夾具厚度、千斤頂長度、彈性回縮值、張拉伸長值和外露長度等因素。鋼絞線鋼筋的切斷，應采用

18、切斷機或砂輪鋸，不得采用電弧焊。不得使用鋼絞線作為電焊機的連接地線使用。鋼絞線在受到高于600溫度作用時，其內部結構將變態，影響預應力筋的正常工作和使用。預應力筋由多根鋼絞線組成時，同束內應采用強度相等的預應力筋材。編束時，應逐根理順，綁扎牢固，以避免互相纏繞。2、 張拉機具與設備施加預應力所用的機具設備及儀表應由專人使用和管理，并應定期維護和校驗。千斤頂與壓力表應配套校驗，以確定張拉力與壓力表之間的關系曲線，校驗應在經主管部門授權的法定計量技術機構定期進行。張拉機具設備應與錨具配套使用，并應在進場時進行檢查和校驗。對長期不使用的張拉機具設備，應在使用前進行全面校驗。使用期間的校驗期限應視機具

19、設備的情況確定，當千斤頂使用超過6個月或200次或在使用過程中出現不正常現象或檢修以后應重新校驗。對力筋施加預應力之前，必須完成或檢驗以下工作：1） 張拉施工經過監理工程師審批。2) 施工現場應具備經批準的張拉程序和現場施工交底書；3) 現場已有具備預應力施工知識和正確操作的施工人員；4) 錨具安裝正確，對后張構件，混凝土已達到要求的強度；5) 施工現場已具備確保全體操作人員和設備安全的必要的預防措施。3、 張拉應力控制當混凝土強度達到設計要求（100%抗壓強度，不小于7d齡期），即可進行預應力張拉。預應力筋的張拉控制應力及張拉程序應首先滿足設計和規范要求。需要注意的是，設計中的張拉控制應力為

20、錨下控制應力，包括預計的預應力損失值，但不包括錨頭摩阻損失（其值可通過試驗確定）。因此，在進行預應力筋的張拉時，鋼筋中的實際張拉控制應力必須加上錨頭錨頭摩阻引起的預應力損失。4、 預應力施加注意事項1） 張拉前應向監理工程師提供同養試塊混凝土強度試壓報告，達到設計與規范要求并經同意后方可張拉。2） 預應力筋張拉前，應清理承壓板面，并檢查承壓板后面的混凝土質量。如發現空鼓，應在張拉前修補。3） 錨具安裝時，錨板應對正，夾片要打緊，且同一副夾片中兩瓣間隙要盡量均勻；夾片打緊時也不能太用力，以免把夾片打壞，限位板上有不同規格鋼絞線的識別標志，不可用錯。4） 正式張拉前，應會同專業人員進行試張拉。在確

21、認張拉工藝合理，張拉伸長值正常，且無有害裂縫后，方可成批張拉。必要時應測定實際的孔道摩阻損失。5） 實施張拉時，應使千斤頂的張拉力作用線與預應力筋的軸線重合一致。預應力筋張拉時，應先從零加載至初張力，然后分級張拉至所需張拉力。6） 預應力的張拉管理，應采用應力控制、伸長值校核的原則。實際伸長值與計算理論伸長值的允許偏差應控制在規范允許的范圍內。如超過該值，應暫停張拉，找出原因或采取措施予以調整后，方可繼續張拉。7） 張拉錨固后應及時灌漿。孔道灌漿要求密實，灌漿時必須連續。水泥漿的要求及壓漿工藝按設計規定或現行規范規定執行。8） 預應力筋錨固后的外露長度宜控制在3050mm，錨具應用封端混凝土保

22、護。當需長期外露時，應采取防止銹蝕的措施；當鋼絞線有浮銹時，要用鋼絲刷將夾持段及外端的鋼絞線浮銹和污物清除干凈，以免在安裝和張拉時浮銹和污物填滿夾片齒槽而造成滑絲。9） 工具夾片為三片式，工作夾片為兩片式，二者不能混用。工作夾片不能重復使用，工具夾片也應避免無限期使用。10） 錨具、夾片應妥善保管，使用時不應有銹、水及其它污物。當夾片破裂或牙面破壞時一定要更換，不得再次使用。11） 張拉時應有安全措施，張拉千斤頂后面不得站人。預應力筋的錨固，應在張拉控制應力處于穩定狀態下進行。錨固階段張拉端預應力筋的內縮量，應不大于設計規定或不大于下表所列容許值。對于夾片式錨具（用于預應力鋼絞線），如預應力筋

23、錨固時的夾片回縮不均勻，夾片兩瓣間的相對高差超過回縮容許值的1/3（即2mm），應認為不滿足要求，此時應暫停張拉、處治。錨具變形、預應力筋回縮和接縫壓縮容許值(mm)錨具、接縫類型變形型式容許值鋼制錐形錨具力筋回縮、錨具變形6夾片式錨具(用于預應力鋼絞線)力筋回縮、錨具變形6鐓頭錨具縫隙壓密1JM15錨具用于預應力鋼絲時力筋回縮、錨具變形3用于預應力鋼絞線時6粗鋼筋錨具(用于精軋螺紋鋼筋)力筋回縮、錨具變形1每塊后加墊板的縫隙縫隙壓密1水泥砂漿接縫縫隙壓密1環氧樹脂砂漿接縫縫隙壓密112） 預應力筋張拉及放松時，均應填寫施工記錄。5、 張拉記錄填寫方法原施表-39存在的一個主要問題是對100%

24、張拉力的取值難以解釋清楚，上級檢查經常顧慮該值是否計入了錨口摩阻損失。我們綜合多方面的意見，建議對該表進行改進，如下表。填表說明：1） 增加“千斤頂輸出張拉力計算”一欄，對100%張拉力計算過程予以明示，便于理解。2） 實測伸長值應采用上面介紹的測量絕對伸長值的方法，減小實際伸長值的測量偏差。如果采用測量千斤頂活塞伸出量的方法，總伸長值應扣減48mm再填入表格（樣表中3） 標注*的值），保證伸長率計算準確。4） 內縮量的填寫應根據實測值填寫，規范要求不超過6mm。如何準確測量內縮量目前存在較多爭論，這個問題需要繼續探討。5） 因福建省雙永高速公路龍巖段后張法預應力梁張拉記錄表 （改后表） 施表

25、-39承包單位： 合同號： 監理單位： 編 號：橋梁名稱梁編號砼強度等級張拉日期起拱值(mm)千斤頂輸出張拉力計算100%×P=0.75×1860×1.03×139×9/1000=1797.5KN孔道編號頂號表號油表讀數與伸長值張拉力（KN）理論伸長量（mm）實測伸長值L1（mm）推算伸長值L2（mm）實際伸長值L=L1+L2伸長率（%）內縮量（mm）15%30%100%N1油表 讀數3.47.438.927260220*2802.9*06伸長量90150*310油表 讀數斷絲根數滑絲根數斷絲滑絲率 伸長量油表 讀數伸長量油表 讀數斷絲根數滑絲

26、根數斷絲滑絲率 伸長量油表 讀數伸長量油表 讀數斷絲根數滑絲根數斷絲滑絲率伸長量油表 讀數伸長量油表 讀數斷絲根數滑絲根數斷絲滑絲率 伸長量油表 讀數伸長量油表 讀數斷絲根數滑絲根數斷絲滑絲率 伸長量現場施工負責人： 質檢員： 現場技術人員： 監理： 日期：福建省雙永高速公路龍巖段后張法預應力梁張拉記錄 （原表） 施表-39承包單位： 起止樁號： 施工標段： 編號：監理單位： 施工日期： 工程名稱： 第 頁共 頁孔道編號頂號表號油表讀數、伸長值張拉應力（MPa）理論伸長量（mm）實測伸長值L1（mm）推算伸長值L2（mm）實際伸長值L=L1+L2伸長率±（%）內縮量（mm）10%20

27、%100%油表 讀數伸長量油表 讀數斷絲根數滑絲根數斷絲滑絲率 （%）伸長量油表 讀數伸長量油表 讀數斷絲根數滑絲根數斷絲滑絲率 （%）伸長量油表 讀數伸長量油表 讀數斷絲根數滑絲根數斷絲滑絲率 （%）伸長量油表 讀數伸長量油表 讀數斷絲根數滑絲根數斷絲滑絲率 （%）伸長量橋梁名稱或樁號預應力梁編號混凝土強度等級(MPa)上拱度()現場施工負責人： 質檢員： 現場技術人員： 監理： 日期：七、 孔道壓漿1、 孔道壓漿用材料1） 水泥宜采用硅酸鹽水泥或普通水泥。采用礦渣水泥時，應加強檢驗，防止材性不穩定。水泥的強度等級不宜低于42.5。水泥不得含有任何團塊。梁場應建設專門的水泥（外加劑）存儲庫，

28、應根據一階段的用量進貨，不可一次存儲過多。壓漿用水泥齡期從進場到使用完畢應控制在23個月之間。2） 外加劑宜采用具有低含水量、流動性好、最小滲出及膨脹性等特性的外加劑，它們應不得含有對預應力筋或水泥有害的化學物質。外加劑的用量應通過試驗確定。通過試驗后，水泥漿中可摻人適量膨脹劑，但其自由膨脹率應小于10。泌水率和膨脹率的試驗方法見規范附錄G-10。3） 水泥漿水灰比宜為0.400.45，摻人適量減水劑時，水灰比可減小到0.35。我們建議采用小水灰比的水泥漿，這樣有利于保證壓漿飽滿。在摻入膨脹劑的情況下，即使0.300.35的水灰比也可以保證壓漿能夠順利通過，對施工并無太大影響。所以，施工配合比

29、可按實際情況予以減小，原則就是不超過理論配合比又能保證壓漿體順利通過管道。水泥漿的泌水率最大不得超過3，拌和后3h泌水率宜控制在2，泌水應在24h內重新全部被漿吸回。水泥漿稠度宜控制在1418s之間。2、 孔道的準備與壓漿施工壓漿前，應對孔道進行清潔處理。金屬管道必要時亦應沖洗以清除有害材料； 對孔道內可能發生的油污等，可采用已知對預應力筋和管道無腐蝕作用的中性洗滌劑或皂液，用水稀釋后進行沖洗。沖洗后，應使用不含油的壓縮空氣將孔道內的所有積水吹出。水泥漿自拌制至壓人孔道的延續時間，視氣溫情況而定，一般在3045min范圍內。水泥漿在使用前和壓注過程中應連續攪拌。對于因延遲使用所致的流動度降低的

30、水泥漿，不得通過加水來增加其流動度。壓漿時，對曲線孔道和豎向孔道應從最低點的壓漿孔壓入，由最高點的排氣孔排氣和泌水。壓漿順序宜先壓注下層孔道。壓漿應緩慢、均勻地進行，不得中斷，并應將所有最高點的排氣孔依次一一放開和關閉，使孔道內排氣通暢。較集中和鄰近的孔道，宜盡量先連續壓漿完成，不能連續壓漿時，后壓漿的孔道應在壓漿前用壓力水沖洗通暢。對摻加外加劑泌水率較小的水泥漿，通過試驗證明能達到孔道內飽滿時，可采用一次壓漿的方法；不摻外加劑的水泥漿，可采用二次壓漿法，兩次壓漿的間隔時間宜為3045min。攪拌缸中的灰漿應在完全排光、或用完后才可對下一盤材料進行投料，保證配料計量準確。壓漿應使用活塞式壓漿泵

31、，不得使用壓縮空氣。壓漿的最大壓力宜為0.50.7MPa；當孔道較長或采用一次壓漿時，最大壓力宜為1.0MPa。梁體豎向預應力筋孔道的壓漿最大壓力可控制在0.30.4MPa。壓漿應達到孔道另一端飽滿和出漿，并應達到排氣孔排出與規定稠度相同的水泥漿為止。為保證管道中充滿灰漿，關閉出漿口后，應保持不小于0.5MPa的一個穩壓期，該穩壓期不宜少于2min。壓漿過程中及壓漿后48h內，結構混凝土的溫度不得低于5，否則應采取保溫措施。當氣溫高于35時，壓漿宜在夜間進行。壓漿后應從檢查孔抽查壓漿的密實情況，如有不實，應及時處理和糾正。壓漿時，每一工作班應留取不少于3組的70.7mm×70.7mm×70.7mm立方體試件，標準養護28d，檢查其抗壓強度，作為評定水泥漿質量的依據。對需封錨的錨具，壓漿后應先將其周圍沖洗干凈并對梁端混凝土鑿毛，然后設置鋼筋網澆筑封錨混凝土。必須嚴格控制封錨后的梁體長度。對后張預制構件，在管