1、 咸陽市渭城區厚德苑小區1#樓工程施工組織設計 咸陽市渭城區厚德苑小區18#、19#、20#樓地下室及地下車庫工程模板施工方案 編制人： 審核人： 審批人： 陜西建工集團第六建筑工程有限公司二零一二年 十二 月 八 日目 錄一、工程概況二、編制依據三、使用范圍四、模板設計與支撐方案五、施工方法和措施六、模板施工質量及驗收要求七、模板工程安全控制措施八、安全文明施工措施及環境保護措施附:1.模板安全計算書2.車庫滿堂架平面布置圖圖咸陽市渭城區厚德苑小區18#、19#、20#樓模板及地下車庫模板工程專項施工方案一、工程概況咸陽市渭城區厚德苑小區18#、19#、20#樓及地下車庫工程，設計使用年限5

2、0年，抗震設防烈度為8度，18#、19#、20#樓為剪力墻結構，地下車庫為地下一層框架剪力墻結構，總建筑面積64112m2，其中地下室面積9811m2。該樓為地下一層，18#、19#地上18層，20#樓地上26層，建筑高度18層為54.30m ，26層為78.30m。主樓地下室從基礎頂板至地下室頂板凈高4.22米，車庫凈高4.6米、5.2米、5.9米、6.92米，主樓層高3米。地下室內外墻厚均為300，車庫最大框架梁截面為450900，次梁為300700，車庫頂板厚度250、180，主樓頂板厚度為180。二、編制依據1.咸陽市渭城區厚德苑小區18#、19#、20#樓及地下車庫工程施工藍圖；2.

3、砼結構工程施工質量驗收規范 GB520204-2002（2011版）；3.建筑施工手冊 （第四版縮印版）4. 建筑施工模板安全技術規范JGJ16-20085.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011三、適用范圍：該模板工程施工方案僅適用于咸陽市渭城區厚德苑小區18#、19#、20#樓及地下車庫模板工程施工。四、模板設計與支撐方案（1）模板配置設計根據施工圖紙設計各個構件的斷面尺寸構造確定模板組合，配置模板支撐體系，并確定現場組裝后整體安裝方法，繪出模板結構施工平面圖，模板配板圖和節點連接大樣圖；提出模板系統及配件使用計劃和特殊支承工具加工大樣圖及計劃。（2）樓模板配置計劃本工

4、程梁、板模板均采用高強覆塑竹膠合板，分段配置，流水施工，后續施工中如部分模板損壞，可適當補充新模板。地下室內外墻模板均采用采用15mm雙面覆膜竹膠板。（3）基本要求模板及模板支撐體系必須尺寸準確，板面平整，具有足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠地承受新澆筑混凝土的自重和側壓力，以及在施工中所產生的荷載；構造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝和混凝土的澆筑、養護等要求。在滿足塔吊起重量要求、施工便利和經濟適用條件下，應盡可能擴大模板面積，減少拼縫。（4）工藝流程1.剪力墻墻體模板放墻體邊線及模板200控制線并校核安裝門窗洞口模板（電梯井墻體）拼裝墻體一側模板安裝背楞、穿墻螺栓和斜撐清除墻內雜物

5、拼裝墻體另一側模板安裝背楞和斜撐拉線調平調直模板擰緊穿墻螺栓模板預檢2.頂板模施工方法：按樓層高度選用腳手架立桿，并搭設至需要高度。加設可調托撐及絲杠鋪設模板鋼管主背楞鋪設次木楞，隨鋪隨抄平安放雙面覆膜多層板，雙面覆膜多層板與內木楞固定。3.框架柱模板放線預檢鋼筋隱檢安裝柱模模板調節檢查柱模對角線及位移并糾正自上而下安裝柱箍并穿對拉螺栓模板預檢并進行吊垂直固定。柱模施工方法：3.1.先在柱根做水泥砂漿找平層20mm高，寬度同模板，禁止入結構線。3.2.將木合板按柱截面裁制成型，按設計背板面釘制木楞，木楞為5070方木。3.3.組裝柱模：將單片加工成型的柱模就位，試拼后加柱箍和對拉螺栓支撐臨時定

6、位，然后對每片模板垂直度、平整度進行校驗，最后緊固對拉螺栓成型。4.梁模板安裝工藝彈出梁軸線及水平線并復核搭設梁模支架安裝梁底楞安裝梁底模板梁底起拱綁扎鋼筋安裝側梁模安裝另一側梁模安裝上下鎖口楞、斜撐楞及腰楞復核梁模尺寸、位置與相鄰模板連固（5）模板體系剪力墻、框架柱、梁板模板均采用15mm厚木合板，背楞為5070方木，間距250mm，主龍骨采用483.0雙鋼管。支撐體系采用48鋼管斜撐設置三道。柱箍為483.0雙鋼管及對拉螺栓柱箍，最底一道距地面200mm，向上間距500mm。支撐體系采用48鋼管設置斜撐。柱箍為10#定型槽鋼柱箍或483.0雙鋼管加固，鋼管柱箍間距500設置對拉螺栓。（6）

7、模板安裝注意事項豎向模板和支架的支撐部分，當安裝在基土上時應加設墊板，且基土必須堅實并有排水、防水、防凍融措施。模板及其支架在安裝過程中，必須設置防傾覆的臨時固定設施。現澆鋼筋砼梁板跨度等于或大于4m時，模板應起拱，起拱高度宜為全跨長度的1/10003/1000。（7）模板的拆除墻、梁側模板應在砼強度能保證其表面及其棱角不因拆模而受到損壞時方可拆除。為了準確掌握拆模時間，必須留置同條件試塊，待試塊強度達到1.2MPa才允許拆模。底模應在砼強度符合下表規定后方可拆除：結構類型結構跨度（m）按設計的砼強度標準值的百分率計（%）板2502，8758100梁8758100懸臂構件100五、施工方法和措

8、施1.基礎筏板、承臺梁、基礎梁模板墊層施工完畢，開始砌車庫與主樓連接的高低跨梁磚胎模，以便后續的抹灰、防水、底板鋼筋施工盡早插入，達到流水施工的目的，縮短施工工期。磚胎模工藝流程：放筑磚線磚澆水、砂漿攪拌砌磚墻抹灰磚胎模的內側用1：3水泥砂漿抹灰，厚度為10mm。抹灰之前先將墻面用水潤濕，并做好灰餅，以保證平整度。梁模板采用15mm厚雙面覆模多層膠合板，后背5070方木龍骨。模板加固采用對拉螺栓及鋼管和扣件式鋼管腳手架。梁中偏下用穿墻螺栓加固，上部用483.0鋼管扣件加固，如圖所示：立桿和對拉螺栓的間距不大于500mm。外圍筏板基礎梁、承臺梁必須用止水螺栓對拉，內部梁采用對拉螺桿穿PVC套管連

9、接。500mm 模板 方木山形卡 穿墻螺栓 鋼管基礎梁寬B2.地下室外墻模板地下室剪力墻外模板采用15mm厚雙面覆模多層膠合板拼裝成大塊模板后背木方，木方間距250mm。水平和豎向主龍骨采用雙向483.0雙鋼管，用“3型卡”或鋼墊板及對拉螺栓、25mm小螺栓與模板連接固定，水平龍骨間距500mm，豎向龍骨間距500mm，豎向龍骨為兩根。對拉螺栓采用M14，外墻對拉螺栓帶止水片，限位鋼墊片（鋼筋），內墻對拉螺栓為普通型，內墻安裝時螺栓外套PVC套管，以便于拆除螺栓，模板主要采用1.222.44鏡面板。為確保墻體的截面尺寸及鋼筋保護層厚度，在墻鋼筋上按1000mm1000mm間距梅花型焊接12導向

10、鋼筋（外墻導向筋應帶止水片），或采用螺栓外增加限位鋼板外加15mm厚木墊片或塑料墊片，墻模板加固采用鋼管斜撐，端頭加調節絲杠，斜撐一端支撐于預埋在筏板的鐵件上或基坑壁上。3.地下室梁板模板梁模板：梁底模、側模均用15mm厚雙面覆膜多層板，底模用5070mm方木做主次龍骨，300mm寬梁僅用主龍骨，間距600mm，300寬以上的梁主龍骨間距900mm，次龍骨間距300mm，主龍骨支撐體系利用插扣架支撐體系，在插口架立桿上用雙十字扣件固定主龍骨，間距900mm，梁側模豎楞用5070mm方木，截面尺寸300500mm的梁不設橫肋，采用5070mm方木斜支撐。加固采用M14對拉螺栓，對拉螺栓間距按40

11、0mm布置，然后用3型卡沿內外橫肋用螺帽拉緊。頂板模板全部采用高強覆塑竹膠合板，海綿堵縫及膠帶貼板縫，下鋪7050mm的方木龍骨，間距250mm，方木龍骨下用雙根鋼管背杠，支撐系統采用483.0插扣式鋼管和普通鋼管組合搭設滿堂架，立桿間距900mm，梁底位置立桿間距800mm。每根立桿下墊設可調絲桿，以便調整平板的標高及平整度。車庫滿堂架詳見附圖。以上圖示中方木均改為5070，計算也以此計算。 雙面竹膠板 5070方木 鋼管背杠 可調絲杠 插扣鋼管立柱 4.底板后澆帶模板底板后澆帶寬度為800mm，后澆帶采用218鋼筋作骨架，在后澆帶設置鋼絲網作側模支護，綁扎在底板鋼筋骨架上。豎向立筋采用18

12、250，為保證結構施工質量，后澆帶鋼筋骨架不得焊于底板鋼筋上。由于后澆帶有一定的側壓力，模板固定可采用撐桿的固定方式，以抵抗混凝土的側壓力，保證模板位置和幾何尺寸的準確。鋼絲網的選擇：應選用自身具有一定剛度的鋼板網，網孔適中，過大過小均不利。底板后澆帶的臨時保護措施：底板后澆帶由于需留置一段時間后方可澆筑，先澆筑部分總免不了有些砂漿或其它雜物掉入后澆帶后，由于無法入內清理而影響工程質量，所以未澆筑混凝土前， 后澆帶空置期間，為防止雜物、污水進入，可采取以下封閉措施：在底板后澆帶上側砌筑120mm寬、60mm高的磚帶。磚帶與底板面轉角處用1:2水泥砂漿抹成圓弧，上部用膠合板或編織布全封閉。地下室

13、底板底板、外墻后澆帶的保護措施基礎墊層時，宜將后澆帶處基礎墊層降低10cm,以便處理后澆帶、清除垃圾和排除積水，每隔50m設一集水坑，以便及時排除雨水和養護用水。為防止外界雨水從側墻外流入帶內，在后澆帶兩端側墻處各增設臨時擋水磚墻，砌體高度高于地下室底板高度，墻兩側抹防水砂漿。在后澆帶寬兩側50cm處用砂漿或磚砌壘起寬5cm左右的擋水帶，以防止地下室底板施工積水流入后澆帶，以防止地下水滲入后澆帶內，在后澆帶內用防水砂漿抹底灰。板面后澆帶的保護措施在后澆帶兩側用臨時欄桿圍護，臨時通道架設離樓面200mm高左右密鋪腳手板，防止鋼筋被踩踏及水平運輸過程砂漿或砼瀉落的污染。在每一跨的梁底模設置一塊30

14、0mm梁寬的活動插板，以便清理污物時開啟。6.地下室外墻水平施工縫的留設根據本工程的施工藍圖，基礎位置留置水平施工縫，施工縫在底板以上300mm位置的外墻上，因外墻為抗滲砼，在水平施工縫的位置應按圖紙及規范要求加設一道2030橡膠止水條。六、模板施工質量及驗收要求：按混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2011中現澆結構模板部分要求施工和驗收。1.模板支設前，由工長根據施工方案對操作班組長進行詳細技術交底，并落實責任。2.認真執行自檢、互檢、交接檢“三檢”制度，認真執行我單位質量管理條例，對質量優劣進行獎罰。3.模板支設過程中，木屑、雜物必須清理干凈，在頂板下口墻根部每段至少留二個清

15、掃口，框架柱留一個清掃口，將雜物及時清掃后再封上，避免產生質量事故。4.各類模板制作須嚴格要求，應經質量部門驗收合格后方可投入使用；模板支設完后先進行自檢，其允許偏差必須符合要求，凡不符合要求的應返工調整，合格后方可報驗。5.模板驗收重點為控制剛度、垂直度、平整度和接縫，特別應注意外圍模板、電梯井模板、樓梯間模板等處軸線位置正確性。并檢查水電預埋箱盒、預埋件位置及鋼筋保護層厚度等。6.所有模板體系在預制拼裝時，接縫應平整，模板拼縫處作成企口，并粘貼密封條以防漏漿。7.模板在接縫處做到平整且縫隙小。梁底邊、二次模板接頭處，轉角處均加塞密封條以防止混凝土澆筑時漏漿。8.樓板模板在板與板之間采用硬拼

16、，不留縫隙。9.為確保墻、柱根部不爛根，在安裝模板時，所有墻、柱根部均加墊10mm厚雙面膠帶。七、模板工程安全控制措施：1.模板支撐不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。頂撐要垂直，底端平整堅實并加墊木。木楔要釘牢并用橫順拉桿和剪刀撐拉牢。2.澆筑砼應嚴格檢查發現嚴重變形、螺栓松動等應及時修復。3.支模應按工序進行，模板沒有固定前不得進行下道工序。禁止利用拉桿、支撐攀登上下。 4.支設4m以上的模板，操作時要搭設工作臺并掛好安全網，不足4m的可使用馬登操作。不得站在柱模上、鋼筋上操作和在梁底模上行走，不準從模板的支撐桿上下攀登。5.支模時支撐、拉桿不準連接在腳手架或其他不穩固的物件上。在混凝土澆灌過

17、程中要有專人檢查發現變形、松動等現象要及時阻止澆灌進砼行加固和修理防止塌模。6.現場安裝模板時所有工具應裝入工具袋內，防止高處作業時工具掉下傷人。 7.二人抬運模板時要互相配合協同工作。傳送模板、工具應由專人用運輸工具或繩子綁扎牢固后升降，不得亂扔。8.基礎及地下工程模板安裝時應先檢查基坑土壁的穩定情況，發現有塌方危險時必須采取安全措施后方能作業。 9.模板支撐支在土壁上時應在支點上加墊板，以防支撐不牢或造成土壁坍塌。10.拆模應經施工技術人員同意。操作時應按順序分段進行嚴禁猛撬、硬砸或大面積撬落和拉倒。完工前不得留下松動和懸掛的模板。11.拆下的模板應及時運送到指定地點集中堆放，防止釘子扎腳

18、。不得隨意堆放在臨邊、洞口附近。12.模板拆除時須設置作業警戒區域專人安全監護。 13.木工機械必須由經過專門培訓合格的人員按照相關機械的操作規程使用，其他人員不得擅自使用。14.嚴禁使用木工二用機（平創、圓盤鋸合用）。15.對模板定期或不定期檢查出的問題及時進行整改，對安全隱患問題由項目負責人及安全員、施工相關人員進行分級落實處理，出現事故后按“安全生產應急預案”啟動響應。八、安全文明施工措施及環境保護措施1.模板用料進場后應分類堆放整齊，并掛牌標識，雨天應用彩條布遮蓋防止雨淋變形。2.模板配制時，應設專人操作本工機械，并嚴格按操作規程操作。3.高空進行模板作業時必須系好安全帶，嚴禁在外架上

19、堆放雜物，以免增加架體荷載或墜物傷人。4.模板拆除時應按順序進行，防止亂撬和塌落傷人，拆完后應及時清理并分類堆放，防止朝天釘扎腳。5.在樓板上堆放模板和支撐材料應避免集中堆放，以防集中荷載對結構造成損壞。6.在作業面上使用電動工具時，應使電線架空，作業樓層應采取防火措施，防止火災發生。7.夜間燈光集中照射，避免干擾周邊居民休息。8.無長流水、長明燈，建筑垃圾封閉管理，做到日積日清，集中堆放，專人管理，統一清運。9.防止施工噪聲污染，盡量減少施工噪聲。控制作業時間，22時至次日6時不得進行作業。10.脫模劑應放在指定位置妥善保管，脫模劑均勻涂刷，防止脫模劑對作業場地及環境造成污染。11.防止施工

20、車輛運輸中隨地散落，設專人打掃，落實施工現場“門前三包”。干燥的季節要撒水降塵。12.嚴禁煙火，木工加工場應設置消防設施。附：地下室剪力墻模板計算書一、計算參數1.基本參數方木次楞間距250mm，穿墻螺栓水平間距500mm；鋼管主楞間距500mm，穿墻螺栓豎向間距500mm，對拉螺栓為M14。2.鋼管主楞參數 主龍骨鋼管483.0，鋼管截面慣性矩I=10.78cm4，鋼管截面抵抗矩W=4.49cm3。3.方木次楞參數次龍骨木方背楞間距為250，寬度50mm；高度70mm；4.面板參數面板為多層膠合面板，厚度15mm，彈性模量E=9500N/mm2，抗彎強度設計值fc=13N/mm2；面板抗剪強

21、度設計值1.50 N/mm2。5.木方和鋼管方木抗彎強度設計值fc=13N/mm2，方木彈性模量E=9500N/mm2，方木抗剪強度設計值ft=1.5N/mm2；鋼管彈性模量E=206000N/mm2，鋼管抗彎強度設計值fc=205N/mm2。二、墻模板荷載標準值計算其中 -混凝土的重力密度，取24.0kN/m3； t -新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，或按200/(T+15)計算，得5.714h； T-混凝土的入模溫度，取15.0； V-混凝土的澆筑速度，取2.5m/h； H-模板計算高度，取3.0m； 1-外加劑影響修正系數，取1.2； 2-混凝土坍落度影響修正系數，取0.85。根

22、據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得48.7kN/m2、72.0kN/m2，取較小值側48.7kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土壓力標準值F1=48.7kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=2kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下:其中，M-面板計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(內楞間距

23、): l=250mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括新澆混凝土側壓力設計值q1=1.248.660.50.9=26.276kN/m，其中0.90為按施工手冊取臨時結構折減系數。 傾倒混凝土側壓力設計值q2=1.42.000.500.9=1.260kN/m； q=q1+q2=26.276+1.26=27.536 kN/m；面板的最大彎距：M=0.127.536250250=1.72105N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M-面板計算最大彎距(Nmm)； W-面板的截面抵抗矩 : b-面板截面寬度，h-面板截面厚度； W=5001515/

24、6=1.88104mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13N/mm2；面板截面的最大應力計算值：=M/W=1.72105/2.70104=6. 4N/mm2；面板截面的最大應力計算值=6. 4N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值 f=3N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =250mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1=1.248.660.50.9=26.276kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2=1.42.000.50.9=1.26kN/m； q

25、=q1+q2=26.276+1.26=27.536kN/m；面板的最大剪力：V=0.627.536250=4130.379N；截面抗剪強度必須滿足:其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V=4130.379N； b-構件的截面寬度(mm)：b=500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn=15mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.5N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: T=34130.379/(250015)=0.826N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.5N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值T=0.688N/

26、mm2小于面板截面抗剪強度設計值 T=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q=48.660.5=24.33N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l=250mm； E-面板的彈性模量: E=9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I=501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大允許撓度值:=1mm；面板的最大撓度計算值: =0.67724.332504/(10095001.406105)=0.482mm；面板的最大撓度計算值: =0.482mm小于等于面板的

27、最大允許撓度值=1mm，滿足要求！四、剪力墻模板內外楞的計算（一）內楞木方直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下三跨連續梁計算。在該工程中，模板木方背楞采用寬度50mm、高度70mm木方，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=507070/6=40.83cm3；I=50707070/12=142.92cm4；1.方木內楞抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算：其中，M-內楞跨中計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(外楞間距): l =500mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值：q1=1.248.660.250.9=13.138kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計

28、值：q2=1.42.000.250.90=0.630kN/m，其 中，0.90為折減系數。 q=(13.138+0.630)/2=6.884 kN/m；內楞的最大彎距：M=0.16.884500500=1.72105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式：其中， -內楞承受的應力(N/mm2)； M-內楞計算最大彎距(Nmm)； W-內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.08104； f-內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.0N/mm2；內楞的最大應力計算值：=1.72105/4.08104=4.215 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f=13N/mm2；內楞的最大應力計算值=4.21

29、5 N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！2.方木內楞抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， V-內楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距): l=500mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1=1.248.660.250.90=13.138kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2=1.42.000.250.90=0.630kN/m，其 中，0.90為折減系數。 q=(13.138+0.630)/2=6.884 kN/m；內楞的最大剪力：V=0.66.884500=2065.190N；截面抗剪強度必須滿

30、足下式:其中， -內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-內楞計算最大剪力(N)：V=2065.190N； b-內楞的截面寬度b=50mm ； hn-內楞的截面高度hn=70mm ； fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.5N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值: =32065.190/(25070)=0.885N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值 =0.885N/mm2小于內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.方木內楞撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：其中， -內楞的最大撓度(mm)；

31、 q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)： q=48.660.25/2=6.08 kN/m； l-計算跨度(外楞間距): l =500mm； E-內楞彈性模量：E=9500 N/mm2 ； I-內楞截面慣性矩：I=1.43106 mm4；內楞的最大撓度計算值: =0.67712.16/25004/(10095001.43106)=0.19mm；內楞的最大容許撓度值: =2mm；內楞的最大撓度計算值=0.19mm小于內楞的最大容許撓度值=2mm，滿足要求！（二）外楞鋼管承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。在該工程中，外龍骨采用雙鋼管483.0，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

32、外鋼楞截面抵抗矩W=4.49cm3，外鋼楞截面慣性矩I=10.78cm4。1.鋼管外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式：其中，作用在外楞的荷載: P=(1.248.66+1.42)0.250.5/2=3.44kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l=500mm；外楞最大彎矩:M = 0.1753441.98500=3.01105Nmm；強度驗算公式：其中，-外楞的最大應力計算值(N/mm2) M-外楞的最大彎距(Nmm)；M=3.01105Nmm W-外楞的凈截面抵抗矩； W=4.49103mm3； f-外楞的強度設計值(N/mm2)，f=205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值:

33、 =3.01105/4.49103=67.076 N/mm2；外楞的最大應力計算值=67.076N/mm2 小于外楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2,滿足要求！2.鋼管外楞抗剪強度驗算公式如下:其中，P-作用在外楞的荷載：P=(1.248.66+1.42)0.250.5/2=3.442kN； V-外楞計算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V=0.653441.983=1.12103N；外楞截面抗剪強度必須滿足:其中， -外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)； V-外楞計算最大剪力(N)：V=1.12103N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A=400mm2； fv-外楞的抗剪強度設計值(

34、N/mm2)：fv=205N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值: =21.12103/400.000=5.593N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值=5.593N/mm2小于外楞截面的抗剪強度設計值 fv=205N/mm2，滿足要求！3.鋼管外楞撓度驗算 根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下： 其中，P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P=48.660.250.5/23.04kN/m； -外楞最大撓度(mm)；l-計算跨度(水平螺栓間距): l=500mm ； E-外楞彈性模量：E=206000 N/mm2 ； I-外楞截面慣性矩，I=1.

35、08105mm4；外楞的最大撓度計算值： =1.1466.08100/25003/(1002060001.08105)= 0.196mm；外楞的最大容許撓度值: =500/400=1.25 mm；外楞的最大撓度計算值=0.196mm小于外楞的最大容許撓度值=1.25mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 N -穿墻螺栓所受的拉力； A -穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f -穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M14，穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm，穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2。穿墻螺栓最大容許拉力值: N=1.7010

36、51.0510-4=17.85 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N=48.6590.50.5=12.165 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=12.165kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！框架梁模板體系計算書： 一、計算參數（按450900框架梁計算）1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B=450，梁截面高度D=900，混凝土頂板厚度250 mm；立桿沿梁跨度方向間距La=800，立桿上端伸出至模板支撐點長度a=100，立桿步距h=1.5 m；板底承重立桿橫向間距或排距Lb=900；梁支撐架搭設高度H=4.30 m；梁兩側立桿間距0.80 m；承重架支撐形式:梁底支撐小楞

37、垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數為6根；采用的鋼管類型為483.0；立桿承重連接方式為單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數0.80。2.荷載計算參數模板自重：0.35kN/m2，鋼筋自重：1.50kN/m3，施工均布荷載標準值：2.5 kN/m2，新澆混凝土側壓力標準值：18.0 kN/m2，傾倒混凝土側壓力：2.0 kN/m2，振搗混凝土荷載標準值：2.0kN/m2。3.材料參數木方采用東北落葉松；木材彈性模量：E=10000.0 N/mm2，木材抗彎強度設計值：fm=17.0N/mm2，木材抗剪強度設計值：fv=1.6N/mm2；框架梁模板面板為雙面覆膜多層板，面板

38、彈性模量：E=9500.0N/mm2，面板抗彎強度設計值：fm=13.0 N/mm2。4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b=50 mm，梁底方木截面高度h=70 mm；梁底縱向支撐根數為4根；面板厚度為15 mm雙面覆膜多層板；5.梁側模板參數次楞間距250mm，主楞豎向根數4根，穿梁螺栓水平間距500 mm，穿梁螺栓為M12；主楞龍骨采用2483.0鋼管，次楞龍骨木方，寬度50mm，高度70mm，面板厚度為15mm雙面覆膜多層板。二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 -混凝土的重力密度，取24.0

39、kN/m3； t-新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，或按200/(T+15)計算，得5.714h； T-混凝土的入模溫度，取15.0； V-混凝土的澆筑速度，取1.5m/h； H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.75m； 1-外加劑影響修正系數，取1.2； 2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.15。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50.994kN/m2、18.0kN/m2，取較小值18.0kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的

40、荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。1.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，W-面板的凈截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3 M-面板的最大彎距Nmm -面板的彎曲應力計算值N/mm2 f -面板的抗彎強度設計值N/mm2按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q-用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.21180.9=19.44kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m； q=q1+q2=19.440+2.520=21.960 kN/m；計算跨度(內楞間距)： l=250mm；面板的最大彎距： M= 0.125

41、21.962502=1.72105Nmm；經計算得到，面板的受彎應力計算值： =1.72105/7.35104=2.334N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f =13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =2.334N/m2小于面板的抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q=21.96N/mm； l-計算跨度(內楞間距)： l = 250mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 1001.51.51.5/12=28.12cm4；面板的最大撓度計算值: = 521.962504/(3

42、8495002.81105) = 0.418 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大撓度計算值=0.418mm小于面板的最大容許撓度值=1mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.方木內楞計算內楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度70mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 572/6 = 40.83cm3；I = 573/12 = 142.92cm4；（1）內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中， -內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M -內楞的最大彎距(Nm

43、m)； W -內楞的凈截面抵抗矩； f -內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)1=21.96kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 202mm； 內楞的最大彎距: M=0.10121.96201.672= 9.02104Nmm； 最大支座力:R=1.121.960.202=6.039 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 9.02104/4.83104 = 1.867 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值=1.503N/mm2小于內楞的抗

44、彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=21.96 N/mm； E-內楞的彈性模量： 10000N/mm2； I -內楞的截面慣性矩：I=1.80106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.67721.965004/(100100001.80106) =0.516 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.516mm小于內楞的最大容許撓度值=2mm，滿足要求！2.鋼管外楞（主龍骨）計算鋼管外楞承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支

45、座力6.039kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用483.0鋼管，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼管外楞截面抵抗矩 W=8.98cm3，鋼管外楞截面慣性矩 I=21.56cm4；（1）鋼管抗彎強度驗算 其中 -外楞受彎應力計算值(N/mm2) M-外楞的最大彎距(Nmm) W-外楞的凈截面抵抗矩 f-外楞的強度設計值(N/mm2) 根據三跨連續梁算法求得最大的彎矩為M=Fa=1.235 kNm；其中，F=1/4qh=4.941，h為梁高為0.9m，a為次楞間距為250mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: =1.24106/8.98103=137.556N/mm

46、2； 外楞的抗彎強度設計值: f=205N/mm2；鋼管外楞的受彎應力計算值=137.556N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）鋼管外楞撓度驗算其中E-外楞的彈性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力標準值：F=4.941kN； l-計算跨度：l=500mm； I-外楞的截面慣性矩：I=215600mm4；外楞的最大撓度計算值:=1.61549415003/(100206000215600)=0.225mm；根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.225 mm外楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；鋼管外楞的最大撓度計算值=

47、0.225mm小于外楞的最大容許撓度值=1.25mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N-穿梁螺栓所受的拉力； A-穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f -穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： M12螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A=76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.225 =2.745 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；框架梁連接緊固螺栓所受的最大拉力N=2.745 kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底

48、模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=7001515/6=2.63104 mm3； I=700151515/12=1.97105 mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中，-梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M-計算的最大彎矩 (kNm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l=150

49、mm； q-作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1=（1.224.00+1.50）0.700.900.90=17.35kN/m；模板結構自重荷載：q2=1.20.350.700.90=0.26kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3=1.42.000.700.90=1.76kN/m；q=q1+q2+q3=17.35+0.26+1.76=19.38kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax=0.1019.3790.152=0.044kNm； =0.044106/2.63104=1.661N/mm2；框架梁底模面板計算應力=1.661 N/mm2小于梁底模

50、面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q=(24.0+1.50)0.900+0.350.70=16.31KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l=150mm； E-面板的彈性模量: E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =150/250=0.6mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67716.311504/(10095001.97105)=0.03mm；框架梁底面板的最大撓度計算值v=0.03mm小于面板的最大允許撓度值

51、v=150/250=0.6mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：（1）鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)0.90.15=3.442 kN/m；（2）模板的自重線荷載(kN/m)： q2=0.350.15(20.9+0.45)/0.45=0.262 kN/m；（3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)0.15=0.675 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值：q=1.23.442+1.20.262=4.446 kN/m；活荷載設計值：P=1.40.675=0.945 kN/m； 方木按照三跨連續梁計算