1、.降料面法消除爐墻上部結厚 黃玉興，辛公良，劉 欣，王全貴，劉志奎 （濟南鋼鐵集團總公司 第二煉鐵廠，山東 濟南250100 ） 摘要：濟鋼第二煉鐵廠1#高爐因操作過急、風口配置不合理、原燃料波動等原因，出現懸料、崩料、偏料以及冷卻壁水溫差變化等爐墻結厚征兆，影響了高爐的正常生產，各項技術經濟指標惡化。利用高爐計劃檢修的機會，采用爐喉加噴水管控制頂溫的降料面操作，使爐墻結厚物大部分脫落，達到了預期目的。關鍵詞：高爐；爐墻結厚；降料面；爐況中圖分類號：TF549+.2 文獻標識碼：B 文章編號：1004-4620（2004）05-0008-02 Eliminating BF Upper Wall

2、 Accretion with the Method of Lowering Charge Level HUANG Yu-xing, XIN Gong-liang, LIU Xin, WANG Quan-gui, LIU Zhi-kui (No.2 Ironmaking Plant of Jinan Iron and Steel Group Corporation, Jinan 250100, China) Abstract：Because of previously operating, unreasonable collocation of the tuyeres, fluctuant q

3、uality of the raw material and fuel etc., the omens of 1# BF wall accretion such as the hanging, slip, uneven charge level and variational temperature difference of water in cooling stave and so on appeared, then the normal production of the blast furnace was influenced and technical and economic in

4、dexes worsened in No.2 ironmaking plant of Jigang. Therefore lowering charge level operation is adopted through controlling the top temperature by adding spray pipe in the furnace throat to make the scaffolds falling off mostly and the anticipative intention is reached.Keywords：blast furnace；BF wall

5、 accretion；lowering charge level；furnace conditions 濟南鋼鐵集團總公司第二煉鐵廠（簡稱濟鋼第二煉鐵廠）1#高爐2001年7月19日大修改造，爐容由123m3擴至128m3，爐頂采用雙鐘液壓傳動，上料系統采用微機自動控制。2003年1月29日1#高爐風機由400m3/min改為600m3/min，為適應大風機操作，將風口直徑由90mm調整為95mm。2003年2月1#高爐利用系數達到3.91t/（m3.d）。但由于原燃料及操作等各方面的原因，2003年4月高爐爐身上部出現結厚。雖通過調整風口和高溫洗爐，但是效果不理想。生鐵產量大幅下降，焦比明顯

6、升高，各項經濟技術指標變差（見表1）。為充分發揮高爐的效能，減少經濟損失，決定利用設備中修期間對1#高爐爐墻結厚問題進行處理。表1 2003年4月113日爐墻結厚前后指標對比 日期產量/t系數/t.m-3.d-1焦比/kg.t-1 風溫/入爐礦品位/%14814.0058091058.324753.9558991058.434693.8859092058.144663.8359392057.954603.9258990058.664713.8359892058.774603.7060090058.384443.5361090058.794243.5060990058.1104213.50611

7、89058.31 爐墻結厚征兆的出現（1）在原燃料沒有大的波動情況下，高爐突然發生懸料現象，而且首次坐料不下，高爐被迫休風。堵雙數風口后，才逐漸恢復爐況。加全風后又出現一次坐料現象，坐料后高爐在風壓相同情況下，風量明顯減小。（2）東西探尺相差較大，東探尺快，西探尺經常出現滑尺現象。東探尺比西探尺深400mm。出現了偏料現象。（3）爐身、爐腰冷卻壁水溫差出現變化，西北方向水溫差下降810。爐身4點溫度均有下降，特別是第3點西北方向下降100左右。（4）爐喉煤氣CO2曲線紊亂，沒有正常爐況時的邊緣、中心氣流，應是明顯的偏料現象。西北煤氣CO2高達18%20%，東南方向只有4%6%。（5）高爐風壓波

8、動，風量顯示較低，而且產量明顯下降，平均日產下降2040t，焦炭消耗增加。呈現出高冶強，低產量的怪現象。2 爐墻結厚原因分析（1）操作過急，爐溫控制過低，物理熱，化學熱不足，硫磺偏高，不能保證全風作業。（2）風口配制不合理。高爐8個風口的長度和直徑不統一，特別是高爐圓周東北方向，3#、4#風口配制比其它風口長10mm，而且直徑比其它風口小5mm。導致該方向下部煤氣流向中心偏移，邊緣氣流不足，而且爐身溫度較高，促使處于熔融狀態的物質粘于爐墻上。（3）邊緣氣流過分發展，爐身溫度較高。為糾正邊緣氣流的發展，上部采取增加正裝比例，降低料面，下部調正風口的措施，有點操之過急。使得高溫狀態下的爐墻溫度下降

9、過快，造成爐墻粘結。（4）原燃料質量的影響。焦炭供應有十幾個廠家，焦炭的灰分、強度等重要指標無保障，特別是強度差的焦炭在爐身上部就出現粉化現象。焦炭的骨架作用減弱，使得高爐透氣性變差，爐況順行受到破壞，高爐懸料、崩料次數增加，加劇了爐墻結厚。（5）冷卻設備漏水。大量水蒸汽隨煤氣上升，由高溫區到低溫區，部分水蒸氣凝結，導致爐墻溫度下降，也是爐墻結厚的一個重要因素。3 爐墻結厚的處理3.1 正常生產時的處理為了確認爐墻結厚，2003年4月14日利用高爐休風換小套的時間，打開爐頂人孔觀察爐內情況，確定了爐身上部在3#、4#風口即高爐東西部位有大約400mm的結厚。當時采取了以下措施：（1）將3#、4

10、#風口長度縮短30mm，直徑擴大5mm。加強東北方向邊緣煤氣流，沖刷結厚部位。（2）增加焦炭進行熱洗爐。熱洗爐的爐料組成是第1組加焦炭16批，然后正常料10批，第2組加焦炭8批，正常料10批。第3組加焦炭4批，正常料10批。在加焦炭時每4批加300kg螢石。料制采用3KP+2PK。經過這次熱洗爐，雖然沒有從根本上解決爐墻結厚問題，但對爐況順行起到較好的作用，高爐懸料、崩料現象明顯減少。（3）適當控制高爐東北方向的冷卻強度。將爐體東北方向、爐腰、爐身下部的冷卻壁水量減小，以控制出水管不斷水為原則，使結厚部位爐墻溫度升高，結厚層與爐墻的結合部軟化。同時上部布料器采取定點布料的方法，盡量不向東北方向

11、布料，使該方向煤氣流較其它方向盛一些，以利于煤氣流對結厚部位的沖刷。3.2 降料面法處理爐墻結厚在高爐正常生產情況下采取的處理爐墻結厚措施，雖然有效果，但沒有從根本上解決問題。因此決定利用3天計劃檢修時間，采用降料面法對爐內結厚部位進行處理。具體操作如下：（1）提前停止上料并休風。（2）因停止上料后爐頂溫度上升很快，按排15批焦炭入爐控制頂溫，入爐前將焦炭用水打濕。為防止帶水的焦炭入爐產生爆震損壞設備，將爐頂放散閥打開。此舉還可以預防降料面后爐墻結厚部位塌落下來的大塊粘結物進入爐缸后造成爐涼及渣、鐵口難開等事故的發生。（3）根據爐頂溫度控制焦炭入爐時間。爐頂溫度升到500時加1批焦，加15批焦約用1h。待爐頂溫度再升至500時，休風安裝降溫用噴水管。噴水管裝在取樣孔內，但東北方向結厚部位不裝，防止水噴到結厚部分使其冷卻硬化，不易脫落。（4）工作準備就緒后，復風并用全風作業加快降料面操作。通過控制噴水量大小控制爐頂溫度低于500。60min后爐頂放散閥出現首次尖叫，爐內結厚部位開始脫落。每隔1015min出現一次結厚部位脫落，前后共出現11次結厚脫落。隨著料面的降低，風量也隨之減小，后期風壓控制在0.04MPa。休風觀察爐內情況，爐內結厚部位基本全部脫落，少量殘余已不影響爐況。4 結 語降料面法消除爐墻結厚適用于對爐墻上部結厚問題的處理。在處理過程中應使用大風量，使高溫煤氣流對