1、扣件式腳手架計算書 計算依據： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 2、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 3、建筑結構荷載規范GB50009-2012 4、鋼結構設計規范GB50017-2003 一、腳手架參數腳手架設計類型結構腳手架，裝修腳手架腳手板設計荷載(kN/m2)3，2同時施工作業層數1，1卸荷設置有腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型48.3×3.6腳手架架體高度H(m)27.15腳手架沿縱向搭設長度L(m)56立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1立桿橫距lb(m)0.8內立桿離建筑物距離a(m)0.2雙立桿計算方法按

2、雙立桿受力設計雙立桿計算高度H1(m)10雙立桿受力不均勻系數KS0.6 二、荷載設計腳手板類型竹串片腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設方式2步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型竹串片擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.14擋腳板鋪設方式2步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.129橫向斜撐布置方式5跨1設結構腳手架作業層數njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3裝修腳手架作業層數nzj1裝修腳手架荷載標準值Gkzj(kN/m2)2地區浙江杭州市安全網設置半封閉基本風壓0(kN/m2)0.3

3、風荷載體型系數s1.254風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿、雙立桿穩定性)1.06，0.796，0.65風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿、雙立桿穩定性)0.399，0.299，0.245 計算簡圖：立面圖側面圖 三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)127100橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)5260縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2×(0.04+Gkjb×lb/(n+1)+1.4×Gk

4、15;lb/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.8/(2+1)+1.4×3×0.8/(2+1)=1.28kN/m 正常使用極限狀態 q'=(0.04+Gkjb×lb/(n+1)+Gk×lb/(n+1)=(0.04+0.35×0.8/(2+1)+3×0.8/(2+1)=0.933kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.1×1.28×12=0.128kN·m =Mmax/W=0.128×106/5260=24.328N/mm2f=2

5、05N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.933×10004/(100×206000×127100)=0.241mm max0.241mmminla/150，10min1000/150，106.667mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.1qla=1.1×1.28×1=1.408kN 正常使用極限狀態 Rmax'=1.1q'la=1.1×0.933×1=1.026kN 四、橫向水平桿驗算 承載能力極限

6、狀態 由上節可知F1=Rmax=1.408kN q=1.2×0.04=0.048kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1'=Rmax'=1.026kN q'=0.04kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kN·m) =Mmax/W=0.379×106/5260=72.04N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max0.72mmminlb/150，10min800/150，105.333mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.427kN 五、扣件抗滑承

7、載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.85 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=1.408/2=0.704kNRc=0.85×8=6.8kN 橫向水平桿：Rmax=1.427kNRc=0.85×8=6.8kN 滿足要求！ 六、荷載計算腳手架架體高度H27.15雙立桿計算高度H110腳手架鋼管類型48.3×3.6每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.129 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×(H-H1)=(0.129+1

8、5;2/2×0.04/1.8)×(27.15-10)=2.591kN 單內立桿：NG1k=2.591kN 雙外立桿：NG1k=(gk+0.04+la×n/2×0.04/h)×H1=(0.129+0.04+1×2/2×0.04/1.8)×10=1.908kN 雙內立桿：NGS1k=1.908kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H-H1)/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(27.15-10)/1.8+1)×1×0.8&#

9、215;0.35×1/2/2=0.737kN 1/2表示腳手板2步1設 單內立桿：NG2k1=0.737kN 雙外立桿：NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/2/2=10/1.8×1×0.8×0.35×1/2/2=0.389kN 1/2表示腳手板2步1設 雙內立桿：NGS2k1=0.389kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H-H1)/h+1)×la×Gkdb×1/2=(27.15-10)/1.8+1)×1×0.

10、14×1/2=0.737kN 1/2表示擋腳板2步1設 雙外立桿：NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=10/1.8×1×0.14×1/2=0.389kN 1/2表示擋腳板2步1設 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×(H-H1)=0.01×1×(27.15-10)=0.171kN 雙外立桿：NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1×10=0.1kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：

11、NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.737+0.737+0.171=1.645kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=0.737kN 雙外立桿：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=0.389+0.389+0.1=0.878kN 雙內立桿：NGS2k=NGS2k1=0.389kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1×0.8×(1×3+1×2)/2=2kN 內立桿：NQ1k=2kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=

12、1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.591+1.645)+ 0.9×1.4×2=7.603kN 單內立桿：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.591+0.737)+ 0.9×1.4×2=6.513kN 雙外立桿：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.908+0.878)+ 0.9×1.4×2=

13、5.862kN 雙內立桿：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.908+0.389)+ 0.9×1.4×2=5.276kN 七、鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩不均勻系數0.85鋼絲繩安全系數k9鋼絲繩繩夾型式馬鞍式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力T(kN)15.19鋼絲繩繩夾數量n5吊環設置共用卸荷系數Kf0.8上部增加荷載高度(m)6腳手架卸荷次數N1 第N次卸荷卸荷點位置高度hx(m)卸荷點凈高hj(m)鋼絲繩上下吊點的豎向距離ls(m)上吊點距內立桿下吊點的水平距離HS(mm)上吊點距外立桿下吊點的

14、水平距離HS(mm)卸荷點水平間距HL(m)12721320011003鋼絲繩卸荷鋼絲繩繩卡作法鋼絲繩連接吊環作法(共用) 第1次卸荷驗算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.186° 2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.864° 鋼絲繩豎向分力，不均勻系數KX取1.5 P1=Kf×KX×N×hj(n+1)/(H-H1)×HL/la=0.8×1.5×6.513×21/(27.15-10)×3/1=28.711kN P2=K

15、f×KX×N×hj(n+1)/(H-H1)×HL/la=0.8×1.5×7.603×21/(27.15-10)×3/1=33.516kN 鋼絲繩軸向拉力 T1=P1/sin1=28.711/sin86.186°=28.774kN T2=P2/sin2=33.516/sin69.864°=35.698kN 卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力Fg=maxT1，T2=35.698kN 繩夾數量：n=1.667Fg/(2T)=1.667×35.698/(2×15.19)=2個n=5個 滿足要求

16、！ Pg=k×Fg/=9×35.698/0.85=377.98kN 鋼絲繩最小直徑dmin=(Pg/0.5)1/2=(377.98/0.5)1/2=27.495mm 吊環最小直徑dmin=(4A/)1/2=(4×Fg/(f)1/2=4×35.698×103/(65)1/2=27mm 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 第1次卸荷鋼絲繩最小直徑27.495mm，必須拉緊至35.698kN，吊環最小直徑為27mm。 八、立桿穩定性驗算腳手架架體高度H27.15雙立桿計算高

17、度H110雙立桿受力不均勻系數KS0.6立桿計算長度系數1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)5260立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)506連墻件布置方式兩步兩跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=1×1.5×1.8=2.7m 長細比=l0/i=2.7×103/15.9=169.811210 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=kh=1.155×1.5×1.8=3.118m 長細比=l0/i=3.118×103/15.9=196.132 查規范表A得，=

18、0.188 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k)×(hx1-H1+(1-Kf)×(H-hx1-hj頂)+max6，(1-Kf)×hj頂)/(H-H1)=(1.2×(2.591+1.645)+1.4×2)×(27-10+(1-0.8)×(27.15-27-21)+max6，(1-0.8)×21)/(27.15-10)=8.655kN 雙立桿的軸心壓力設計值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+

19、N=1.2×(1.908+0.878)+8.655=11.998kN =N/(A)=8655.421/(0.188×506)=90.987N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ =KSNS/(A)=0.6×11997.821/(0.188×506)=75.674N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k)×(hx1-H1+(1-Kf)×(H-hx1-hj頂)+max6，(1-Kf)×hj頂)

20、/(H-H1)=(1.2×(2.591+1.645)+0.9×1.4×2)×(27-10+(1-0.8)×(27.15-27-21)+max6，(1-0.8)×21)/(27.15-10)=8.348kN 雙立桿的軸心壓力設計值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+N=1.2×(1.908+0.878)+8.348=11.69kN Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×klah2/10=0.9×1.4×0.299×1×1.82/10=0.122kN·m =N/(A)+ Mw/W=8347.992/(0.188×506)+122063.76/5260=110.961N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ Mws=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×klah2/10=0.9×1.4×0.245×1×1.