1、.目錄一、 荷載················································

2、3;··················· 2二、 掛籃底模平臺檢算····························

3、83;···················· 3三、 底模平臺前、后下橫梁檢算··························

4、3;··········· 6四、 底模平臺前、后吊掛檢算····································

5、····· 8五、 內滑梁檢算···········································&#

6、183;··············· 9六、 外滑梁檢算································

7、3;························ 10七、 前上橫梁檢算·······················

8、3;······························ 12八、 菱形構架檢算·················

9、3;···································· 13九、 后錨固系統檢算···········

10、83;······································· 16十、 掛籃走行穩定性檢算········

11、···································· 17一、 荷載1、主梁階段自重：上江埠1號橋1#8#墩主梁懸澆節段長度分為3m、3.5m和4m三種，其中D1#、D1#、C1#、C1#、B1#、B1#塊（以下統稱為1

12、#塊進行計算）主梁為自重最大節段，節段長3m，節段自重158.55t；D5#、D5#、C5#、C5#、B5#、B5#塊（以下統稱為5#塊進行計算）節段長3.5m，節段自重156.7t；D9#、D9#、C9#、C9#、B9#、B9#塊（以下統稱為9#塊進行計算）節段長4m，節段自重150.6t。2、單只掛籃各部分重：菱形桁架：6.9t聯結系：1.91t前滑板：0.2t后鉤板：0.38t下滑道：2.80t后錨固系統：1.50t前上橫梁：2.84t底模平臺及吊掛系統：15.7t底模：3.63t走行滑梁及走行吊掛系統：8.3t外膜及支架：13.04t其他（內模、安全設施、施工荷載）：3.5t3、掛籃工

13、作系數：0.4二、 掛籃底模平臺檢算掛籃受力最不利的工況取3m、3.5m、4m三種長度主梁中的腹板厚度及高度最大一塊主梁（即分別為1#、5#、9#）進行計算比較，其余節段不再作詳細計算。1、 底模平臺布置2、底模平臺縱梁計算（1#、5#、9#塊）1）、底模平臺邊縱梁：三根邊縱梁承擔著箱梁腹板混凝土荷載及底模平臺部分重量：一側腹板混凝土荷載：（見上斷面圖中陰影部分自重）后端斷面荷載：G后=146.12KN/m、118.04KN/m、92.3KN/m前端斷面荷載：G前=138.58 KN/m、111.02KN/m、86.32KN/m（前進方向為前端）砼超打重量、施工荷載及掛籃底模平臺重量，取混凝土

14、重量的0.4倍考慮：G后=204.57KN/m、165.26KN/m、129.22KN/mG前=194.01KN/m、155.43KN/m、120.85KN/m該重量由三根邊縱梁承受則每根荷載： q后=68.19 KN/m、55.09KN/m、43.07KN/m q前=64.67 KN/m、51.81KN/m、40.28KN/m計算模型見下圖：縱梁截面：A=8412mm2, Ix=237000000mm4，W=1185000mm3計算結果：最大彎曲應力：=140.62MPa；最大變形：f=8.2mm，f/L=8.2/5000=1/610<1/500(滿足)；支座反力（下橫梁所受壓力）：R

15、后=123472N、105337N、85870N, R前=79370N、85290N、84382N。2）、底模平臺中縱梁：混凝土底板下4根縱梁承擔著箱梁底板及底模平臺的一部分重量：后端斷面荷載：G后=109.2 KN/m、87.4KN/m、66.8KN/m前端斷面荷載：G前=103.5KN/m、81.6KN/m、62.1KN/m（前進方向為前端）砼超打重量、施工荷載及掛籃底模平臺重量，取混凝土重量的0.4倍考慮：G后=152.88KN/m、122.36KN/m、93.52KN/mG前=144.9KN/m、114.2KN/m、86.9KN/m該重量由4根中縱梁承受，則每根荷載： q后=38.22

16、KN/m、30.69KN/m、23.48KN/m q前=36.2 KN/m、28.6KN/m、21.7KN/m計算模型見下圖：縱梁截面：A=8412mm2, Ix=237000000mm4，W=1185000mm3計算結果：最大彎曲應力：=78.6MPa；最大變形：f=4.6mm，f/L=4.6/5000=1/1087<1/500(滿足)；支座反力（下橫梁所受壓力）：R后=69929N、59274N、47441N, R前=45223N、48044N、46491N。三、 底模平臺前、后下橫梁檢算1、前后下橫梁截面特性：前下橫梁 后下橫梁前下橫梁：A=21218mm2, Ix=5132071

17、55mm4，W=2701090mm3后下橫梁：A=28879mm2, Ix=1089240409mm4，W=4635065mm32、前下橫梁檢算：掛籃澆注混凝土1#、5#、9#塊：此時底模平臺前下橫梁受底模平臺縱梁傳來的混凝土重量、底模平臺自重及其他重量。計算模型見下圖：1#塊： 5#塊： 9#塊：計算結果：最大彎曲應力：=28.9MPa、31.1Mpa、30.8Mpa；最大變形：f=0.5mm、0.6mm、0.6mm；支座反力（前吊帶所受拉力）：R邊=132933N、142647N、141370N, R中=205432N、219120N、214567N。3、后下橫梁檢算： 掛籃澆注混凝土1#

18、、5#、9#塊：此時底模平臺后下橫梁受底模平臺縱梁傳來的混凝土重量、底模平臺自重及其他重量。后下橫梁后邊吊帶較長，后中吊帶較短，計算時將支座簡化為不同剛度的豎向彈簧來考慮此影響。有計算結果可以看出，1#塊施工時后下橫梁最不利.計算模型見下圖：1#塊：計算結果： 最大彎曲應力分別為：=26.2MPa最大變形分別為：f=0.4mm支座反力（后吊帶所受拉力）分別為：R邊=206080N, R中=317545N。四、 底模平臺前、后吊掛檢算底模前吊帶、后邊吊帶均采用B=150mm，=48mm,56銷孔，材質為16Mn；吊帶銷軸55，材質為40Cr；底模后中吊帶采用B=190mm，=48mm,76銷孔，

19、材質為16Mn；吊帶銷軸75，材質為40Cr；各工況中，前吊帶、后邊吊帶受力最大值為Fmax=219.1KN；后中吊帶受力最大值為Fmax=317.5KN。計算結果：前吊帶、后邊吊帶承受的拉應力：=48.6MPa；后中吊帶承受的拉應力：=58.0MPa；55銷軸承受的剪應力：=61.5MPa；75銷軸承受的剪應力：=47.9MPa；前吊帶、后邊吊帶孔壁承受的壓應力：=83MPa；后中吊帶孔壁承受的壓應力：=87.0MPa；五、 內滑梁檢算1、內滑梁截面特性：A=18449mm2, Ix=419063798mm4，W=2197621mm32、澆注1#、5#、9#塊時：澆注主梁1#、5#、9#塊頂

20、板混凝土時，內滑梁承擔著頂板混凝土重量、內模重量。箱梁頂板混凝土荷載：q丿=34.8 KN/m按0.4的混凝土重量系數考慮內模及其他荷載：q=34.81.4=48.7 KN/m計算模型見下圖：計算結果：最大彎曲應力分別為：=54.5MPa、62.2Mpa、65.9Mpa；最大變形分別為：f=3.3mm、4.0mm、4.3mm；支座反力（吊帶所受拉力）：R后=92009 N、98341N、101994N, R前= 63949N、87151N、107848N。六、 外滑梁檢算1、外滑梁截面特性：A=18449mm2, Ix=419063798mm4，W=2197621mm32、澆注1#塊時：澆注主

21、梁1#、5#、9#塊翼板混凝土時，外滑梁承擔著翼板混凝土重量、側模重量。箱梁頂板混凝土荷載：q丿=35.4 KN/m按0.4的混凝土重量系數考慮內模及其他荷載：q=35.41.4=50.0 KN/m計算模型見下圖：計算結果：最大彎曲應力：=56.0MPa、63.8Mpa、67.7Mpa；最大變形：f=3.4mm、4.1mm、4.4mm；支座反力（吊帶所受拉力）：R后=94381N、100844N、104594N, R前=65478N、89198N、110448N。4、掛籃走行時：外滑梁承受：側膜及側模支架重量、底模平臺重量計算模型見下圖：計算結果：最大彎曲應力：=92.8MPa；最大變形：f=

22、19.9mm；支座反力（吊帶所受拉力）：R后=45093N, R前=118386N。七、 前上橫梁檢算1、前上橫梁截面特性：A=34675mm2, Ix=1928885284mm4，W=6651328mm32、計算模型 澆注主梁1#、5#、9#塊混凝土時，前上橫梁承受荷載為前吊掛系統各吊帶支反力。計算模型見下圖： 1#塊： 5#塊： 9#塊：計算結果：最大彎曲應力：=42.0MPa、47.0Mpa、48.9Mpa；最大變形：f=3.0mm、3.3mm、3.4mm；支座反力（主桁所受壓力）：R=481907N、552231N、588348N。八、 菱形構架檢算菱形構架承受前上橫梁傳來的掛籃荷載，構架由型鋼組焊而成。每片構架自重計入3.5t，按鋼架計算。計算模型見下圖：各桿件截面特性：G1 230b+上蓋板A=16960mm2 Ix=30396200mm4 W=1876310mm3 G2、G3 228b+上蓋板A=11591mm2 Ix=142355000mm4 W=828611mm3 G4 230b+2貼板A=13758mm2 Ix=148390000mm4 W=989267mm3 G5 225bA=7982mm2 Ix=72390000mm4 W=579120mm3 澆注主梁