1、大連博源建設集團有限公司編制日期：2014年09月17日目錄1、工程概況1工程概況1、編制依據1、計算部位12、材料選擇2、梁模板2、板模板23、模板安裝2、具體搭設要求2、模板安裝要求33.2.1.梁、板模板安裝順序及技術要點33.2.2、梁模板安裝順序及技術要點33.2.3、樓板模板安裝順序及技術要點3、構造補充34、砼澆筑、模板拆除4砼澆筑4、制定混凝土澆搗施工方案4混凝土工程的施工準備4混凝土澆筑4、混凝土振搗5、混凝土養護5模板拆除55、安全、環保文明施工措施55.7、加強施工管理6、模板搭設過程管理6模板拆除管理66、應急預案6、危險性分析：6、應急準備和響應程序6、應急預案A（配

2、電箱觸電、火災等）7、應急預案B（高處墜落、物體打擊等）76、應急支撐8、護模人員8、設置沉降觀測點8、卸載8、剪力墻、框架柱部位應設置斜拋撐、加強穩定性87、計算書8A、梁模板取1-G1-B軸交1-7軸KL7a3B，截面尺寸為：500*1000；8參數信息8、模板面板計算9、梁底支撐木方的計算10、梁底木方計算10、梁底頂托梁計算12、扣件抗滑移的計算13、立桿的穩定性計算13B、梁模板1-C1-6軸KL4c，截面尺寸為：600*800；141、參數信息142、模板面板計算153、梁底支撐木方的計算16、梁底木方計算16、梁底頂托梁計算174、扣件抗滑移的計算195、立桿的穩定性計算19C、

3、梁模板1-E軸 KL3，截面尺寸為：400*800；201、參數信息202、模板面板計算213、梁底支撐木方的計算22、梁底木方計算22、梁底頂托梁計算244、扣件抗滑移的計算255、立桿的穩定性計算26D、梁模板1-E1-D軸交1-51-7軸L6a，截面尺寸為：300*700；261、計算參數262、模板面板計算273、梁底支撐木方的計算28、梁底木方計算28、梁底頂托梁計算304、扣件抗滑移的計算315、立桿的穩定性計算31E、梁模板1-C1-D軸交1-51-7軸L5a，截面尺寸為：300*500；321、計算參數322、模板面板計算333、梁底支撐木方的計算344、梁底支撐鋼管計算36、

4、梁底橫向鋼管計算36、梁底縱向鋼管計算375、扣件抗滑移的計算37F、二層頂板樓板模板扣件鋼管高架391、參數信息:392、模板面板計算393、支撐木方的計算403.1、荷載的計算403.2、木方的計算414、橫向支撐鋼管計算425、扣件抗滑移的計算436、立桿的穩定性計算荷載標準值43、靜荷載標準值包括以下內容：436.2、活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。436.3、不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式437、立桿的穩定性計算438、基礎承載力計算44高大模板專項施工方案審批表工程名稱中山區一德街北側地塊項目施工總承包方案名稱高大模板專項施工方案施工單位大連博源建設集

5、團有限公司技術負責人劉國新項目經理徐齊慶項目技術負責人胡長明編制人胡長明專業技術職稱工程師監理單位大連正信建設工程管理有限公司項目總監李波施工單位項目經理意見：簽字（蓋章）：年月日技術部門審核意見：簽字（蓋章）：年月日安全部門審核意見：簽字（蓋章）：年月日技術負責人審核意見：簽字（蓋章）：年月日監理單位監理工程師審核意見簽字（蓋章）：年月日總監審核意見簽字（蓋章）：年月日1、工程概況工程概況工程名稱：大連中山區一德街北側地塊項目工程地點：大連中山區一德街北側建設單位：大連新星億坤房地產開發公司監理單位：大連正信建設工程管理有限公司施工單位：大連博源建設集團有限公司工程規模：基地總用地面積885

6、0，規劃方案的總建筑面積100195，其中地上建筑面積為79600，地下建筑面積為20595。基地西北角為公建（公寓）塔樓，建筑面積39572，塔樓屋面標高為（），共21層，裙房公建2層，公建（公寓）塔樓19層；裙房公建層高，標準層層高為。基地東側為回遷住宅塔樓，建筑面積40028，塔樓屋面標高（），共36層，回遷公建4層，住宅塔樓32層；裙房首層層高m，二、三層層高，四層，住宅層。地下室建筑面積20595，共設3層，地下一層層高m（），局部地下室層高，主要功能包括后勤貨運和一般停車庫；地下二層層高m，主要功能為一般停車庫；地下三層層高為，主要功能為一般停車庫及人防區域。本工程位于大連市中山區

7、一德街北側，整體項目地塊東至延安路，南至一德街，西至玉光街，北至警衛街。、編制依據1#樓：1-4軸至1-7軸交1-B軸至1-E軸，大廳標高在米處。根據危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）文件規定，該工程模板工程涉及搭設高度大于8m，屬于超過一定規模的危險性較大的分部分項工程。、計算部位根據本工程布局要求及結構設計圖，本工程施工總荷載大于10kN/m2或集中線荷載大于15kN/m的主要結構部位為：結構板圖號1104、1106 板厚150mm, 結構梁圖號1105KL7a3B500*1000；KL4c 600*800；KL3 400*800；L6a 300*800；L5a 3

8、00*500本方案計算取具有代表性的計算部位分別為：、1-G1-B軸交1-7軸KL7a3B，截面尺寸為：500*1000；、1-C1-6軸KL4c，截面尺寸為：600*800；、1-E軸KL3，截面尺寸為：400*800；、1-E1-D軸交1-5軸1-7軸L6a，截面尺寸為：300*700；、1-C1-D軸交1-51-7軸L5a，截面尺寸為：300*500；其余梁板參照進行施工。2、材料選擇梁模板板模板3、 模板安裝、具體搭設要求、嚴格執行鋼管腳手架搭設的有關規定，按本方案具體實施。、工長應做好有關技術交底和安全交底，并嚴格執行“三檢”制度，逐級檢查層層把關。、橫桿的長度不宜小于三跨(考慮連系

9、梁的作用)；、橫桿接長采用搭接，不同步或不同跨的兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不小于1000mm；、模板支架設置縱橫向掃地桿，掃地桿應采用直角扣件固定在距地面不大于200mm處的立桿上，當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定；、立桿的連接必須采用對接扣件連接。、立桿上的對接扣件交錯布置，即兩根相鄰立桿的接頭不設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開距離不宜小于1000mm；、承受板底木枋的水平鋼管，不得出現懸挑鋼管，必須在端頭補加一根立桿。、當框架柱、剪力墻混凝土施工完成后，及時將滿堂架和立柱連接成一個整體，以增強滿堂架的整體穩定性。、頂

10、層橫桿采用雙扣件加固，防止橫桿下滑；、每道剪刀撐跨越立桿的根數按斜桿與地面的傾角在40°50°之間確定；、必須在模板支架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置，中間各道剪刀撐之間凈距不應大于10m；、剪刀撐斜桿的接長應采用搭接，要求搭接長度不應小于1m，且采用3個（或以上）旋轉扣件固定；、剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫桿或立桿上；、模板支架立桿每2m高的垂直允許偏差為15mm；、可調托及可調座絲扣伸出長度不應大于200mm。3.2、模板安裝要求構造補充、遵守建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001的相關構造要求。、立桿間必須按步距滿設

11、縱、橫雙向水平桿，確保高支撐架系統在2個方向(、方向)有足夠的設計剛度。、掃地桿必須縱橫雙向設置，嚴格控制掃地桿的高度，掃地桿距墊層面高度200mm，以減少立桿下端的懸臂長度。、剪刀撐設置：沿高度支撐架的四周外立面均満設剪刀撐，中間可根據規范的構造要求，每隔6米設置縱橫向剪刀撐，參照本工程設計圖構架尺寸，決定按跨距設置縱橫向剪刀撐。、相鄰立桿的接頭和水平桿的接頭應錯開在不同的框格層中。、搭設時應確保立桿垂直度偏差<高支撐架架高/400，同時15mm。、剪刀撐斜桿應盡量用旋轉扣件和與之相交的立桿固定連接。、支架鋼管通過扣件連接，確保每個扣件的擰緊扭矩在以上，但。、水平橫桿合理布設：由于水平

12、橫桿對立桿會產生偏心彎矩，在支撐架搭設時，將橫桿對稱相間設置，水平桿產生的偏心彎矩正好相反，通過橫向水平桿得到彎矩平衡，消除水平桿對立桿的偏心影響。4、砼澆筑、模板拆除砼澆筑4.1.1、制定混凝土澆搗施工方案雖然經過了周密的計算和采取了必要構造措施，但由于模板支撐體系承受荷載大，如果澆搗走向不合理，也會對支模架的穩定性產生一定的影響。因此，根據施工規范的要求，分兩組人員從梁板的中部沿四周進行澆搗，分層澆搗時減少各層的厚度，盡可能做到受力均勻。同時，還配備了專門人員對混凝土泵車的行走路線等進行統一安排與協調，確保施工計劃的順利進行。由于施工操作人員較多，要求施工過程中對立桿的垂直度、扣件的扭力進

13、行檢查，在澆搗混凝土前必須對整個高支撐架進行徹底檢查驗收。澆搗混凝土時要確保高支撐架均衡受力，宜采用從中部開始向兩邊擴展的澆搗方式。混凝土工程的施工準備4.1.2.1、做到班前交底明確施工方案，落實澆筑方案，使施工人員對澆筑的起點及澆筑的進展方向做到心中有數。4.1.2.2、為了確保澆筑連續進行，對每次澆筑混凝土的用量計算準確，對所有機具進行檢查和試運轉，并準備好一旦出現故障的應急措施，保證人力、機械、材料均能滿足澆筑速度的要求。4.1.2.3、注意天氣預報，不宜在雨天澆筑混凝土。在天氣多變季節施工，為防止不測，應有足夠的抽水設備和防雨物資。4.1.2.4、對模板及其支架進行檢查。應確保尺寸正

14、確，強度、剛度、穩定性及嚴密性均滿足要求。對模板內雜物應進行清除，在澆筑前同時應對木模板澆水，以免木模板吸收混凝土中的水分。4.1.2.5、對鋼筋及預埋鐵件進行檢驗。應請工程人員共同檢查鋼筋的級別、直徑、位置、排列方式及保護層厚度是否符合設計要求，并認真做好隱蔽工程記錄。混凝土澆筑4.1.3.1、墻、柱澆筑混凝土時，應在柱頭和墻上搭設下料平臺，混凝土先放在平臺上，接順后再由人工用鐵鍬鏟混凝土入模，并做到分層下灰，分層振搗。混凝土澆筑前，柱和墻根部先澆筑3050mm 厚一層同等級水泥砂漿，對于超大梁砼澆筑應分成下灰，按30-50cm為一層振搗密實，做到逐層澆搗，保證混凝土的密實度。4.1.3.2

15、、梁板澆筑應連續進行，并在前層混凝土凝固之前將后層混凝土澆筑完畢，確保混凝土質量，嚴防漏水。4.1.3.3、在不同混凝土強度等級構件相交處，采用延時后的低坍落度混凝土澆搗。4.1.3.4、施工縫位置的留設，應預先確定，留設在結構剪力較小且便于施工的部位，同時應征得技術負責及監理單位的同意。對施工縫的處理時間不能過早，以免使已凝固的混凝土受到振動而破壞，混凝土強度應不小于1.2MPa 時方可進行，處理方法如下:(1) 清除表層的水泥薄膜和松動石子或軟弱混凝土層，然后用水沖洗干凈，并保持充分濕潤但不能殘存有積水。(2) 在澆筑前，施工縫先鋪一層水泥漿或者與混凝土成分相同的水泥砂漿。(3) 施工縫處

16、的混凝土應細致搗實，使新舊混凝土結合緊密。、混凝土振搗采用平板振搗器(用于板)和插入式振搗器(用于柱、梁)4.1.4.1、斜插和直插兩種方法，做到快插慢拔。4.1.4.2、插點采用"行列式"或"交錯式"，間距不應大于振動半徑的1.5 倍，不能碰撞鋼筋和預埋件。4.1.4.3、振動時間為2030 秒，以混凝土表面呈水平不顯著下沉，不出氣泡，表面泛灰漿為搗實。、混凝土養護混凝土的養護采取自然條件下，混凝土澆筑完10-20h(熱天氣8-9h)及時澆水養護，養護時間不少于7 晝夜，頭3d 在無積水的情況下白天2h 澆水一次，夜間至少兩次，3d 后適當減少，對每層

17、衛生間和天面混凝土應覆蓋澆水養護不少于14d，同時做好養護記錄。各樓層養護的主水管采用D48×3.5mm 鋼管用逐級加壓的方式將水送往各施工樓層，主管上到各樓層設閥門，水嘴用橡膠管接至養護部位。模板拆除5、安全、環保文明施工措施6、應急預案6.1、危險性分析：本方案施工過程中可能出現的緊急、意外事故種類通常分為：I、高空墜落；II、物體打擊；III、火災、VI觸電、V坍塌。6.2、應急準備和響應程序針對項目中易出現的重大危險因素，項目部將制定各種情況下的緊急預案，組織人員進行學習、落實。應急預案執行流程圖建立應急預案落實應急預案外部通報緊急情況發生配合政府有關部門進行處理按事故嚴重程

18、度和具體情況，組織人員采取應急措施立即通知政府有關部門填寫重大事故事件處理報告，報總工程師應急預案的評審、修訂及上報外部報警處理并通知事故發生單位負責人6.2.1、應急預案A（配電箱觸電、火災等）當出現觸電、火災等情況時，應立即切斷電源，組織人員滅火，并同時根據人員受傷情況進行救治，向上級報告、報警，組織危險地區人員撤離，搶救各種物資。6.2.2、應急預案B（高處墜落、物體打擊等）當出現此情況時，立即組織搶救受傷人員，對危險因素進行控制，防止繼續傷害的發生，根據人員受傷情況，向上級報告或報警，組織人員撤離危險地區。、應急支撐現場應配備伸縮式鋼管頂撐等支撐材料，確保在砼澆筑過程中對模板變形、位移

19、、下沉等現象采取的應急加固，6.2.4、護模人員砼澆筑過程應安排人員跟班作業檢查，發現問題及時采取加固措施。6.2.5、設置沉降觀測點對主要構件下部支撐應設置沉降觀測點，在砼澆筑過程中對構件的沉降進行觀測，及時掌握主要構件的沉降、變形情況，對梁、板砼澆筑過程出現異常情況，提前掌握，及時處理，確保砼澆筑過程中梁、板模板安全，穩定。、卸載砼卸料口應安排人員及時分攤，不得集中堆積，避免產生集中荷載，對主次梁交叉部位下部應設置斜拋撐，利于分散支撐承載力，造成支撐下降。、剪力墻、框架柱部位應設置斜拋撐、加強穩定性根據施工順序及施工工藝要求，剪力墻、框架柱澆筑時間比梁、板砼澆筑時間提前，梁、板砼澆筑時，剪

20、力墻、框架柱砼達到一定強度，如果在剪力墻、框架柱根部增設拋撐與上部梁、板模板、支撐連接，對梁、板模板水平穩定性起到相當大的約束作用，因此剪力墻、框架柱根部應增設拋撐，增強水平整體穩。7、 計算書A、梁模板取1-G1-B軸交1-7軸KL7a3B，截面尺寸為：500*1000；參數信息7.1.1、1200100050010650模板面板計算1)抗彎強度計算f = M / W < f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取2；2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到××

21、15;0.900)××經計算得到面板抗彎強度計算值×1000×2面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算T = 3Q/2bh < T其中最大剪力×××0.900)×截面抗剪強度計算值 T=3×3327.0/(2××2截面抗剪強度設計值2抗剪強度驗算 T < T，滿足要求!(3)撓度計算4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計算值××3004/(100×6000×面板的最大撓度

22、小于300.0/250,滿足要求!、梁底支撐木方的計算抗彎計算強度×1062木方的抗彎計算強度小于2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×3.012/(2×70×2截面抗剪強度設計值2木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算最大變形木方的最大撓度小于333.3/250,滿足要求!、梁底頂托梁計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN)經過計算得到最大彎矩經過計算得到

23、最大支座經過計算得到最大變形頂托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:××3；×××4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度×1062頂托梁的抗彎計算強度小于2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×4842/(2×80×2截面抗剪強度設計值2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計算最大變形頂托梁的最大撓度小于450.0/250,滿足要求!、扣件抗滑移的計算R Rc立桿的穩定性計

24、算立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=6.93kN (已經包括組合系數1.4)腳手架鋼管的自重×× 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；A 立桿凈截面面積 (cm2)； W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)； 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，2； l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為； u

25、 計算長度系數，參照扣件式規范表； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；公式(1)的計算結果：2，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!公式(2)的計算結果：2，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為；公式(3)的計算結果：2，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!B、梁模板1-C1-6軸KL4c，截面尺寸為：600*800；1、參數信息 ,12螺栓120080060010650模板面板計算其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M

26、 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取2；2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到×××1.950)××經計算得到面板抗彎強度計算值×1000×2面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh < T其中最大剪力×××1.950)×截面抗剪強度計算值 T=3×3375.0/(2××2截面抗剪強度設計值2抗剪強度驗算 T < T，滿足要求!

27、(3)撓度計算4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計算值××2504/(100×6000×面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!3、梁底支撐木方的計算、梁底木方計算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：×× (2)模板的自重線荷載(kN/m)：××(2× (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)××均布荷

28、載××集中荷載×木方計算簡圖木方彎矩圖(kN.m)木方變形圖(mm)木方剪力圖(kN)經過計算得到從左到右各支座力分別為經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座經過計算得到最大變形m木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:××3；×××4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度×1062木方的抗彎計算強度小于2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×1.955/(2×70

29、15;2截面抗剪強度設計值2木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算最大變形木方的最大撓度小于50,滿足要求!、梁底頂托梁計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座經過計算得到最大變形頂托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:××3；0×××4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度×1062頂托梁的抗彎計算強度小于2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 可以不計算截面抗剪強

30、度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×4696/(2×80×2截面抗剪強度設計值2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計算最大變形；頂托梁的最大撓度小于450.0/250,滿足要求!4、扣件抗滑移的計算R Rc立桿的穩定性計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為； u 計算長度系數，參照扣件式規范表； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；公式(1)的計算結果：2，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!公式(2)的計算結果：2，立桿的穩

31、定性計算 < f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為；公式(3)的計算結果：2，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!C、梁模板1-E軸KL3，截面尺寸為：400*800；1、參數信息,12螺栓4008005001200100010650模板面板計算其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取2；0ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到×××2.1

32、00)××經計算得到面板抗彎強度計算值×1000×2面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh < T其中最大剪力×××2.100)×截面抗剪強度計算值 T=3×5118.0/(2××2截面抗剪強度設計值2抗剪強度驗算 T < T，滿足要求!面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!3、梁底支撐木方的計算經過計算得到最大支座經過計算得到最大變形木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

33、15;×3；×××4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度×1062木方的抗彎計算強度小于2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×2.334/(2×70×2截面抗剪強度設計值2木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算最大變形木方的最大撓度小于333.3/250,滿足要求!×××4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度×1062頂托梁的抗彎計算強度小于2,滿足要求! (2)頂托梁抗

34、剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×5239/(2×80×2截面抗剪強度設計值0N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計算最大變形頂托梁的最大撓度小于450.0/250,滿足要求!4、扣件抗滑移的計算R Rc5、立桿的穩定性計算公式(1)的計算結果：2，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!公式(2)的計算結果：2，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按

35、照表2取值為；公式(3)的計算結果：2，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!D、梁模板1-E1-D軸交1-51-7軸L6a，截面尺寸為：300*700；1、計算參數 ,12螺栓1200700300106502、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值×××活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)×面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:××3；×××4；(1)抗彎強度計算 f = M / W

36、 < f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取2；2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到×××1.650)××經計算得到面板抗彎強度計算值×1000×2面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh < T其中最大剪力×××1.650)×截面抗剪強度計算值 T=3×2609.0/(2××2

37、截面抗剪強度設計值2抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計算值77××2504/(100×6000×面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!3、梁底支撐木方的計算、×× (2)模板的自重線荷載(kN/m)：××(2× (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)××均布荷載××集中荷載×

38、;木方計算簡圖木方彎矩圖(kN.m)木方變形圖(mm)木方剪力圖(kN)經過計算得到從左到右各支座力分別為經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座經過計算得到最大變形木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:××3；×××8cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度×1062木方的抗彎計算強度小于2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×3.018/(2×70×2截面抗剪強度設計值2木方的抗剪強

39、度計算滿足要求! (3)木方撓度計算最大變形木方的最大撓度小于800.0/250,滿足要求!本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:××3；×××4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度×1062頂托梁的抗彎計算強度小于2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×3086/(2×80×2截面抗剪強度設計值2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計算最大變形頂托梁的最大撓度小于450.0/250,滿足要求

40、!4、扣件抗滑移的計算R Rc5、立桿的穩定性計算公式(1)的計算結果：2，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!公式(2)的計算結果：2，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為；公式(3)的計算結果：2，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!E、梁模板1-C1-D軸交1-51-7軸L5a，截面尺寸為：300*500；1、計算參數1、,12螺栓500120050010650模板面板計算經計算得到面板抗彎強度計算值×1000×2面板的抗

41、彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh < T其中最大剪力×××0.900)×截面抗剪強度計算值 T=3×1221.0/(2××2截面抗剪強度設計值2抗剪強度驗算 T < T，滿足要求!4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計算值××3004/(100×6000×面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! (2)模板的自重線荷載(kN/m)：××(2× (3)活

42、荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)××均布荷載××集中荷載×木方計算簡圖木方彎矩圖(kN.m)木方變形圖(mm)木方剪力圖(kN)經過計算得到從左到右各支座力分別為經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座經過計算得到最大變形木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:××3；×××4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度×1062木方的抗彎計算強度小于2,滿足要求! (2)木方抗剪計算

43、可以不計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×1.993/(2×70×2截面抗剪強度設計值2木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算最大變形木方的最大撓度小于800.0/250,滿足要求!4、梁底支撐鋼管計算支撐鋼管的抗彎計算強度小于2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于與10mm,滿足要求!扣件抗滑移的計算R Rc單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=6.61kN (已經包括組合系數1.4)腳手架鋼管的自重&

44、#215;× 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)； A 立桿凈截面面積 (cm2)； W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)； 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，2； l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為； u 計算長度系數，參照扣件式規范表； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；公式(1)的計算結果：2，立桿的穩定性計算 < f,

45、滿足要求!公式(2)的計算結果：m2，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為；公式(3)的計算結果：2，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!F、二層頂板樓板模板扣件鋼管高架1、參數信息:D=150、a=161H=1200、b=80010650800模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值×××活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)×面板的截面慣性矩I

46、和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:××3；×××4；(1)抗彎強度計算 f = M / W < f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取2；2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到×××2.700)××經計算得到面板抗彎強度計算值×1000×2面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2

47、bh < T其中最大剪力×××2.700)×截面抗剪強度計算值 T=3×1750.0/(2×900.000×2截面抗剪強度設計值2抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計算值××3004/(100×6000×面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!3、支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續梁計算。3.1、荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11×× (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12× (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)×靜荷載××活荷載&