1、一個實用的減隔震設(shè)計    摘要：在對橋梁減隔震原理進(jìn)行分析的基礎(chǔ)上，依據(jù)連續(xù)梁橋在地震作用時受力的特點，對連續(xù)梁橋的固定支座進(jìn)行了減隔震設(shè)計，將原來8 t tt 8.c o m的固定支座改為相對固定。對該橋在地震荷載作用下的抗震性能分析表明，采取V隔震措施后，固定墩的受力情況8 tt t 8. com得到明顯改善，主梁的縱向位移以及梁、墩的相對位移雖有所增大，但即使在8度的地震荷載作用下，位移幅度仍在支座允許的位移范圍內(nèi)。關(guān)鍵詞：連續(xù)梁橋 減隔震 固定支座 相對固定連續(xù)梁橋具有結(jié)構(gòu)剛度大、變形小的特點，在我國有著廣泛8ttt8的應(yīng)用。對連續(xù)梁橋的空間地

2、震反應(yīng)分析表明1，由于www.ddd tt. com連續(xù)梁橋一般SsbbwW.com只設(shè)置一個固定墩，在地震荷載作用下，縱橋向的地震荷載的絕大部分均由設(shè)置在固定墩上的固定支座來承受，因此www.8 t tt8. com，固定墩處于十分不利8 tT 的受力狀態(tài)www .ddd Tt. com。如果8 tt 一味要求dDdtt固定墩滿足強(qiáng)度要求dDdtt、在彈性范圍內(nèi)工作，不僅是不經(jīng)濟(jì)的，而且也沒有必要。本文探討了一種新穎的作法，即利用www.8 t t t8. com減隔震的基本原理，在不改變原橋梁主體結(jié)構(gòu)的情況8 tt t 8. com下，僅對固定支座進(jìn)行適當(dāng)wW的減隔震設(shè)計，以滿足"

3、;小震不壞、中震可修、大震不倒"的設(shè)計要求dDdtt。一、減隔震原理延長結(jié)構(gòu)的自振周期可以有效地減小結(jié)構(gòu)的地震加速度反應(yīng)，從而減小結(jié)構(gòu)由于www.ddd tt. com地震所遭受到的地震荷載。對于橋梁結(jié)構(gòu)，采用橡膠支座、聚四氟乙烯支座以及其他滑動支座即瓦達(dá)到增加www.8 t tt8. com結(jié)構(gòu)柔性、延長結(jié)構(gòu)自振周期的目的。但是dddTt，隨著結(jié)構(gòu)自振周期的延長，梁體與墩臺之間的相對位移也同時ssbbww. com增加www.8 t tt8. com。為了dd dtt. com減小由于www.ddd tt. com結(jié)構(gòu)自振周期延長而增加www.8 t tt8. com的梁墩相對位移

4、，可以采用增加www.8 t tt8. com結(jié)構(gòu)阻尼的方法。加大ssbbww結(jié)構(gòu)的阻尼，地震引起的位移反應(yīng)能得到明顯的抑制1。綜上所述，減隔震的基本原理為：（1）采用柔性支承，以延長結(jié)構(gòu)的自振周期，從而減小結(jié)構(gòu)由于www.ddd tt. com地震引起的內(nèi)力反應(yīng)；（2采用阻尼器或耗能裝置，以控制由于www.ddd tt. com周期延長而導(dǎo)致www.d dd tT. com的過大的相對位移； （3）具有足夠的剛度和強(qiáng)度，以支承正常使用極限狀態(tài)www .ddd Tt. com下的水平力（如風(fēng)荷載、汽車制動力等）。二、工程背景本文以某五跨連續(xù)梁橋為工程背景，該橋跨徑組合為49.903X80.00

5、49.90（m）。橋址的土質(zhì)（在地表以下20.0m范圍內(nèi)）為淤泥、淤泥質(zhì)亞粘土、粘土和細(xì)砂，地基容許承載力0130kPa。根據(jù)公路工程抗震設(shè)計規(guī)范（JTJ00489）第4.2.2條規(guī)定，確定該橋場地類別為類場地上。該連續(xù)梁橋的上部結(jié)構(gòu)為兩個分離的單箱單室變截面箱梁，主域處梁高4.5m，邊墩及跨中的梁高均為2.0m；主墩為變截面空心柱體，邊域為排架式撤柱，縱橋向兩排，每排3個實心嫩柱、主梁和橋墩之間采用盆式橡膠支座連接。1分析模型該橋的抗震計算采用同濟(jì)大學(xué)土木工程防災(zāi)國家重點實驗室橋梁抗震學(xué)科組編制的程序NSRAP進(jìn)行?？紤]到橋墩基礎(chǔ)為鉆孔灌注樁，墩底位移相對較小，將橋墩固結(jié)在墩底會增大結(jié)構(gòu)內(nèi)力

6、反應(yīng)，故而適當(dāng)wW放大結(jié)構(gòu)周期，將墩延長約3倍樁徑固結(jié)【3】。橋墩依線彈性梁單元來處理8tTt8。計算中對活動支座考慮其非線性效應(yīng)，用非線性支座單元處理8tTt8。采用類場地人工波作為dddtt輸入地震波，依Eurocode8對地震波進(jìn)行三個方向組合，以縱橋向為驗算主方向【4】。設(shè)計基本烈度為7度。2驗算結(jié)果對結(jié)構(gòu)進(jìn)行非線性時程反應(yīng)分析。計算結(jié)果均以一幅計。3結(jié)果分析(1)固定支座設(shè)計單位設(shè)計的盆式支座布置情況8 tt t 8. com為（以一幅計）：兩邊墩分別設(shè)置兩個TPZ3000-ZX型盆式橡膠支座，固定墩設(shè)置兩個TPZ 15000-GDZ型盆式橡膠支座，余主墩上皆各設(shè)兩個TPZ15000

7、-ZX型盆式橡膠支座。TPZ 15000一GDZ型盆式橡膠支座為抗震型支座，其豎向承載力為15000kN，可承受的最大水平力為15000 X 20 3000kN，故固定墩墩頂所能承受的最大水平力為 6000kN。6度地震荷載作用下，固定墩墩頂所承受的水平力為6455kN，大于其上固定支座所能承受的最大水平力，固定支座被剪壞。（2）固定墩對固定墩的鋼筋混凝土截面進(jìn)行彎短一曲率關(guān)系分析，得到其縱向反應(yīng)及屈服彎矩。7度和8度地震荷載作用下，截面的能力/需求比大于1，表明固定墩墩底截面發(fā)生塑性變形，即，在承受一定的軸力作用時，截面所承受的彎矩超過截面屈服彎矩，進(jìn)入了非線性工作階段。（3）解決8t t

8、t 8. c o m方案由驗算可知，該橋在6度地震荷載作用下，固定支座已被剪壞，不能滿足橋現(xiàn)關(guān)于"小震不壞"的設(shè)計要求dDdtt。而且，固定墩在7度地震荷載作用下的"截面能力/需求比"高達(dá)180.4，這說明設(shè)計基本烈度地震荷載作用下，固定墩的強(qiáng)度已不能滿足。因此www.8 t tt8. com，"中震可修"的要求dDdtt也難以保證。通常遇到這種情況8 tt t 8. com，常采用以下解決8t t t 8. c o m方法：（1）將原有支座改為符合承載力要求dDdtt的抗震型橡膠支座；（2）對橋墩進(jìn)行延性設(shè)計，將橋墩設(shè)計得具有足夠的

9、延性，在控制變形的前提下，利用www.8 t t t8. com塑性鎮(zhèn)來耗能；同時ssbbww. com由于www.ddd tt. com塑性鉸的出現(xiàn)wWw.8tTt8.coM而使結(jié)構(gòu)的基本自振周期延長，從而減小了地震所產(chǎn)生的慣性力。本文在進(jìn)行抗震驗算時，該橋主體方案已經(jīng)確定，并已經(jīng)開始施工。在這種情況8 tt t 8. com下，在不增加www.8 t tt8. com工程造價的前提下，采用了第一種方案，即對原有的固定支座進(jìn)行了再設(shè)計，引入減隔震概念，以使其滿足設(shè)計要求dDdtt。 一個實用的減隔震設(shè)計|有關(guān)工程建筑的論文資料二、減隔震設(shè)計1設(shè)計思路以往在進(jìn)行抗震設(shè)計時，設(shè)計師總是過多地強(qiáng)調(diào)

10、強(qiáng)度要求dDdtt，希望采用的支座可以滿足最大的地震荷載?？墒?，地震荷載具有很大的偶然性和隨機(jī)性，正常使用極限狀態(tài)www .ddd Tt. com下橋墩所承受的荷載與設(shè)計地震荷載時橋墩的受力相比ssB是很小的，以本橋為例僅占 3.23。由此可見，若以設(shè)計地震荷載來控制橋墩及支座的設(shè)計，在經(jīng)濟(jì)上要增加www.8 t tt8. com很高的投入，同時ssbbww. com橋墩也處于十分不利8 tT 的受力狀態(tài)www .ddd Tt. com。為此，我們sSBbWw將固定支座設(shè)計為相對固定，即在正常使用極限狀態(tài)www .ddd Tt. com和6度地震荷載作用下，固定墩保持正常工作，承擔(dān)汽車制動力和

11、一定的地震荷載；而在超過6度地震荷載作用下，釋放固定墩的順橋向約束，使整個上部結(jié)構(gòu)能夠SSBBww沿縱橋向滑動，從而延長了結(jié)構(gòu)的自振周期，以達(dá)到減震耗能的效果。2設(shè)計方案用改造過的 TPZ 15000- ZX盆式橡膠支座來替找原來8 t tt 8.c o m的 TPZ 15000- GDZ盆式橡膠支座。TPZ 15000-ZX盆式橡膠支座為縱向滑動支座。在TPZ 15000-雙盆式橡膠支座的縱橋向加限定鋼擋板，用承壓型高強(qiáng)螺栓使之與支座頂板連接，并提供約束反力。這樣，在正常使用極限狀態(tài)www .ddd Tt. com和礦地震荷載作用下，支座不滑動，承受汽車制動力和定的地震荷載。當(dāng)?shù)卣鹚搅χ饾u

12、8ttt8增加www.8 t tt8. com，大于螺栓設(shè)計荷載時，支座螺栓被剪斷，滑動面開始相對滑移。在支座上 100mm處設(shè)置抗震擋塊，以限制支座頂板與底盆的相對位移。(1)鋼擋板設(shè)計在TPZ 15000-ZX盆式橡膠支座的上頂板和下底盆之間加設(shè)兩塊鋼擋板。鋼擋板上部與頂板之間以高強(qiáng)螺栓連接，下部與底盆之間以三面圍焊焊縫相連ssbbww.cOm。鋼擋板的圓弧面與支座鋼盆緊貼，外測±100mm設(shè)抗震擋塊?？v橋向的約束力由鋼擋板和高強(qiáng)螺栓共同提供，螺栓被剪斷以后ssbbww，由抗震擋塊來控制頂板和底盆之間的相對位移。(2)高強(qiáng)螺栓設(shè)計根據(jù)前述減隔震設(shè)計思路和支座所需承受的順橋向水平荷

13、載，對高強(qiáng)螺栓進(jìn)行設(shè)計。為保證固定墩免于屈服，以固定墩屈服彎矩對應(yīng)的水平剪力為設(shè)計控制值。固定墩在設(shè)計軸向荷載作用下，其屈服彎矩為 125800kN·m，對應(yīng)水平剪力為6524kN，每個支座需提供 3262kN。采用M24，8.8級高強(qiáng)螺栓?？紤]到橋墩在正常使用極限狀態(tài)www .ddd Tt. com下的安全性，采用18個螺栓。螺栓的實際8ttt8極限承載能力為 168.82 X 18 3038.76kN，小于設(shè)計控制值 6.84。3方案驗算在全橋變?yōu)榭v橋向滑動時，將連續(xù)梁簡化為只有7個自由度的平面結(jié)構(gòu)。利用www.8 t t t8. com自編程序?qū)υ摌蜻M(jìn)行分析，6度地震荷載作用下，固定墩墩底截面的內(nèi)力。8度地震荷載作用下，固定墩的剪力及彎矩均有大幅度的下降，其中剪力僅為改造前的95.42，彎矩為改造前的93.56，這使得橋墩的安全系數(shù)大大提高。同時ssbbww. com，主梁的縱向位移及梁。墩的相對位移有所增大，梁體的最大正向位移為 81.4mm，最大負(fù)向位移為13.2mm，但位移幅度仍在支座的允許滑動范圍（±100mm）以內(nèi)。四、結(jié)論本文根據(jù)減隔振原理對連續(xù)梁橋的固定支座進(jìn)行了減隔震設(shè)計，結(jié)果表明：（1）在正常使用極限狀態(tài)www .ddd Tt. com和地震荷載作用下，固定墩仍處于彈性受力