1、第一章工藝技術規程1.1 MTBE裝置簡介玉門油田分公司煉油化工總廠MTBE裝置，于2005年4月動工興建，2006年7月建成，設計規模為2.5萬噸/年，投資4200多萬元，占地面積為810mf。本裝置以氣分裝置的碳四和外購甲 醇為原料，其產品MTBE是高辛烷值汽油的重要添加劑。裝置的生產工藝采用齊魯石油化工研究院 開發的混相醚化專利技術，初步設計由齊魯石油化工設計院編制，施工圖設計由齊魯石化設計院 負責。裝置分為兩個操作單元：醚化反應及精餾單元和甲醇回收單元，完成醚化反應、精餾、碳 四水洗、甲醇回收四個工序。1.2 工藝原理1.2.1 MTBE反應過程異丁烯與甲醇在強酸陽離子交換樹脂的作用下

2、，在一定的溫度和壓力條件下發生加成反應,生成甲基叔丁基醚一一MTBE主反應：CH3ICH 3 C=CH CH +3OH酸性陽離子樹脂O1.2MPa 45 CCH311CH3C CH31O(MTBE )1CH3同時還產生如下副反應:CH3CH 3 C=CH 2+CH一CH 2 C CH 2 2CH3CH3OH + CHOHiCH 3 O CH 3+ H2O(DME )CH31CH31CH3-C=CH 2+H2O>CH3CCH31OH(TBA )H ( DIB )DIB :二聚物、DME二甲醚、TBA 叔丁醇。主反應為放熱反應， H=-37千焦/克分子以上幾種雜質中DIB、TBA本身的辛烷值

3、較高，留在 MTBE產品中，不影響其使用性能，二甲 醚的形成取決于溫度、空速和甲醇濃度，其選擇性很低，由于它的沸點很低，所以最終收集在C3烴中而不含在 MTBE品中，其余碳四組分與甲醇均不發生反應，可視為在工藝條件下的惰性物質。1.2.2 混相床合成MTB原理裝置采用的是筒式外循環醚化反應器，它的構型就是一個普通的固定床反應器。反應物料 從反應器頂部進入，反應后物料從反應器底部排出，排出反應器后作為催化精餾塔進料. 進入T101A,使異丁烯與甲醇繼續反應。C 4與甲醇經過混合并控制醇烯比( 摩爾比 )在1.05 -1.1 之間，進入到催化劑床層后，在O.9±O.O5MPa的壓力下發生

4、醚化反應產生的熱量引起床層物料升溫，而物料溫度升高，會加速反應進行，放出更多熱量。如此循環，即使反應初始溫度較低. 也會因反應熱的釋放而很快使床層溫度升高。但是段間循環返回的物料是主要G和MTBE勺混合物(異丁烯含量很低)。這部分物料能吸收部分反應熱，使整個床層溫度降低。床層溫度與外循環量的大小與溫度有關，新 裝催化劑6065 C,中期6570C，末期7075 C。筒式外循環反應器優點:(1) 沒有高溫點存在，它的最高溫度是在反應器的出口，對催化劑使用壽命有利。(2) 結構簡單、造價低、催化劑裝卸方便。(3) 適于原料G中異丁烯含量范圍廣，無論異丁烯含量高、低都能取得滿意的效果，只需 隨時調整

5、外循環量即可控制反應床層溫度。1.2.3 催化精餾原理 催化精餾塔就是在一個分離塔里裝填有催化劑，這個塔除了固有的產品分離功能外，還有化學反應功能，是催化反應和分離操作兩種功能兼有的新型設備。催化精餾塔與傳統的共 沸蒸餾塔相比， 多了一個反應段 , 反應段設在精餾段和提餾段之間。在催化精餾塔的反應段內，反應物料在催化劑的作用下生成MTBE反應物料從床層底部流到床層下面的塔盤上，由于塔盤的分離功能，將 MTBE重組分和未反應完全的C4分離開，重組分向下流動，輕組分以汽相狀態向上流動。輕組分C4中含有的異丁烯在上一層塔盤的相平衡作用下，再一次進入催化劑床層進行醚化反應，而上升的C4組分已將生成的

6、MTBEB除，因而在反應時，沒有(或減小了)MTBE 逆向反應的推動力，使合成MTBE反應近似于不可逆反應進行下去。每個催化劑床層的轉化率都在動力學控制范圍內， 但是經過多個催化劑床層和分離塔盤的醚化和分離作用，使合成 MTBE反應能突破平衡轉化率的限制，達到深度轉化的目的。1.2.4 甲醇回收原理從催化精餾上塔 T101/B塔頂流出的未反應C4與甲醇形成的共沸物，經E104冷凝器冷卻后，進入甲醇萃取塔T102。由于一般的蒸餾方法對已形成的共沸物很難分離，但是水與C4不 互溶，卻能與甲醇完全互溶，因此選擇萃取的方法回收其中的甲醇，水作為萃取劑。水從塔的上部進入， C4 與甲醇的共沸物從底部進入

7、，水為連續相，C4 為分散相，二者逆相流動，在篩板塔盤的作用下 , 兩相充分接觸并完成傳質萃取過程， 使 C4 中的甲醇進入水相， 形成甲醇水 溶液。 C4 相經水洗塔頂擴大段的減速沉降，脫除其中的游離水后排出裝置。水洗塔底排出的 甲醇水溶液預熱后進入甲醇回收塔T103°T103采用常規蒸餾的方法，根據水和甲醇的沸點 （揮發度）不同達到分離甲醇和水的目的。塔頂得到純度99.0 %的甲醇循環利用，塔釜排水中含甲醇小于 O.1 。1.3 工藝流程與說明1.3.1 醚化部分來自界區的混合碳四與甲醇分別進入碳四原料罐（V101）和甲醇原料罐 （V102）,再分別經碳四原料泵（P101A/B）

8、和甲醇原料泵（P102A/ B）加壓。通過在線色譜儀和比值調節系統調節 醇烯比。該甲醇物料分為兩股，其中股甲醇與碳四原料按一定比例混合，通過在線色譜儀和調 節閥自動控制進入離子過濾器（R101A/ B）;余下的甲醇經保護反應器（R103A/ B）凈化后，作為補充甲醇進入反應塔上段（ T101B）。甲醇與碳四的混合物料在離子過濾器中脫除掉金屬陽離子和堿性化合物，然后經進料預熱器（E101）預熱后，再從反應器頂部進入反應器（R102）。進料預熱器由低壓蒸汽加熱。反應器共三段，進入反應器的物料通過反應器內的催化劑床層，大部分異丁烯與甲醇反應轉化為MTBE反應放出的熱量通過外循環冷卻取走。1.3.2

9、反應精餾部分反應塔由兩段組成，下段為（T101A）,上段為（T101B）。從反應器出來的物料在反應塔進料 /產品換熱器（E102）中與T101A塔釜來的MTBE產品進行換熱后進入 T101A，經反應精餾后在塔 釜得到純度約為88%的MTB歹品。MTBE產品從塔釜排出，經EI02與進料換熱，再經產品冷卻器 （E106）冷卻后，送到MTBE品罐，由MTBE產品泵（P108A/B）送出界區。反應塔再沸器（EI05 ） 由低壓蒸汽加熱。T101A 頂部物料進入 T101B底部，并與甲醇反應，反應后T101B的塔釜物料通過反應塔中間泵（P103A/B）送入T101A,做為T101A的回流。碳四組份從塔頂

10、餾出，由反應塔冷凝器（E104）冷凝后，進入回流罐（V103）,冷凝液由反應塔回流泵（P104A/ B） 部分打回流，另一部分經 碳四冷卻器（E112）冷卻后去水洗塔（T102）。1.3.3 甲醇回收系統T101B塔頂出料，即反應剩余甲醇與未反應G的共沸物，在進 T102之前經甲醇萃取塔進料冷卻器E112冷卻至40C后進入甲醇萃取塔 T102下部。萃取水由萃取水泵P105A/B送出，經萃取水冷卻器E109冷卻后從T102上部打入。在T102塔中，甲醇與未反應 G的混合物為分散相，萃 取水為連續相， 兩相連續逆流接觸， 用水把甲醇從 C4 餾分中萃取出來， 萃余液即不含甲醇的未反 應C4，借助塔

11、的壓力送至 V105,然后經P107A/B送出至罐區。萃取液為甲醇水溶液，從T102塔底排出。從T102塔底排出的甲醇水溶液與T103塔釜的出料在換熱器 E107換熱后進入T103。在甲醇回收塔T103中將甲醇與水分離開，T103頂餾出物是甲醇、微量C4和DME的混合物，經甲醇回收塔冷凝器E110冷凝后進入甲醇回收塔回流罐V104。甲醇回收塔回流泵 P106A/B從V104中抽出回收的甲醇，其中大部分作為回流送入T103頂部，少部分作回收的甲醇送入甲醇原料罐V102,循環使用。T103底部排出的含微量甲醇的水，經換熱器E107與T103塔進料換熱后進入萃取水泵P105A/B,再經萃取水冷卻器為

12、 T102的萃取用水送入 T102上部，循E109冷卻后作環使用。1.4 工藝原則流程圖1.5 工藝指標1.5.1 原料規格及數量C4原料規格表序號指標名稱單位指標數值1丙烷、丙烯mol %0.022異丁烷mol %25.903異丁烯mol %17.644正丁烷mol %8.82O丁烯一1mol %13.876反丁烯一2mol %17.867順丁烯一2mol %13.308碳五mol %2.599合計mol %100甲醇原料規格表序號指標名稱單位指標數值1蒸餾量(64.0 65.5 C 760mmHg)wt %> 99.852游離堿（以NH3計）wt %w 0.00053游離酸（以CH3

13、C00計）wt %w 0.0024比重D204g/cm30.791 0.7925水份wt %w 0.056初餾點(760mmHg)C> 64.07水中溶解度與水混和，保持澄清8醛酮含量wt %w 0.019乙醇含量ppmw 1010丙酮含量ppmw 10MTBE產品規格表組份組成（wt%）MTBE> 88其它w 121.5.2 MTBE物理性質MTBE物理性質表項目單位數值備注液體比重Kg/m3745沸點C55.3蒸汽壓MPa0.075MTBE 38C蒸發潛熱KJ/Kg3368閃點C26.7冰點C108自燃點C460爆炸范圍%( v/v )1.6 9.3粘度厘泊（cp）0.154M

14、TBE 38C研究辛烷值RON117馬達辛烷值MON101在水中溶解度%( m/m)1.320 C雷德蒸汽壓MPa0.0551.5.3 催化劑規格催化劑、凈化劑（QRE-OI型國產醚化樹脂催化劑）項目指標外觀灰色至灰褐色球粒含水量，48 52重量交換容量/ mmol.g> 5.2體積交換容量/ mmol.ml-1> 2。2濕真密度/ g.mL-1 (20 C )1.20 1.30濕視密度/ g。mL10.80 0.90耐磨率，> 95平均孔半徑/ nm16 30比孔容/ml.g -10.25 0.50比表面積/ m2.g-45 75粒度(0.35 1.2mm),%> 9

15、5堆密度/ g.mL1（干基，含水量510%）0.60 0.65甲醇中溶脹度， （干基，含水量510%）30 401.5.4主要操作條件名稱項目單位指標控制單位醚化V101液位%40 60車間V102液位%40 60醇烯比1.05 ± 1.1原料預熱溫度C40 50R102操作溫度C45 60E103出口溫度C40 48R102底壓力MPa1.15 ± 0.1反應分懈T101A底溫度C130140廠控T101A壓力MPa0.7 ± 0.1車間T101A底液面%40 70T101A頂溫度C65 75T101B操作溫度C60 70T101B壓力MPa0.7 ±

16、; 0.1T101B液位%40 70V103液位%40 70洗水T102進料溫度CW 48T102頂壓力MPa0.5 ± 0.1T102液位%40 70萃取水E109出口CW 45甲醇回收T103頂壓力MPa0.1 ± 0.05T103頂溫度C65 75T103底溫度C108118T103液位%40 70V104液位%40 701.5.5 裝置消耗裝置消耗定額表序 號名 稱規格單位噸產品 消耗定額消耗量每小時每年1碳四異丁烯17.64%噸3.31121048X 102甲醇99.85%噸0.32920.994140.795 X 103催化劑3 m0.740761.624軟化水

17、噸0.00411005循環水T<30C噸73.874223.14178.5 X 106低壓水蒸汽1.0MPa(A)噸1.4164.27543.42 X 1070.35MPaG0.35MPa(A)噸0.20740.5 X 108低壓蒸汽凝液0.30MPa(A)噸1.1323.4242.736 X 109電380/220VKWh49.70150.14120.1 X 1010儀表風0.6 MPaNn326.4980464 X 1011新鮮水0.6 MPa噸0.016640012氮氣0.6 MPaNm0.411.0 X 1041.6安全環?？刂浦笜?.6.1大氣污染物排放標準表項目最高允許排放濃

18、度mg/m最高允許排放速度kg/h無組織排放監測濃度限值mg/m標準來源50m60m100mSO12004564200GB16297-NO4201419610.15*11996非甲烷烴1501201201204.0*21.6.2環境空氣標準常規四項污染物執行環境空氣質量標準(GB13095-1996)中的二級標準。163環境空氣標準表項目環境標準標準來源一次值日均值SO20.500.15GB13095-1996NOX0.150.10CO10.004.00TSP1.000.31.6.4廢水排放標準廢水中的污染物排放執行污水排放綜合標準(GB8978-1996)中的二級標準。1.6.5廢水排放標準

19、序號污染物名稱排放標準1PH6-92懸浮物2003COD1504BOD605石油類106氨氮507磷酸鹽1.08硫化物1.09氰化物0.510硝基苯類3.011苯胺類2.012揮發酚0.51.6.6 噪聲標準作業現場噪聲執行工業企業噪聲衛生標準，廠界噪聲執行工業企業廠界噪聲標準(GB12348-90 )中的川類標準。即晝間65dB (A),夜間55 dB (A )。第二章 操作指南2.1 操作原則1、應保持本塔操作質量合格的原則，本塔產品不合格不能向下一塔輸送；2、控制反應溫度，防止出現超溫現象而導致的催化劑失活；3、平穩塔壓，因為壓力波動會引起塔的溫度、液面、流量等工藝參數的波動，進而影響到

20、塔的 反應，會破壞塔內熱平衡和物料平衡，從而影響產品質量；4、在恒壓下， 調節產品質量的主要方法是調節塔底溫度， 一般情況下， 精餾塔采用固定回流比， 通過塔底溫度來調節產品質量，當原料組成變化或進料發生變化時必須調整回流量或塔壓；5、力爭低消耗，多產出，提高產品收率。2.2 醚化反應操作法2.2.1 操作任務把混合碳四原料中的異丁烯組分同工業甲醇以一定比例充分混合，控制醇烯比在1.051.1范圍內，以強酸性陽離子交換樹脂為催化劑，在一定的溫度、壓力下，在預反應器R102內使異丁烯合成 MTBE勺轉化率達90%以上，然后進入催化精餾塔繼續反應。2.2.2 操作要點1. 控制預反應器 R102進

21、料中合適的醇烯比是本崗位操作的關鍵。合適的醇烯比既可以節能 降耗、保證產品質量，又可以使催化劑長周期安全運行。甲醇與異丁烯的流量為串級調節，在正常生產中只需調節混合C4進料量，調節器會自動調整甲醇進料量，保證醇烯比在1.051.1之間。2. 調整R102的外循環系統的外循環比，調節R102入口溫度，40CW R102入口溫度W 45C,控制反應不致于太激烈，從而控制異丁烯轉化率和床層溫度。3. R102的壓力是通過出口的壓控閥PIC102來控制的，使反應器中物料在1.1 ±0.O5MPa的較高壓力下呈液相狀態反應，使異丁烯達到較高的轉化率，此壓力也是物料進入T101B的動力。4. C

22、 4原料和甲醇帶水會使副產物叔丁醇增多，因此無論是開工前還是正常生產中都要做好原料分析和 C原料罐切水工作。原料分析應1次/ 4小時，G罐切水應1次/4小時。5. 回流比的大小直接影響T101操作。正常操作時，T101A的回流比控制在 4, T101B的回流比控制在1，在塔頂餾分中難揮發含量增多時，采用加大回流量的方法，增大塔內下降液體 流量，使上升氣體中難揮發組分冷凝的可能性加大，從而提高塔頂產品質量。當回流比過大， 其他條件不變時，塔頂組分變輕，頂溫降低，甲醇和C4 不能形成共沸物，甲醇蒸發不上去，沉入塔底，影響 MTB產品質量。若進料一定，過大的回流比易產生液泛。回流比過小，塔頂組分變重

23、，使MTBE等重組分蒸到塔頂，影響正常生產。6. 根據T101A塔底和T101B塔頂化驗分析結果，調節T101A塔底再沸器蒸汽量，保證T101A塔底MTB產品純度88.0 %, T101B塔頂異丁烯含量wO.1 %。7. 維持T101底液面在3070%范圍內，使塔底產品排出量保持相應的穩定。223主要控制參數223.1 進料預熱溫度控制與調節控制范圍：進料預熱溫度TIC-103 : 40± 5C控制目標：正常操作中進料預熱溫度應控制在40土 5C相關參數：甲醇進裝置溫度TI-101 ;混合C4進裝置溫度TI-102 ;預熱器TIC103控制方式：進料預熱器E101，用調節閥FIC10

24、3控制蒸汽換熱量，從而控制進料預熱溫度正常調整:影響因素調整方法甲醇進裝置溫度聯系罐區調整混合G進裝置溫度聯系罐區調整預熱蒸汽量開大TIC103調節閥開度外循環量變化調整外循環量FIC106異常處理:現象原因處理方法預熱溫度 大幅波動甲醇、G進料泵不上量迅速倒泵，以穩定進料流量。反應溫度 快速下降TIC103調節閥故障關死聯系儀表維修，改副線調節反應溫度快速上升TIC103調節閥故障開大聯系儀表維修，改副線調節反應溫度快速下降裝置停蒸汽依次?；旌?G、甲醇進料，醚化反應 系統改循環此時醚化反應系統進行如下操作：甲醇、混合 G進料切斷，R102改全部外循環，T101全回流。參數：反應器床溫仝60

25、C T101B 床溫仝70C T101A 底溫度仝130C223.2 醇烯比的控制與調節控制范圍：醇烯比：1.051.1控制目標：正常操作中醇烯比應控制在1.051.1相關參數：C4組分的異丁烯含量；C4進料量FIC102 ;甲醇進料量FIC103、FIC104控制方式：醇烯比AI101為在線氣相色譜分析值，由FIC102、FIC103、FIC104三個調節閥組成串級調節控制。正常調整:影響因素調整方法碳四進料組成變化根據化驗分析調整甲醇進料量FIC103碳四進料量發生變化調整進料FIC102穩定甲醇進料量發生變化調整甲醇進料 FIC103穩定異常處理:現象原因處理方法醇烯比波動進料泵不上量切

26、換泵或排氣醇烯比大幅減小G控制閥失靈 全關改副線，并參照現場變送器指示進行操作，聯系儀表 處理醇烯比大幅增大流量計失靈及時調整甲醇的流量，保持合適的醇烯比醇烯比大幅減小甲醇的純度發 生變化依次?；旌螱、甲醇進料，醚化反應系統改循環如果醇烯比一直過高，長時間無法恢復，此時醚化反應系統進行如下操作:甲醇、混合 G進料切斷，R102改全部外循環，T101全回流。參數：反應器床溫仝60C T101 床溫仝70C T101A底溫度仝130C223.3 反應器床溫控制與調節控制范圍：反應器床溫： 4560 C控制目標：正常操作中反應器床溫應控制在5055 C相關參數：G組分的異丁烯含量；醇烯比 AI101

27、 ;段間回流量FIC106;段間回流溫度 TIC107控制方式：正常操作時，反應器床溫由段間回流量由調節閥FIC106控制，而段間回流溫度由正常調整:影響因素調整方法新鮮物料的醇烯比發生變化盡量平穩碳四及時調整甲醇的流量段間循環流量發生變化。調節段間循環流量 FIC106段間循環流量溫度發生變化調節E 103的冷卻水流量進料預熱溫度發生變化調節進料預熱器蒸汽流量，平穩控制TIC103異常處理:現象原因處理方法反應器床溫波動甲醇流量波動調整FIC103、FIC104或檢杳甲醇循環泵工作情況反應器床溫下降C4原料泵故障迅速倒泵無論任何原因，反應器床溫超過60 C，此時醚化反應系統進行如下參數：反應

28、器床溫仝60C T101 床溫仝70C T101A底溫度仝130C操作: 甲醇、混合 G進料切斷，R102改全部外循環，T101全回流。223.4 反應器壓力控制與調節控制范圍：反應器壓力：1.10 ± 0.05 MPaG控制目標：正常操作中反應器壓力應控制在1.10 ± 0.05 MPaG相關參數：進料量；反應器壓控閥PIC102 ;段間回流量FIC106;段間回流溫度 TIC107控制方式：正常操作時，反應器壓力由塔底壓力調節閥PIC102控制。正常調整:影響因素調整方法反應器溫度變化:調節E 103的冷卻水流量、段間循環流量FIC106進料量變化進料量過大或過小，必須

29、及時調整，反應器R- 102為滿釜操作，其壓力由塔底壓控閥PIC102控制，反應器壓力會隨進料量的變化而變化進料溫度變化控制進料溫度 TIC103在45 C左右異常處理:現象原因處理方法反應器壓力波動壓力控制閥失靈改副線，并參照現場壓力指示進行操作，聯系儀表修理反應器壓力上升進料中輕組分C2、C3含量太多聯系氣分控制脫丙烯塔底 C3的流量此時醚化反應系統進行如下操作：甲醇、混合C4進料切斷，R102改全部外循環，T101全回流。參數：反應器床溫仝60C T101 床溫仝70C T101A底溫度仝130C223.5 反應塔T101A底溫度控制與調節控制范圍：反應塔底溫度：130135 C控制目標

30、：正常操作中反應塔T101A底溫度應控制在130135C相關參數：塔底重沸器蒸汽流量FIC108 ;蒸汽壓力變化；反應塔 T101B頂回流量FIC111控制方式：正常操作時，塔底重沸器蒸汽流量FIC108是與靈敏板溫度（30層）TIC113控制串級的，如靈敏板溫度有下降的趨勢，塔底溫度則也有下降趨勢，而靈敏板溫度是由塔底蒸汽流 量來自動控制，所以靈敏板及塔底溫度在進料量改變。Joo-QnoiAE105-ix d 】 XX1工1EX1-nA XL正常調整:影響因素調整方法塔底重沸器蒸汽流量蒸汽流量大，塔底溫度升高，反之降低。T101B塔頂回流回流量大，塔底溫度降低，反之升高異常處理:現象原因處理

31、方法塔底溫度過高醇烯比控制不好，造成反應物 中含DIB （二聚物），TBA （叔 丁醇）等雜質太多調整反應器進料的醇烯比為1.05塔底溫度過高T101B塔頂壓力突然變高，塔 頂氣相負何大，造成霧沫夾帶適當降低T101B塔頂壓力塔底溫度降低蒸汽壓力下降聯系調度提高系統蒸汽壓力塔底溫度大幅卜降裝置停蒸汽按緊急停工處理此時醚化反應系統進行如下操作：甲醇、混合 G進料切斷，R102改全部外循環，T101全回流。參數：反應器床溫仝 60C T101 床溫仝70C T101A底溫度仝130C223.6 反應塔T101A底液面控制與調節控制范圍：反應塔底液面：3070%控制目標：正常操作中反應塔T101A底

32、液面應控制在 4060%相關參數：進料量；醇烯比AI101 ;控制方式：正常操作時，塔底液面由塔底液面調節閥控制正常調整:影響因素調整方法調節閥開度調節閥開大，液面降低異常處理:現 象原因處理方法塔底液位波動處理量發生變化調整反應器進料的醇烯比為1.05塔底液位波動控制閥失靈改副線，并參照現場液面指示進行操作，聯系儀表修理塔底液位波動液位指示失靈參考現場液位計，及時聯系儀表修理塔底液位波動塔底碳四含量過高調整回流量，調整補充甲醇量發生大幅度波動轉工藝事故處理，出現緊急情況立即啟動應急預案7.2223.7 MTBE 出裝置溫度控制與調節控制范圍：MTBE出裝置溫度：4060 C控制目標：正常操作

33、中 MTBE出裝置溫度應控制在 4050C相關參數：進料量；E106循環水量控制方式：正常操作時，MTBE出裝置溫度由調節閥 TIC116控制T101A翩'w-136正常調整:影響因素調整方法調節閥開度調節閥開大，溫度降低循環水壓力循環水壓力高，溫度降低異常處理:現 象原因處理方法MTBE出裝置溫度升高T101A底溫度過高調整塔底重沸器蒸汽流量，降低塔底溫度MTBE出裝置溫度升高停循環水按緊急停工處理此時醚化反應系統進行如下操作：130C甲醇、混合 G進料切斷，R102改全部外循環，T101全回流。參數：反應器床溫仝60 C T101 床溫仝70 C T101A底溫度仝223.8 反應

34、塔T101B底液面控制與調節控制范圍：反應塔底液面：3070%控制目標：正常操作中反應塔T101B底液面應控制在 4060%相關參數：進料量；醇烯比 AI101 ;控制方式：正常操作時，塔底液面由塔底液面調節閥控制<110/1:1八I/IT101Bo陽o正常調整:影響因素調整方法調節閥開度調節閥開大，液面降低異常處理:現 象原因處理方法塔底液位波動處理量發生變化調整反應器進料的醇烯比為1.05塔底液位波動控制閥失靈改副線，并參照現場液面指示進行操作，聯系儀表修理塔底液位波動液位指示失靈參考現場液位計，及時聯系儀表修理塔底液位波動塔底碳四含量過高調整回流量，調整補充甲醇量塔底液位波動塔底泵

35、P103抽空迅速倒泵發生大幅度波動轉工藝事故處理，此時醚化反應系統進行如下操作：甲醇、混合 C4進料切斷，R102改全部外循環，T101全回流。參數：反應器床溫仝70C T101 床溫仝70C T101A底溫度仝130C223.9 反應塔T101B頂壓力控制與調節控制范圍：反應塔 T101B頂壓力：0.7 ± 0.05 MPaG控制目標：正常操作中反應塔T101B頂壓力應控制在 0.7 ± 0.0 3MPaG相關參數：進料量；醇烯比AI101 ; T101A塔底溫度；T101B回流量FIC111正常調整:影響因素調整方法E104循環水量循環水量大，壓力降低，反之升咼。異常處

36、理:現 象原因處理方法塔頂壓力高塔頂溫度太高降低T101A塔底重沸器蒸汽流量或降低T101B塔頂回流液的溫度塔頂壓力高塔超負荷，進料量太大，塔頂氣相超負荷減少塔的進料，降低塔負荷塔頂壓力高塔頂冷卻器循環水量壓力低或循環水溫高聯系調度提高循環水壓力或加大循環水流量塔頂壓力高冷卻器結垢，冷去嗷率降低進行反沖洗塔頂壓力高進料輕組分含量多V-103頂排放不凝氣去火炬塔頂壓力低原料組份重，含碳五過多聯系氣分，搞好異丁烯塔的操作塔頂壓力低塔底重沸器蒸汽流量太小或烝汽壓力太小調節重沸器蒸汽流量， 聯系調度，提高蒸汽壓力至指標范圍內塔頂壓力低塔底重沸器結垢嚴重，傳熱效果降低停工檢修重沸器塔頂壓力低安全閥起跳不

37、能復位聯系儀表人員進行處理此時醚化反應系統進行如下操作：甲醇、混合 C4進料切斷，R102改全部外循環，T101全回流。參數：反應器床溫仝 70C T101 床溫仝70C T101A底溫度仝130C223.10 反應塔T101B頂溫度控制與調節控制范圍：反應塔 T101B頂溫度：6064C控制目標：正常操作中反應塔T101B頂溫度應控制在 6063 C。相關參數：進料量；醇烯比 AI101 ; T101A塔底溫度；T101B回流量FIC111控制方式：正常操作時，由回流調節閥 FIC111來控制塔頂回流量，從而調節塔頂溫度正常調整:影響因素調整方法頂回流量頂回流大，溫度低回流溫度回流溫度低，塔

38、頂溫度低異常處理:現 象原因處理方法塔頂溫度高壓力突然變低提咼塔壓塔頂溫度高T101A塔底溫度過高降低T101A塔底溫度塔頂溫度高回流量小或回流溫度高調整回流溫度塔頂溫度高進塔反應甲醇中斷或流 量大幅變小增大反應甲醇量塔頂溫度高T101A進料溫度過高調整E102，將入口溫度降下來塔頂溫度低塔頂壓力突然變大調節E104循環水量，降低 T101B塔頂壓力塔頂溫度低T101A塔底溫度變低調節再沸器蒸汽量，提高T101A塔底溫塔頂溫度低T101B回流量過大或回流 溫度過低調節T101B塔頂回流量此時醚化反應系統進行如下操作:甲醇、混合C4進料切斷，R102改全部外循環，T101全回流。參數：反應器床溫

39、仝 70C T101 床溫仝70C T101A底溫度仝130C 2.3 甲醇回收操作法2.3.1 操作任務對反應系統來的未反應C4甲醇共沸物進行分離，未反應C4及甲醇混合物經水洗萃取，萃余未反應C4送入罐區，水與甲醇混合物經蒸餾回收甲醇，水作為溶劑循環使用。負責首次開工中浸泡催化劑的甲醇的回收，開、停工和正常操作，事故處理以及負責所屬設備、管線、閥門、儀表的 日常巡檢維護和所屬區域的日常衛生工作。對甲醇的泄漏和含醇污水排放、回收甲醇的純度和未 反應C4攜帶的甲醇量負責。232 操作要點1. T102的進料量由LIC107與FIC112串級調節，保持進料量和溫度的穩定，調節E112循環水量控制進

40、料溫度W 40 C。2. 進T102的萃取水量由FIC113控制，保持萃取水量和溫度的穩定，調節E109循環水量控制萃取水溫度W 40 C。3. T102界面由塔底出料調節閥 LIC108控制，保持塔底抽出液流量的穩定，保證T102界面在3070%范圍內。4. T103底液位由進T102萃取水調節閥由LICA112與FIC113串級調節，穩定T103底流出量， 保證T102萃取水量穩定和 T103底液面在工藝指標內。5. 平衡回收系統內萃取水量，當T102界面和T103塔底液位均低于30%時，可打開補水線閥門向系統內補充工藝水，當T102界面和T103塔底液位均達到 50%時停止。2.3.3主

41、要控制參數2.3.3.1 水洗塔T102塔底溫度控制與調節35 40CFIC111 ;進料換熱器循環水流量TIC125控制范圍：水洗塔 T102底溫度：W 42.8 C控制目標：正常操作中水洗塔T102底溫度應控制在相關參數：進料量；T101A塔底溫度；T101B回流量控制方式：正常操作時，進料換熱器循環水流量來控制E112醚后G出口溫度TIC113。T102C WkC WkCWSCWS正常調整:影響因素調整方法進料換熱器循環水流量循環流量大，E-112出口溫度低，塔底溫度低循環水壓力循環水壓力低，塔底溫度高進料量裝置進料量增大，塔底溫度升高異常處理:現象原因處理方法塔底溫度大幅上升裝置循環水

42、停按緊急停工處理此時甲醇回收系統進行如下操作：停止向甲醇回收系統進料，T102、T103兩塔循環。參數：T102 壓力 V 0.6 MPa T103 頂溫 TI131 v 80C。2.3.3.2 水洗塔T102塔界面控制與調節控制范圍：水洗塔 T102界面：30% 70%控制目標：正常操作中水洗塔T102界面應控制在40%- 60%相關參數：進料量；醇烯比AI101 ;貧萃取水量FIC113控制方式：正常操作時，水洗塔 T102界面由底部出口調節閥 LIC108來控制。正常調整:影響因素調整方法貧萃取水量調節FIC113，平穩貧萃取水流量富萃取水量調節LIC108，控制富萃取水流量異常處理:現

43、 象原因處理方法T102界面咼壓力突然降低提高碳四水洗塔的壓力T102界面咼萃取水量太大降低萃取水量T102界面咼界位調節閥失控聯系儀表處理此時甲醇回收系統進行如下操作：停止向甲醇回收系統進料，T102、T103兩塔循環。參數：T102 壓力 V 0.6 MPa T103 頂溫 TI131 v 65C。2.3.3.3 甲醇回收塔T103塔壓力控制與調節控制范圍：甲醇回收塔 T103壓力：0.1 ± 0.02 MPa G控制目標：正常操作中甲醇回收塔T103壓力應控制在0.1 ± 0.0 1 MPa G。相關參數：進料量；T103底溫度TI130 ;塔頂回流量FIC115 ;

44、控制方式：正常操作時，甲醇回收塔T103壓力由塔頂冷卻器循環水量調節閥PV108A來控制,異常情況下，壓力可由V104頂不凝氣調節閥 PV108B來控制。T103E-K0CWRCWFV1043©正常調整:影響因素調整方法E110循環水流量循環流量大，塔頂壓力低循環水壓力循環水壓力低，塔頂壓力高異常處理:現 象原因處理方法T103壓力波動進料量變化控穩進料T103壓力高系統內水循環時間過長， 含雜質太多，造成塔壓降大置換系統內的污水T103壓力波動塔底溫度變化控制好E111蒸汽量及靈敏點溫度TIC129T103壓力波動回流溫度變化控好回流溫度在指標內T103壓力波動塔頂壓控閥失靈聯系儀表處理此時甲醇回收系統進行如下操作：停止向甲醇回收系統進料，T102、T103兩塔循環。參數：T102 壓力 V 0.6 MPa T103 頂溫 TI131 v 80C。2.3.3.4 甲醇回收塔T103塔頂溫度控制與調節控制范圍：甲