1、7-2-9 樁的檢測成樁的質量檢驗有兩類基本方法，一類是靜載載荷試驗法，另一類為動測法。7-2-9-1 靜載試驗法靜載試驗的目的，是采用接近于樁的實際工作條件，通過靜載加壓，確定單樁的極限承載力，作為設計依據，或對工程樁的承載力進行抽樣檢驗和評價。樁的靜載試驗，是模擬實際荷載情況，通過靜載加壓，得出一系列關系曲線，綜合評定確定其容許承載力，它能較好地反映單樁的實際承載力。荷載試驗有多種，通常采用的是單樁豎向抗壓靜載試驗、單樁、豎向抗拔靜載試驗和單樁水平靜載試驗。預制樁在樁身強度達到設計要求的前提下，對于砂類土，不應少于7d；對于粉土和粘性土，不應少于15d；對于淤泥或淤泥質土，不應少于25d，

2、待樁身與土體的結合基本趨于穩定，才能進行試驗。就地灌筑樁應在樁身混凝土強度達到設計等級的前提下，對砂類土不少于10d；對一般粘性土不少于20d；對淤泥或淤泥質土不少于30d，才能進行試驗。在同一條件下的試樁數量不宜少于總樁數的 %，且不應少于3根，工程總樁數在50根以內時不應少于2根。1單樁豎向抗壓靜載試驗法單樁豎向抗壓靜載試驗一般采用油壓千斤頂加載，千斤頂的加載反力裝置可根據現場實際條件采取下列方法：（1）錨樁橫梁反力裝置由4根錨樁、主梁、次梁、油壓千斤頂以及測量儀表等組成（圖7-105）。錨樁、反力梁裝置能提供的反力應不小于預估最大試驗荷載的1.21.5倍。圖7-105 錨樁橫梁靜載試驗裝

3、置1-錨樁（4根）；2-錨筋；3-主梁（鋼橫梁或倒置鋼桁架）；4-次梁；5-厚鋼板；6-硬木包鋼皮；7-油壓千斤頂；8-百分表；9-基準樁；10-基準梁（一端固定，一端可水平移動）；11-試驗樁（2）壓重平臺反力裝置由支墩（或墊木）、鋼橫梁、鋼錠、油壓千斤頂及測量儀表等組成（圖7-106）。壓重量不得少于預估試樁破壞荷載的1.2倍；壓重應在試驗開始前一次加上，并均勻穩固的放置于平臺上。圖7-106 壓重平臺靜載試驗裝置1-支墩；2-鋼橫梁；3-鋼錠；4-油壓千斤頂；5-百分表；6-試驗樁；7-墊木；8-鋼架或厚鋼板（3）錨樁壓重聯合反力裝置當試樁最大加載量超過錨樁的抗拔能力時，可在圖7-105

4、所示，橫梁上放置或懸掛一定重物，由錨樁和重物共同承受千斤頂加壓的反力。千斤頂平放于樁中心，當采用2個以上千斤頂加載時，應將千斤頂并聯同步工作，使千斤頂的合力通過試樁中心。為了避免加荷過程中的相互影響，錨樁（壓重平臺支墩）；基準木樁與試樁之間的中心距離應符合表7-100的要求。試樁、錨樁和基準樁之間的中心距離 表7-100反力系統試樁與錨樁（或壓重平臺支墩邊）試樁與基準樁基準樁與錨樁（或壓重平臺支墩邊）錨樁橫梁反力裝置4d且4d且4d且壓重平臺反力裝置2.0m2.0m2.0m注：d試樁或錨樁的設計直徑、取其較大者（如試樁或錨樁為擴底樁時、試樁與錨樁的中心距不應小于2倍擴大端直徑）。試壓時，荷載可

5、用放置于千斤頂上的應力環、應變式壓力傳感器直接測定，或采用聯于千斤頂的壓力表測定油壓，根據千斤頂率定曲線核算荷載。試樁沉降一般采用百分表或電子位移計測量。對于大直徑樁，應在其2個正交直線方向對稱安置4個位移測試儀表，中等和小直徑樁樁徑可安置2個或3個位移測試儀表。沉降測定平面離樁頂距離不應小于0.5倍樁徑，固定和支承百分表的夾具和基準梁，在構造上應確保當受到氣溫、振動及其他外界因素的影響時不會發生豎向變位。載荷試驗時，對以樁身承載力控制極限承載力的工程樁，試驗加載至承載力設計值的1.52倍；其余試樁均應加載至破壞。樁靜荷載試驗的最大設計荷載，不應小于由靜力計算得出的單樁設計承載力的2倍。2單樁

6、的靜載荷試驗要點（1）試驗加載方式采用慢速維持荷載法，即逐級加載，每級荷載達到相對穩定后加下一級荷載，直到試樁破壞，然后分級卸載到零。當考慮結合實際工程樁的荷載特征，可采用多循環加、卸載法（每級荷載達到相對穩定后卸載到零）。當考慮縮短試驗時間，對于工程樁的檢驗性試驗，可采用快速維持荷載法，即一般每隔1h加一級荷載。（2）荷載分級試驗時加載分級不應小于8級，每級荷載值為宜為預估極限荷載的1/81/10，第一級的加荷值可按2倍分級荷載加荷。（3）測讀樁沉降量的間隔時間在加每級加載后，隔5、10、15min各測讀一次，以后每隔15min測讀一次，累計1h后每隔30min測讀一次，每次測讀值記入試驗記

7、錄表。（4）穩定標準在每級荷載作用下，樁的沉降量在每1h內的沉降不超過0.1mm時，并連續出現兩次（由1.5h內連續三次觀測值計算），認為已達到相對穩定，可加下一級荷載。（5）終止加荷的條件1）當荷載-沉降（Q-s）曲線上有可判定極限承載力的陡降段，且樁頂沉降量超過40mm。2），且經24h尚未達到穩定。3）25m以上的非嵌巖樁，Q-s曲線呈緩變型時，樁頂總沉降量大于6080mm。4）在特殊條件下，可根據具體要求加載至樁頂總沉降量大于100mm。注：Sn第n級荷載的沉降增量；Sn+1第n+1級荷載的沉降增量。（6）卸載與卸載沉降觀測每級卸載值為每級加載值的2倍。每級卸載后隔15min測讀一次殘

8、余沉降，讀兩次后，隔30min再讀一次，即可卸下一級荷載，全部卸載后，隔34h再讀一次，并作好詳細記錄。3單樁豎向抗拔靜載試驗方法在拔力作用下樁的破壞形式有兩種：一是地基變形帶動周圍的土體被拔出；一是樁身強度不夠，被拉裂或拉斷。（1）試驗設備、儀表裝置抗拔靜載試驗加載裝置，量測儀表與豎向抗壓靜載試驗相同，只是施加荷載的方向相反。試驗設備主要用油壓千斤頂，把試樁的主筋連接到傳力架上，當開動千斤頂上升，產生上拔力把錨樁拔升（圖7-107）。圖7-107 抗拔樁靜載試驗裝置1-鋼橫梁；2-傳力架；3-油壓千斤頂；4-木墊座；5-試樁（2）加載方法抗拔靜載試驗加載方式，可參照抗壓靜載試驗方法。（3）終

9、止加載條件當出現下列情況之一時，即可終止加載：1）樁頂荷載為樁受拉鋼筋總極限承載力的0.9倍時；2）某級荷載作用下，樁頂變形量為前一級荷載作用下的5倍；3）累計上拔量超過100mm。4單樁水平靜載試驗方法樁的水平靜載荷試驗是采用接近于樁的實際工作條件進行試驗，以確定單樁的水平承載力和地基土的水平抗力系數。當樁身埋設有應力測量元件時，可測出樁身應力變化，并由此求得樁身彎矩分布。（1）試驗設備與儀表裝置（圖7-108）進行單樁水平靜載試驗時，常采取互推法，在二根樁中間放置千斤頂施加水平荷載，水平作用線應通過地面標高處（地面標高應與實際工作樁基承臺底面標高一致）。在千斤頂與試樁接觸處宜安置一環形鉸座

10、，以保證千斤頂作用力能水平通過樁身軸線。用電動油泵加荷，用電阻應變式傳感器和電子秤控制荷載。在樁外側地面及地面以上5001000mm設置雙層大量程百分表（下表測量樁身在地面處的水平位移，上表測量樁頂水平位移，根據兩表位移差可求得地面以上樁身轉角），以測定樁的水平位移。百分表的基準樁宜打設在樁側面靠位移的反方向，與試樁的凈距不少于1倍試樁直徑。圖7-108 單樁水平靜載荷試驗裝置1-水平試驗樁；2-油壓千斤頂；3-球鉸；4-墊塊；5-油壓表；6-百分表；7-基準梁；8-基準樁（2）加載方法及終止試驗條件對于承受反復作用的水平荷載的樁基，一般采用單向多循環加卸載方法。取設計荷載2倍為預估極限荷載，

11、取預估水平荷載的1/101/15作為每級荷載的加載增量，對于直徑3001000mm的樁，每級荷載增量可取2.520kN。每級荷載施加后，恒載4min測讀水平位移，然后卸載至零，停2min測讀殘余水平位移，至此完成一個加卸載循環，如此循環5次便完成一級荷載的試驗觀測。加載時間應盡量縮短，測量位移的間隔時間應嚴格準確，試驗不得中途停歇。對承受長期作用的水平荷載的樁基，宜采用分級連續的加載方式，各級荷載的增量同上所述，各級荷載維持10min，并記錄百分表讀數后即進行下一級荷載的試驗，如到10min時的水平位移還未穩定，則應延長該級荷載的維持時間，直至穩定為止。其穩定標準可參照豎向靜載試驗方法。終止試

12、驗的條件是：當樁身折斷或水平位移超過3040mm（軟土取40mm）時，可終止試驗。7-2-9-2 動測法動測法，又稱動力無損檢測法，是檢測樁基承載力及樁身質量的一項新技術，作為靜載試驗的補充。動測法是相對靜載試驗法而言，它是對樁土體系進行適當的簡化處理，建立起數學力學模型，借助于現代電子技術與量測設備采集樁土體系在給定的動荷載作用下所產生的振動參數，結合實際樁土條件進行計算，所得結果與相應的靜載試驗結果進行對比，在積累一定數量的動靜試驗對比結果的基礎上，找出兩者之間的某種相關關系，并以此作為標準來確定樁基承載力。另外，可應用波動理論，根據波在混凝土介質內的傳播速度，傳播時間和反射情況，用來檢驗

13、、判定樁身是否存在斷裂、夾層、頸縮、空洞等質量缺陷。一般靜載試驗可直觀地反映樁的承載力和混凝土的澆筑質量，數據可靠。但試驗裝置復雜笨重，裝、卸、操作費工費時，成本高，測試數量有限，并且易破壞樁基。動測法試驗，則儀器輕便靈活，檢測快速；單樁試驗時間，僅為靜載試驗的1/50左右；可大大縮短試驗時間；數量多，不破壞樁基，相對也較準確，可進行普查；費用低，單樁測試費約為靜載試驗的1/30左右，可節省靜載試驗錨樁、堆載、設備運輸、吊裝焊接等大量人力、物力；據統計，國內用動測方法的試樁工程數目，已占工程總數的70%左右，試樁數約占全部試樁數的90%，有效地填補了靜力試樁的不足，滿足了樁基工程發展的需要，因

14、此，社會經濟效益顯著，但動測法也存在需做大量的測試數據，需靜載試驗資料來充實完善、編制電腦軟件，所測的極限承載力有時與靜載荷值離散性較大等問題。1承載力檢驗單樁承載力的動測方法種類較多，國內有代表性的方法有：動力參數法、錘擊貫入法、水電效應法、共振法、機械阻抗法、波動方程法等，常用的有以下兩種。（1）動力參數法動力參數法是用錘擊法測定樁的自振頻率或同時測定樁的頻率和初速度，用以換算樁基的各種設計參數。對承壓樁，可用豎向頻率換算抗壓剛度及承載力。計算模型如圖7-109，系將樁基作為單自由度的質量彈簧體系，則質量彈簧體系的彈簧剛度K與頻率f間的關系可表示為： （7-21）QQ1Q2 （7-22）式

15、中 Q1樁的折算重量；Q2參加振動的土體重量。圖7-109 質量-彈簧體系這種計算模型可使計算簡化，同時考慮了參振土體對頻率的影響，比較符合實際情況。如若Q1與Q2先按樁和土的原始數據算出，則動測時只需實測出樁基頻率，即可進行承壓樁的參數計算，此種動測法稱“頻率法”；如果將樁基頻率和初速度同時測出，則無需樁和土的原始數據，即能算出Q，從而可直接求得承壓樁的參數，稱為“頻率-初速法”。（2）頻率法頻率法除通過錘擊實測樁基豎向自振頻率fv外，尚應通過施工記錄和地質報告或試驗取得樁和土的可靠原始數據。樁數據包括：樁全長、入土深度、樁徑或橫截面、樁材密度及施工中異常情況的記錄；土層數據（主要是樁尖以上

16、L/3范圍內土層數據）包括：地質剖面圖及柱狀圖、地下水位、各土層厚度Hi、土名、粘性土的狀態或砂土的密實度、內摩擦角、密度及樁尖處支撐土層的性狀等。再通過計算求單樁抗壓剛度、臨界荷載和允許承載力。計算步驟為：1）計算單樁抗壓剛度。當被測樁經豎向錘擊而被激起振動后，樁將在豎向作自由振動，并通過樁側摩擦力及樁尖作用力帶動周圍部分土體參與振動，形成復雜的樁、土振動體系，從而根據計算模型、參照計算彈簧的理論公式（7-21），按下式求出單樁抗壓剛度Kz（動剛度）： （7-23）式中 g重力加速度，取9.81m/s2；2.365單樁抗壓剛度修正系數；fv樁的豎向自振頻率（Hz）；Q1折算后參振樁重（kN）

17、；QA·L0·1/3A樁的橫截面積（m2）；L0樁的全長（m）；1樁體重度（kN/m3）；Q2折算后參振土重（kN）；rz參振土體的擴散半徑（m），將參振土體折算成梨形土體（圖7-110）后，按下式計算：圖7-110 參振土體示意圖L樁的入土深度（m）；d樁的直徑（m），如為方樁，d；a方樁邊長（m）；2、分別為樁下段L/3范圍內，參振土體的重度（kN/m3）及內摩擦角（°）。2）計算單樁臨界荷載Qcr。臨界荷載指與按靜荷載試驗測定的Q-s曲線上與拐點對應的荷載，本法按下式計算：Qcr·Kz （7-24）式中 靜測臨界荷載與動測抗壓剛度之間的比例系數，由

18、單樁動、靜實測數據對比得來，一般取0.004。典型的靜載試驗Q-s曲線大致可分為兩種類型（圖7-111），對粗長樁，特別是當樁尖以下土質遠較樁側為強時，Q-s曲線的前段出現第一拐點后，仍以勻緩的坡度向下延伸在較長的區段內不出現急劇的沉降，如圖中類型（a）曲線，可取Q-s曲線上第一拐點相應的荷載作為臨界荷載Qcr；對中、小樁，特別是當樁尖下土層強度較樁側為弱，則當荷載超過樁側摩阻力極限時，沉降突增，Q-s曲線出現第一拐點后，幾乎垂直向下延伸，如圖中（b）類曲線，此時可取Q-s曲線上出現明顯轉折的拐點相對應的極限荷載作為臨界荷載Qcr。大量測試證明，樁基的動測抗壓剛度Kz與臨界荷載Qcr間存在著相

19、關關系，可通過實測對比加以確定。因此選取不同地質條件下各種類型的樁基，進行動、靜對比試驗，將實測對比數據通過數理統計分析取得回歸系數，作為靜測臨界荷載Qcr與動測抗壓剛度Kz之間的比例系數（Qcr/Kz）。圖7-111 典型的Q-S曲線3）計算單樁容許承載力Qa。對粗長樁，特別是當樁尖以下土質較樁側為強時：QaQcr對中小樁，特別是當樁尖以下土質較樁側為弱時：QaQcr/K （7-25）式中 K安全系數，一般取K2，對新填土可適當增大。本法儀器配備和實際操作方面均較簡便，有較好的準確度，可對群樁進行普查（檢測承載力和檢驗樁身質量）；適用于測定摩擦樁由土層提供的承載力，樁的人土深度540m；不適

20、于支撐在基巖或密實卵石層上的端承樁。【例7-2】某商住樓樁基工程，采用鋼筋混凝土預制樁，樁長L020.0m，樁入土深L19.8m，樁截面積A0.35m×0.35m=0.1225m2，折算直徑d0.395m，樁身重力密度124kN/m3，在L/3范圍內地層由二層土組成，上層土厚3.7m，=22°，219.1kN/m3，下層土厚2.9m，16°，218.6kN/m3，樁尖下土質較樁側弱，取K2，實測振動頻率fv42.5Hz，試求抗壓剛度Kz及單樁容許承載力Qa?！窘狻恳驑断露蜭/3范圍內有二層土，及應按層厚取加權平均值：（后經靜載試驗，按不同方法分析，Qa105011

21、60kN）（3）頻率初速法用上述頻率法進行樁基動測計算時，必須有準確的地質土工原始資料，如果難以求得準確的地質資料，可在敲擊樁頭后同時將頻率和初速度測定出來，如此，參加振動的樁和土的折算重用QQ1Q2m·g即可計算出來，然后再用以換算樁基的其他參數?，F場測試所需儀器與頻率法基本相同，但宜用彈片式拾振器，且必須用帶導桿的穿心錘沖擊樁頭。根據碰撞理論，參加振動的樁和土的折算質量m可按下式計算： （7-26）式中 W0穿心錘重（kN）；H穿心錘落距（m）；v0撞擊后樁頭初速度（ms）；Kv調整系數；e穿心錘對樁頭的碰撞系數，按下式計算： （7-27）t兩次沖擊歷時（s）；g重力加速度，取9

22、.81m/s。將式（7-26）代入式（7-23）,即可算出單樁抗壓剛度Kz： （7-28）求得Kz后，即可按頻率法相同方式計算Qcr和Qa，亦即：Qcr0.004Kz （7-29） （7-30）式中各種符號意義同前。本法測試要求較頻率法為高，但可節省勘探和土工試驗的時間和費用，并可排除地質土工資料的誤差對動測精度帶來的影響，較頻率法更為經濟有效，適用范圍更為廣泛。（4）測試儀器設備及方法承壓樁的測試主要儀器設備有拾振器（傳感器）、數字式接收和處理系統（或有源低通濾波器和示波器、信號分析儀）、激振物（鐵錘或帶導桿的穿心錘）等，常用兩種測試儀器設備裝置和方法如圖7-112和圖7-113。圖7-11

23、2 承壓樁動測現場布置1-穿心錘；2-彈片拾振器；3-濾波器；4-示波器（后兩種儀器宜以數字式儀器代替）圖7-113 測試儀器及方法簡圖1-測試樁；2-傳感器；3-放大器；4-程序監視器；5-波形顯示器；6-信號分析儀；7-手錘測試的過程和方法一般為：1）將拾振器固定在抹平后的樁頂上，并與數字式接收和處理系統（或濾波器和示波器）相串聯；2）敲擊樁頂中心激起樁基豎向振動，與此同時，開動儀器，記錄由拾振器傳來經過濾波后的振動訊號。以上為一次測試過程。一般應重復測試數次，以能獲得清晰的振波記錄并能互相印證為原則。實測較典型波如圖7-114所示。據此即可用下式計算單樁豎向自振頻率fv：圖7-114 實

24、測振波示例fv=1/T（用于數字式儀器，亦可按頻譜分析求fv） （7-31）f=v/（用于示波器） （7-32）式中 T兩波峰間歷時（s），一般取第二和第三波峰作主波；v記錄紙移動速度（mm/s）；主波波長（mm）。測試時間，預制樁應待被攏動土層的強度基本恢復之后，對砂土3d左右；粘性土7d以上；灌筑樁應待混凝土達到設計強度之后。當用砂漿抹平樁頭時，尚需待砂漿硬結后始可測試。（5）錘擊貫入法系用一定重量的自由落錘，通過不同的落距對樁頂施加瞬時錘擊力，用動態應變儀測出樁頂錘擊力F(t)max，用百分表測出相應的樁頂貫入度e。根據實測的F(t)和相應的累計貫入度關系曲線與同一樁的靜荷載試驗曲線之間

25、的相似性，通過樁的靜、動對比試驗結果的相關分析，求出樁的極限承載力。1）測試設備與儀表裝置測試裝置主要由錘擊裝置、測量裝置和電源及記錄裝置等部分組成。錘擊裝置一般用0.62.0t重的落錘，并配以吊車和導架。測量裝置由百分表和錘擊力傳感器組成。百分表用來測量樁頂貫入度。錘擊力傳感器用來測定樁頂錘擊力，使用前需在壓力機上進行靜標定，并繪制標定曲線。錘擊力傳感器上下設法蘭盤（圖7-115），可分別用螺栓與樁上墊木和樁帽連接。圖7-115 錘擊力傳感器（a）用于帽上；（b）用于墊木上1-法蘭盤；2-蓋板；3-插座；4-電阻片；5-彈性元件；6-防水膠片電源和記錄儀器有電源穩壓器或電源調壓器、DY-3電

26、源供給器、Y6D-3A動態應變儀及SC-16光線示波器等。也可選用其他型號的同類試驗儀器，但是從錘擊力傳感器的標定到現場試驗，必須使用同一型號的儀器，中途不得隨意更換。2）測試方法單樁錘擊貫入測試設備的安裝和試驗儀器的連接如圖7-116。圖7-116 錘擊貫入試樁設備安裝1-試樁；2-標樁；3-基準架；4-磁性表座；5-測量標點；6-百分表；7-緊固螺栓；8-樁帽；9-樁墊；10-錘擊力傳感器；11-錘墊；12-導桿；13-落錘；14-卷揚機；15-電橋盒；16-電源供給；17-動態應變儀；18-光電示波器；19-穩壓器；20-交流電源；21-工作室電源及記錄儀器都集中放在距試樁515m處，使

27、視線無障礙，避免日曬雨淋。全部接通線路并進行預熱、調平和標定操作。對于灌筑樁，需按一定的要求對試樁樁頭進行整平和加固，加固樁頭可用較樁身混凝土高12級的早強快干混凝土或環氧樹脂水泥砂漿，待其達到預定的強度（不應低于C30），方可進行錘貫試驗；對于預制樁，樁身豎直，樁頭完整，可以直接進行錘貫試驗，但要有足夠的休止期。對各項量測及記錄儀器進行一次檢驗性的調試和標定。在確認各項儀器無問題，方可開始進行錘貫試驗。錘貫試驗分級進行，落距按等距離遞增（從10cm開始，每次提高10cm，直到100cm），每個落距錘擊一次，總的錘擊數在10擊左右。因此要根據錘的大小及樁土體系條件預估一個合適的落距分級，通常以

28、5、10、15、20cm等分擋。一根樁的錘貫試驗最好一氣呵成，各次錘擊之間的時間間隔要大致相等（約23min左右），中間不要停頓太久。采取每次錘擊時樁頂的錘擊力波形曲線的最大峰值F(t)max及貫入度e。依次計算各擊的累計貫入度e,并隨時繪出F(t)max-e關系曲線。當樁頂錘擊力增加很少而貫入度卻繼續增大或者突然急劇增大時，試驗即可終止。當錘擊貫入試驗不出現上述情況時，應做到最大試驗錘擊力不小于設計要求的單樁承載力的三倍，或者單樁貫入度e大于2mm，累計貫入度e大于20mm時也可終止。3）單樁靜承載力的確定。以下是二種整理錘擊貫入試樁數據的方法，用以確定單樁靜承載力：F(t)max-e曲線：

29、將實測的錘擊力F(t)max與貫入度e值按照規定的坐標比例繪制F(t)max-e關系曲線（圖7-117）。在F(t)max及曲線上按第二拐點法確定試樁的Fu值，對預制樁也可采用e=6mm所對應的動荷載值Fu，最后取最低值或平均值。為了直接從錘擊貫入試驗求樁的靜極限荷載及其所對應的下沉量，可引入兩個比例系數Cu和Au：CuFu/Qu （7-33）Aueu/su （7-34）式中 Cu、Au分別為動靜對比經驗系數；Fu、Qu分別為動靜極限承載力；eu、su分別為動、靜極限荷載時樁的累計貫入度和下沉量。Cu和Au的數值與樁的類型、土質條件和進行試樁時的時間等因素有關，可以由試驗結果通過統計分析后求得

30、，由上式即可通過極限承載力Fu值以及eu值求出樁的靜極限承載力Qu及其相應的下沉量su。圖7-117 試樁動靜對比試驗的典型結果經驗公式法：將實測的不同落距下的F(t)max和e值，用下列經驗公式求得單樁的靜極限承載力Quf： （7-35）式中 貫入系數（cm），對支撐于巖石及卵石層上的鋼筋混凝土預制樁為1.1，其他樁為1.0；F(t)max和e實測樁頂錘擊力最大峰值（kN）和相應的貫入度（cm/擊）。利用該公式時，必須滿足試樁單擊貫人度e2mm的至少有三個Quf的平均數作為樁的承載能力值，同時對錘擊偏心或出現廢錘及測試上有錯誤時，均應將該擊數據剔除。本法簡便易行，能可靠地用于測定單樁的承載力和用于檢驗樁身質量。但不適用于直徑不大于0.4m、長不超過15m樁的測試。2樁身質量檢驗在樁基動態無損檢測中，國內外廣泛使用的方法是應力波反射法，又稱低（小）應變法。其原理是根據一維桿件彈性波反射理論（波動理論）采用錘擊振