1、 地形、地貌 地基 土的構成與特征 水文地質條件 場地和地基的地震效應 不良地質作用 不利的埋藏物 3 地 基土 的物 理力 學性 質指 標 室內土工試驗 原位測試 地基承載力特征值的確定 4 巖 土工 程分 析評 價 場地穩定性和適宜性評價 天然地基分析評價 樁基礎分析評價 地基處理分析評價 1 概述 1.11.1 工程概況 1.21.2 勘 察 目 的 和技術要求 1.31.3 勘察工作的依據及技術標準 1.41.4 勘察方案及完成的工作量 2 場地工程地質條件 5 結 論與 建議 結論 建議 附件: 圖序 圖表名稱 圖 號 頁 數 1 圖例 1 1 2 建筑物平面位置圖/建筑物與勘探點平

2、面位置圖 / 建筑物與暗塘平面位置圖 2-12-3 3 3 工程地質剖面圖 3-13-52-3 86 4 土工試驗報告表 4-14-11 11 5 分層土工試驗成果報告表 5-15-12 12 6 綜合壓縮試驗曲線圖 6 1 7 鉆孔柱狀圖 7-17-21 21 8 靜力觸探單孔曲線柱狀圖 8-18-42 42 9 勘探點一覽表 9-19-28 28 10 水質分析成果資料 10 1 11 波速測試報告 11-111-7 7 12 現場工作量一覽表 18-118-18 18 1. 概 我院受昆山普淀物流發展有限公司 的委托，對其 普洛斯昆山淀山湖物流園 三期工程建筑場地進行詳勘階段的巖土工程勘

3、察工作。 工程概況 擬建場地位于昆山市淀山湖鎮，楊家角路以西、丁家浜路以南、民和路以 北。具體位置見建筑物平面位置圖（圖號：2 2- -1 1 ）。 擬建工程建筑面積約 m m2,建筑物性質見表。 基準； 2、本報告高程如無特殊說明均采用 1985國家高程基準（1985國家高程基準=1956 黃海高程基準）； 3、本工程室內地坪及室外道路荷載為 50KPaA A- -8 8A A- -1111廠房內2F部位為辦公區。 以上內容為設計方提供, 勘察等級：依據國家標準巖土工程勘察規范（GB50021GB50021- -20012001） （20092009 年 版）第節，本工程重要性等級為三級，場

4、地復雜程度等級為二級，地基復雜程 度等級為二級，綜合確定本工程勘察等級為乙級。 建筑物名稱 建筑面積 （簾） 層數 結構類 型 高程 （m 最大柱網距 （mx m） 荷載 （KN/ 柱） 建筑物 基礎形式 A-8倉庫 1F 門式 剛架 X 1500 樁基礎 A-9倉庫 1F 門式 剛架 x 1500 樁基礎 A-10倉庫 1F 門式 剛架 X 1500 樁基礎 A-11倉庫 1F 門式 剛架 X 1500 樁基礎 A-12食堂 3181 3F 框架 X 6000 樁基礎 A-13門衛 25 1F 框架 X 300 天然基礎 A-14廁所 25 1F 框架 X 300 天然基礎 表 建筑物性質一

5、覽表 注：1、本次擬建各建筑單位室內地坪及地下室底板標高的高程采用 1956黃海高程 抗震設防類別：依據國標建筑工程抗震設防分類標準（GB50223GB50223- -20082008） 規定，本建筑工程抗震設防類別為丙類。 勘察目的和技術要求 本次勘察目的是為擬建建筑物施工圖設計和工程施工提供詳細的巖土工程 資料和設計、施工所需的參數；對場地的穩定性、適宜性和建筑物地基做出巖 土工程評價。本次勘察工作的技術要求如下： 1 1、查明場地地基土的構成及其物理力學性質指標，對各土層的地基承載力 特征值作出評價，提供地基變形計算參數； 2 2、對場地的穩定性、適宜性進行評價； 3 3、查明場地地下水

6、的類型、埋藏條件，判別地下水和土對建筑材料有無腐 蝕性； 4 4、判明場地和地基的地震效應； 5 5、查明場地不良地質作用的成因、 類型、分布范圍并提出整治方案的建議； 6 6、查明場地有無暗塘、暗浜等對工程不利的埋藏物及其分布范圍； 7 7、對地基基礎設計方案進行分析論證，提出經濟合理的建議； 8 8、提供建議選用的樁基持力層及樁基設計所需的巖土參數，預估單樁極限 承載力，評價沉樁可能性，論證樁的施工條件及其沉樁對周圍環境的影響。 勘察工作的依據及技術標準 本次勘察工作的依據及所遵循的技術標準如下： 1 1、國標巖土工程勘察規范 (GB50021GB50021- -20012001)(200

7、9 (2009 年版) 2) 2、國標建筑地基基礎設計規范 (GB50007GB50007- -20112011) 3 3、國標建筑抗震設計規范 (GB50011GB50011- -20102010) 4 4、國標建筑工程抗震設防分類標準 (GB50223GB50223- -20082008) 5 5、國標土工試驗方法標準 (GB/T50123GB/T50123- -19991999) 6 6、國標工程測量規范 (GB50026GB50026- -20072007) 7 7、行標建筑樁基技術規范 (JGJ94JGJ94- -20082008) 8 8、行標建筑地基處理技術規范 （JGJ79JG

8、J79- -20122012） 9 9、行標建筑工程地質勘探與取樣技術規程 （ JGJ/T87JGJ/T87- -20122012） 1010、行標靜力觸探技術標準 （ CECS04CECS04： 8888） 1111、房屋建筑和市政基礎設施工程勘察文件編制深度規定 （2010 2010 版） 1212、委托方提供的建筑物平面布置圖 勘察方案及完成的工作量 勘察手段 針對本工程特點，確定本次勘察主要采用鉆探、靜力觸探試驗和標準貫入 試驗及室內土工試驗相結合的方法，查明場地地基土的工程性質及水文地質條 件。 勘察工作量布置 本次勘察方案由我院根據國家現行規范，結合設計院勘察要求及建筑物總 平面圖

9、，采用網格式并兼顧沿建筑物輪廓線和角點方法布置勘探孔，共布置勘 探孔 7373 個，孔間距約 ，其中取土、標貫孔 4242 個，孔深為 ；靜力觸探孔 8282 個， 孔深為 ，因局部地層變化較大，布置加密孔 2 2 個，孔深為；另外為查明暗塘、 暗浜等不利埋藏物的分布，布置并加密小螺紋鉆孔 490490 個，孔深為 。勘探點位 置詳見建筑物與勘探點平面位置圖 （圖號： 2 2- -2 2）。 主要勘察測試手段 鉆探與取樣 采用 SHSH- -30 30 型工程勘察鉆機。 鉆進時對黏性土采用螺紋鉆回轉鉆進，對粉土層采用泥漿護壁沖擊鉆頭沖 擊回轉鉆進。 采用自由活塞敞口取土器重錘少擊法采取原狀土樣

10、，擾動樣用標貫器采集。 采取原狀樣等級為 III III 級。 標準貫入試驗I 標高引測點 坐 標 咼程 采用自動落錘裝置，錘重，落距 76cm,76cm,貫入器至預定深度后，先預打 15cm15cm, 再記錄 30cm30cm 中每打入 10cm10cm 的錘擊數。累計貫入 30cm30cm 長度時的錘擊數為標準 貫入試驗錘擊數 N N。 靜力觸探試驗 根據勘探孔深度要求，本次采用 5T5T 液壓式靜力觸探機（單橋）1 1 臺，進場 前探頭已進行相關標定，單橋靜力觸探數據采集采用 JCJC- -X3X3 靜探微機自動記錄。 波速試驗 采用單孔檢層法，試驗設備包括振源、井下檢波器、觸發器、記錄

11、儀。采 用地面共振，用10kg10kg 鐵錘敲擊在上部壓有 2000kg2000kg 重物的木板，木板上安裝 SJSJ- -5 5 觸發器，井下檢波器采用三分量檢波器接受地震波，記錄儀器采用 SWSSWS 型檢測 儀。 室內土工試驗 本次詳勘試驗內容進行了常規物理力學性試驗，其中剪切試驗采用固結快 剪。借用鄰近工程普洛斯昆山千燈物流園二期項目水質分析報告。 勘探點測放 勘探點的位置我院采用 GPSGPS 測放，坐標系為昆山市城市坐標，各勘探孔孔 口標高采用 GPSGPS量測，高程為 19851985 國家高程基準。勘探點高程引測點于場區外 楊家角路上一點 BM BM （道釘標記，1985198

12、5 國家高程基準，如設計和施工時使用其它 高程點, ,須與該點聯測換算后，方可使用），本次勘察勘探點高程引測點坐標及 高程見表: 勘探點高程引測點坐標及高程表 X（ m） Y（ m） (m) BM 勘探點位置及高程詳見建筑物平面位置圖 （圖號：2 2- -1 1）。 勘察工作日期及完成工作量 本次勘察野外勘探工作于 20142014 年 0101 月 2222 日進場，20142014 年 0101月 3030 日完成, 室內土工試驗成果于 20142014 年 0202 月 0606 日提交，20142014 年 0202 月 1010 日提交本勘察報 告。完成的野外勘探及室內土工試驗工作量

13、見表。工程結束后均對鉆探孔及泥 漿池進行原土回填。 2.場地工程地質條件 擬建場地位于昆山市淀山湖鎮，楊家角路以西、丁家浜路以南、民和路以 北，場地原為村落，現為荒地，局部為河道及魚塘回填，回道河道局部已清淤; 項 目 單位 工作量 備注 外 業 勘 察 取土標貫孔 m/個 42 鉆機型號SH-30 單橋靜力觸探孔 m/個 84 小口徑麻花鉆孔 m/個 490 波速測試 m/個 3 孔位測放、孔口高程測量 個 616 標貫次數 次 178 取原狀土樣 個 166 取擾動樣 個 178 內業 試驗 含水量 項 343 密度 項 166 比 重 項 343 液 限 項 221 塑 限 項 221

14、壓縮試驗 項 164 固結快剪 項 164 顆分試驗 組 257 水質分析 組 2 借用鄰近工程普洛斯昆山 千燈物流園二期項目 表 工作量一覽表 場地地勢平整，一般地面地面標高為 ，相對高差為，擬建場地地貌形態單一, 地貌單元屬長江三角洲沖湖積平原。 地基土的構成與特征 據勘探揭露，在地表下深度范圍內，除填土外，其余均為第四紀濱海、河 湖相沉積物。主要由黏性土、粉土、粉砂組成。本場地地基土按其工程特性從 上到下可分為 5 5 個工程地質層。其中第層分為 2 2 個亞層，第層分為 2 2 個亞 層。各土層分布厚度及結構特征詳見表及 工程地質剖面圖(圖 3 3- -11圖 3 3- -5454)。

15、 地基土構成、特征一覽表 表 土層 編號 土層名稱 土層厚度 (m 平均厚度 (m) 層頂標咼 (m 層頂埋深 (m) 土層描述 -1 素填土 雜色， 松散， 土質均勻性差， 欠 固結，以黏性土為主，表層含植 物根莖，局部夾有少量磚砼顆粒， 回填時間約25年，全場地分布。 -2 淤泥質素 填土 灰黑色，流塑，欠固結，含有機 質，回填時間約25年，土質不 均勻，暗浜內分布。 -1 粉質黏土 灰黃色，軟塑可塑，無搖振反 應，稍有光澤，韌性及干強度中 等，局部地段缺失。 -2 粉質黏土 青灰色，軟塑，無搖振反應，稍 有光澤，韌性及干強度中等，僅 本次報建食堂地塊分布。 粉質黏土 灰黃色，可塑，夾有黏

16、土薄層， 無搖振反應， 有光澤， 韌性及干 強度中等，僅本次報建食堂地塊 缺失。 粉土 淺黃色，很濕，松散稍密，局 部中密，含云母，稍夾粉砂，無光 澤，搖振反應迅速，干強度及韌 性低，全場地分布。 粉砂夾粉 土 未鉆穿 灰色，中密密實，飽和，含云 母，主要礦物成份為長石、石英， 黏粒含量比例平均值為 %全場地 分布。 水文地質條件 區域水文地質條件 昆山市為北亞熱帶季風氣候，雨量適中，輕度潮濕，年平均風速為 S,S,年 最大風速為 S S,最大風力等級為 7 7 級。常年最大風向為東南風（夏季），其次為 西北風（冬季），偶見有龍卷風襲擊本區。 昆山市河水歷史最高水位為（19991999 年昆山

17、水文站 7 7 月 1 1 日測），歷史次高水 位為（19541954年昆山周巷水文站測），常年水位為（以上水位均為吳淞高程），85 85 國家咼程基準= =吳淞咼程。 昆山地區地下水歷史最高水位為（8585 國家高程基準），歷史最低水位，年變 幅。 場地水文地質條件 本場地地下水主要為孔隙潛水和微承壓水， 孔隙潛水主要賦存于第-1素填 土及第-2淤泥質素填土中，受大氣降水及地表徑流補給，通過自然蒸發和側向 徑流排泄。微承壓水主要賦存于第粉土、第粉砂夾粉土中，對本工程有較 數據個數 穩疋水位埋深（m） 穩定水位標高（m） 最小值 最大值 平均值 最小值 最大值 平均值 42 初見水位和穩定水位

18、的量測方法：鉆孔時在鉆孔旁淺孔干鉆。穩定水位的 量測間隔時間按地層的滲透性確定，粉土、黏性土間隔時間不小于 8h8h。量測讀 數至 mmmm,精度20mm20mm。 微承壓水主要賦存于第層粉土和第層粉砂夾粉土中，主要受地下水的 側向徑流補給及淺部地下水垂直入滲補給，以地下水的側向徑流為主要排泄方 式。根據本次勘察量測，微承壓水水位埋深約，穩定水位標高一。微承壓水水 位量測方法：鉆入距離含水層頂板一定厚度時，停鉆，下入套管至含水層頂部, 使其與其他含水層隔開，再鉆入微承壓含水層一定深度，根據含水層的滲透性, 間隔 8h8h 量測地下水穩定水位。水位量測讀數精度為 20mm20mm。 地下水腐蝕性

19、評價 擬建場地位于昆山市淀山湖鎮，附近無污染源。場地環境類型為 IIII 類，本 數據個數 初見水位埋深（m） 初見水位標高（m） 最小值 最大值 平均值 最小值 最大值 平均值 42 穩定水位 表 大影響的為孔隙潛水和微承壓水，勘察期間測得初見水位和穩定水位見表和表: 初見水位 表 次勘察借用鄰近工程普洛斯昆山千燈物流園二期項目J1#J1#及 J24#J24#鉆孔中取水 樣水質分析實驗數據，具體水質分析成果腐蝕性評價見表 - -表。 水對混凝土結構腐蝕性評價 表 按環境類型： 水對混凝土結構的腐蝕性判別 按地層滲透性： 水對混凝土結構的腐蝕性判別 腐蝕介質 水 判別結果 腐蝕介質 水 判別結

20、果 SO42（ mg/L） 微腐蝕性 300 微腐蝕性 Mg2+（mg/L） 2000 微腐蝕性 侵蝕性C02 （mg/L） 0 30 微腐蝕性 0 NH+4 （mg/L） 500 微腐蝕性 HCO3- （mmol/L） OH-（ mg/L） 0 43000 微腐蝕性 0 總礦化度 （mg/L） 20000 微腐蝕性 根據鄰近工程經驗，本場地淺部地下水和土對混凝土結構具微腐蝕性 , , 地 下水和土在長期浸水情況下對鋼筋混凝土結構中的鋼筋具微腐蝕性；地下水在 交替情況下對鋼筋混凝土結構中的鋼筋具弱腐蝕性。 水質分析報告詳見附圖 1010。 場地和地基的地震效應 區域構造及地震 昆山市所在的蘇州

21、地區新生代以來新構造活動反映不強烈，主要表現為垂 直升降運動。西部丘陵山區緩慢抬升，東部平原區輕微下降，據中國巖石圈新 構造時期升降幅度圖， 19561977 19561977 年地形形變測量結果，平原區 20 20 年間垂直形 變速率不到 a,a,屬地殼活動穩定區。 本地區及鄰近地區地震不強烈，據二千多年的歷史記載共發生大于 4 4 級的 地震 4949 次，腐蝕介質 含量（mg/L） 判別結果 長期浸水 干濕交替 水中CL- 10000 微腐蝕性 100500 弱腐蝕性 10000 微腐蝕性 100 微腐蝕性 水對混凝土結構中鋼筋的腐蝕性評價 表 大于 5 5 級的地震 9 9 次，其中較

22、大的地震有 19741974 年 4 4 月 2222 日溧陽市 上沛級地震，和 19901990 年 2 2月 1010 日常熟 太倉沙溪級地震。 縱上所述，本地區地震水平，無論從強度和頻度上來看，地震活動水平屬 中等偏下，屬基本穩定地區。 場地地震設計基本條件 按國家標準建筑抗震設計規范(GB50011GB50011- -20102010)附錄條規定，昆山市的 抗震設防烈度為 7 7 度，所屬的設計地震分組為第一組，設計基本加速度為。 場地類別 根據建筑抗震設計規范(GB50011(GB50011- -2010)2010)表規定，本建筑場地地段類別為 建筑抗震的不利地段。 本次勘察工作中，

23、我院對擬建場地地基進行彈性波原位測試工作，測試孔 號為 J34# J39#J34# J39#和 J41#J41#孔，測試深度均為 20m20m。利用所測各地層的彈性波速度 (橫波速度)資料，根據建筑抗震設計規范(GB50011(GB50011- -2010)2010)要求，確定場地 類別。 經過野外波速測試， 室內資料分析整理得出結論如表及波速測試報告 （圖 1111- -1 1 1111- -7 7） 。 根據區域地質資料及鄰近工程經驗，該場地覆蓋層厚度（ dovdov）大于 50m 50m 根據建筑抗震設計規范（GB50011GB50011- -20102010）第條、第條規定，判定建筑場

24、地類別 為m類場地，設計特征周期值為。 飽和砂土、粉土液化判別 初步判別 根據建筑抗震設計規范（GB 50011GB 50011- -20102010）第、第條規定，本場地深度以 內分布的飽和的第層粉土、第層粉砂夾粉土存在液化可能，故須進一步判 別。 標準貫入試驗判別 本次勘察布置了 4 4 個標準貫入試驗孔，當飽和砂土和粉土標準貫入擊數（未 經桿長修正）小于液化判別標準貫入錘擊數臨界值 N Ncr時，應判為液化土，否則層號 土層名稱 實測波速值（m/s） J34 J39 J41 -1 素填土 -2 淤泥質素填土 / / -1 粉質黏土 -2 粉質黏土 / / 粉質黏土 / 粉土 -1 粉砂夾

25、粉土 20m深度范圍內等效剪切波速（m 各土層實測剪切波速值 表 根現場波速試驗結果，地面以下深度范圍內土層等效剪切波速 Vse=sVse=s。 為不液化土。按建筑抗震設計規范（GB 50011GB 50011- -20102010）第條公式進行判別: Ncr N0 In 0.6ds 1.5 O.ldw 寸3/ c 式中：Ncr 液化判別標準貫入錘擊數臨界值: No 液化判別標準貫入錘擊數基準值，本地區取 7 7 擊; dw 地下水位（m m） 調整系數，取。 準貫入錘擊數（未經桿長修正）大于液化判別標準貫入錘擊數臨界值，由此判 別第層粉土、第粉砂夾粉土均屬不液化土層。 孔 號 層號 巖土名稱

26、 標貫貫入深 度 黏粒含量 標貫實 測擊數 臨界標貫 擊數 判別 結果 測試值 計算值 ds(m) c(%) N 63.5 (擊) Ncr（擊） J3 4 粉土 7 不液化 4 粉土 15 不液化 5 粉砂 15 不液化 5 粉砂 15 不液化 5 粉土 15 不液化 5 粉砂 18 不液化 5 粉砂 20 不液化 飽和粉土（砂）液化判別表 表 () ds 飽和土標準貫入點深度（ m m): c粘粒含量百分率，當小于 3 3 或為砂土時，應米用 3 3。 判別結果見砂土液化判別成果表（表 ）,第層粉土、第粉砂夾粉土標 5 粉土 18 不液化 J34 4 粉土 14 / 不液化 4 粉土 14

27、/ 不液化 5 粉土 22 / 不液化 5 粉土 25 不液化 5 粉砂 27 不液化 5 粉砂 34 不液化 5 粉砂 35 不液化 5 粉砂 33 不液化 J37 4 粉土 7 / 不液化 4 粉土 18 / 不液化 5 粉土 20 不液化 5 粉土 26 / 不液化 5 粉土 26 / 不液化 5 粉土 8.7 27 / 不液化 5 粉砂 32 不液化 5 粉砂 35 不液化 5 粉砂 31 不液化 J40 4 粉土 11 不液化 4 粉土 11 不液化 4 粉土 10 不液化 4 粉土 15 不液化 5 粉砂 15 不液化 5 粉砂 17 不液化 5 粉砂 18 不液化 5 粉砂 16

28、 不液化 5 粉砂 26 不液化 注：dw=， N0= 不良地質作用 擬建場地不存在全新活動斷裂、采空區、危巖、滑坡、巖溶及泥石流等影 響工程穩定性的不良地質作用。 不利的埋藏物 經本次勘察得知，本場地擬建倉庫區域內有條暗浜貫穿全境，擬建食堂區 域原為魚塘回填，請設計和施工時應充分考慮以上不利影響。166166 3. 地基土的物理力學性質指標 室內土工試驗 為了獲得場地各土層的物理力學性質指標，本次勘察共采取原狀土樣 件，擾動樣 178178 件，進行指標統計，對原狀土樣進行常規物性、壓縮、固結快 剪等試驗，對各土層的物理力學指標進行了統計分析。指標統計時，剔除了個 別異常值，統計成果見表，表

29、中提供了最小值最大值、數據個數、平均值和 變異系數。 原位測試 本次勘察對各地基土層進行了單橋靜力觸探試驗及標準貫入實驗，對試驗 結果進行統計分析，統計成果見表。 地基承載力特征值的確定 根據室內土工試驗和原位測試成果，分別計算各土層的地基承載力特征值 f f ak，見表。 土層 編號 土層名稱 物理 指標 單橋靜力觸探試驗 標準貫入試驗 抗剪強度指標計算 fak(k Pa) Ps(MP a) fak(k Pa) N （擊） fak(k Pa) Ck(k Pa) 0 k (0) d(m) b(m) fa (kPa) -1 粉質黏土 163 / / / / / -2 粉質黏土 161 / / /

30、 / / 粉質黏土 213 / / / / / 粉土 147 / / / / / 粉砂夾粉土 / / / / / / 地基承載力特征值一覽表 表 備注：1、由抗剪強度確定fa fa= M b Y）+ M d Ymd + McCk,因勘察期間基礎型式未定，待設計成果出后，可用此公式計算： 2、 可硬塑黏性土b 0=（鐵路工程地質原位測試規程） 一般黏性土 fo=+ （工程地質手冊第四版） 淤泥質土 fak=+29 （軟土地區巖土工程勘察規程 粉質黏土夾粉土b 0=（鐵路工程地質原位測試規程 粉土 f0=+50 （武漢冶金勘察公司） 粉砂f0=+ （工程地質手冊第四版） b 0為地基土容許承載力；

31、f0為地基承載力基本值， 3、 除-2層粉土層Ps取平均值九折外，其它各層 Ck、0 k、Ps取標準值。標貫擊數 N取修正擊數標準值。 模量 EsEsi2見表。 4. 巖土工程分析評價 場地穩定性和適宜性評價 擬建場地屬長江三角洲沖、湖積平原，沉積著巨厚的第四紀沖湖積相；第 四系下伏基巖的構造斷裂均為隱伏狀，據區域地質資料分析，場地覆蓋層厚度 大于 50m50m,無全新活動斷裂。 經勘察，擬建場地不存在采空區、危巖、滑坡等影響工程穩定性的不良地 質作用，也未發現有影響本工程建設的地下障礙物。 擬建場地穩定性一般，為建筑抗震不利地段。 擬建場地地勢平坦，本工程淺部第-1層粉質黏土層可作為荷載不大

32、的 A A- -1313 門衛及 A A- -1414 廁所的淺基礎持力層，深部第層粉砂夾粉土可作為 A A- -8A8A- -1111 倉 土層編號 土層名稱 地基承載力特征值fak （kPa） 壓縮模量Esi2 （MP a） -1 粉質黏土 140 -2 粉質黏土 120 粉質黏土 170 粉 土 130 粉砂夾粉土 170 表 地基承載力特征值fak、壓縮模量Esi2 JGJ83-2011 ) ) fak= f 0 結合昆山地區的工程經驗，各土層地基承載力特征值 f fak的建議值、壓縮 庫及 A A- -12 12 食堂樁基礎樁端持力層，故本場地適宜建造本工程的擬建建筑物。 天然地基分

33、析評價 地基土分析評價 擬建場地深度范圍內，除-1層素填土、-2層淤泥質素填土外，其余為第 四紀濱海、河湖相沉積物。第-1層素填土，土質均勻性很差；-2層淤泥質素 填土，土質均勻性很差；第-1層粉質黏土分布較不均勻，局部地段缺失；第 -2 層粉質黏土分布不均勻, 僅擬建食堂區域分布。 第層粉質黏土分布較不均勻, 局部地段缺失。第層粉土分布均勻，全場地分布。第層粉砂夾粉土分布比 較均勻，厚度較穩定，全場地分布。各層具體評價如下： 第-1層，素填土，雜色，松散，以黏性土為主，未經處理不能直接作為淺 基礎的持力層。 第-2層，淤泥質素填土，灰黑色，流塑，均勻性差，未經處理不能直接作 為淺基礎的持力層

34、。 第-1層，粉質黏土，可塑軟塑，中壓縮性，層頂標，平均厚度為，單 橋靜力觸探比貫入阻力 PsPs 平均值為，地基承載力特征值為 140kPa,140kPa,壓縮模量 ESES12二，土質均勻性一般，工程性質中等。 第-2層，粉質黏土，軟塑，中壓縮性，層頂標，平均厚度為，單橋靜力 觸探比貫入阻力 PsPs 平均值為，地基承載力特征值為 120kPa,120kPa,壓縮模量 ESES12= =, 土質均勻性一般,工程性質一般。 第層，粉質黏土，可塑，中壓縮性，層頂標高，平均厚度為，單橋靜 力觸探比貫入阻力 PsPs 平均值為，地基承載力特征值為 170kPa,170kPa,壓縮模量 ESES12

35、= =, 水平向分布較均勻，土質均勻性較好，工程性質良好。 第層，粉土，松散稍密，局部中密，中壓縮性，層頂標，平均厚度 為，單橋靜力觸探比貫入阻力 PsPs 平均值為，地基承載力特征值為 130k Pa,130k Pa,壓縮 模量 EsEsi2= =，水平向分布不均勻，土質均勻性一般，工程性質一般。 靜力觸探比貫入阻力 PsPs 平均值為，地基承載力特征值為 2= = ,水平向分布較均勻,土質均勻性一般,工程性質良好。 天然地基的選擇 本場地淺部第 -1層粉質黏土可作為荷載較小的 A A- -13 13 門衛及 A A- -14 14 廁所建 構)筑物的天然地基持力層。 擬建 A A- -13

36、13 門衛及 A A- -1414 廁所可以第-1層粉質黏土作為的天然地基持力層, 將上部填土挖除，挖至第-1層粉質黏土，基礎形式米用獨立基礎。擬建門衛及 廁所周圍較為空曠,基槽開挖可放坡開挖。 建議基礎進行等標高設計,對于基礎底以下的加深部位,應米用砂石墊層 回填至設計標高,墊層的厚度、范圍、層底埋深經計算確定,砂石墊層的設計、 施工與檢測嚴格按建筑地基處理技術規范 (JGJ79(JGJ79- -2012) 2012) 及建筑地基基礎 設計規范(GB50007GB50007- -20112011)相關規定進行，每道工序檢測合格后方可進行下一 道工序。 擬建門衛及廁所開挖深度自然地面下約,微承

37、壓水水位米用,基坑支護結 構的安全等級為三級。由于建筑場地較為空曠,基槽開挖時可米用放坡開挖。 根據室內土工試驗、標準貫入試驗及單橋靜力觸探試驗等,綜合確定有關 第層，粉砂夾粉土，中密密實，很濕，中壓縮性, 層頂標高，單橋 170kPa,170kPa,壓縮模量 EsiEsi 未鉆穿。 基坑圍護設計參數見表 4. 4. 。 基坑圍護設計參數 層號 土層名稱 YkN/m 2) 固結快剪 滲透系數建議值 靜止土壓力系數 K0 Ck(k Pa) k K (cm/s) -1 素填土 () () () () () -1 粉質黏土 () () 粉質黏土 () () 粉土 () () 粉砂夾粉土 注：()內為

38、經驗值。 基坑開挖標高約為，以 C81C81 號孔處土層為例，微承壓水層擬建場地實測最 高微承壓水位標高為，基坑開挖至第 -1層粉質黏土層。Y取 m m3,微承壓水含 水層頂板標高為，按建筑地基基礎設計規范 (GB50007GB50007- -20112011)附錄 W W 公式 r rm(t+ (t+ t)/Pw t)/Pw A驗算，當基坑開挖面標高低于標高時，會產生管涌、滲流等問題, 基坑開挖前應對第層粉土及第層粉砂夾粉土中的微承壓水進行降水減壓, 可采用井點降水，當水位降至開挖面以下后方可開挖。降水過程中，采取必 要措施，防止對周邊環境的造成影響，應加強監測。 本工程工作坑基坑開挖后底板

39、最深標高約為，因此本工程基坑開挖時不會 產生滲流破壞問題。 擬建 A A- -8A8A- -1111 倉庫及 A A- -1212 食堂場地內淺部無良好的天然地基持力層。 地基均勻性評價 擬建場地屬同一地貌單元。 擬建 A A- -1313 門衛處于同一地貌單元，其天然地基持力層第 -1層粉質黏土層 及下臥層第層粉質黏土層分布較均勻，層頂、層底坡度小于 10%10%。綜合判定: 擬建門衛地基屬均勻地基。 擬建 A A- -1414 廁所處于同一地貌單元，其天然地基持力層第 -1層粉質黏土層 及下臥層第層粉質黏土層分布較均勻，層頂、層底坡度小于 10%10%。綜合判定: 擬建廁所地基屬均勻地基。

40、 樁基礎分析評價 根據場地土層分布情況,結合鄰近工程經驗,擬建 A A- -8A8A- -11 11 倉庫及 A A- -12 12 食堂建議采用樁基礎方案。 樁基礎持力層選擇 根據場地地基土層的特性及分布情況及鄰近工程經驗, 擬建 A A- -8A8A- -11 11 倉庫 及 A A- -12 12 食堂建議以第層粉砂夾粉土層為樁基礎樁端持力層。 本建筑場地內第-1層素填土，土質均勻性很差；-2層淤泥質素填土，土 質均勻性很差；第-1層粉質黏土較不均勻，局部地段缺失；第-2層粉質黏土 分布不均勻，僅擬建食堂區域分布。第層粉質黏土分布較不均勻，局部地段 缺失。第層粉土分布均勻，全場地分布。第

41、層粉砂夾粉土分布比較均勻， 厚度較穩定，全場地分布。 第層，粉砂夾粉土，中密密實，很濕，中壓縮性，層頂標高，單橋 靜力觸探比貫入阻力 PsPs 平均值為，地基承載力特征值為 170kPa,170kPa,壓縮模量 EsiEsi 2= =,水平向分布較均勻,土質均勻性一般,工程性質良好 樁型及其規格選擇 擬建 A A- -8A8A- -11 11 倉庫建議以第層粉砂夾粉土層為樁基礎樁端持力層, 樁型 采用預制管樁，樁徑為 400mm400mm,樁頂標高，樁端標高，樁長；A A- -1212 食堂建議 以第層粉砂夾粉土層為樁基礎樁端持力層，樁型采用預制管樁，樁徑為 400mm,400mm,樁頂標高，

42、樁端標高，樁長。 樁基設計參數 根據室內土工試驗成果,場地各土層的樁周土極限側阻力標準值、樁端土 極限端阻力標準值的建議值見表。樁基設計參數一覽表 表 預制樁 負摩阻力系 數E n 層號 樁周土極限側阻力標準 值 qsik （ kPa） 極限端阻力標準值qpk （kPa） -2素填土 （15） -3淤泥質素填土 （15） -1粉質黏土 40 -2粉質黏土 35 粉質黏土夾粉土 55 粉土 50 粉砂夾粉土 65 2500 注：（）內僅為計算負摩阻力使用 單樁豎向極限承載力標準值估算 單樁豎向極限承載力標準值估算 擬建建筑物 樁型 規格 (mm) 樁長 （m） 樁頂 標咼 （m） 樁端 標咼（m

43、） 持 力 層 使用公式 估算 孔號 單樁豎向極限承載力標 準值 Quk （KN ） 估算值 建議值 A-8倉庫 預制 管樁 400 12 物理公式 C1 1100 靜探公式 C1 物理公式 C19 靜探公式 C19 A-9倉庫 預制 管樁 400 12 物理公式 C33 1100 靜探公式 C33 物理公式 C65 靜探公式 C65 A-10倉庫 預制 管樁 400 12 物理公式 C25 1100 靜探公式 C25 物理公式 C70 靜探公式 C70 A-11倉庫 預制 管樁 400 12 物理公式 C27 1100 靜探公式 C27 物理公式 C75 靜探公式 C75 A-12食堂 預制

44、 400 15 物理公式 C78 1200 樁基設計參數一覽表 表 注：1、根據建筑地基基礎設計規范（GB50007-2011）第條，單樁豎向承載力特征值 Ra 應通過單樁豎向靜載荷試驗確定。在同一條件下的試樁數量，不宜少于總樁數的 1%且不應 少于 3 根。Ra =1/2 Quk。 2、 本表按閉口樁估算。Qk估算時，未考慮樁身強度。 3、 由于樁周存在較軟弱土層，當鄰近樁側地面承受局部較大的長期荷載，或地面大面積堆 載（包括填土），樁周土層產生的沉降超過樁基的沉降時， 設計時應考慮負摩擦阻力的影響。 設計人員可依據建筑地基基礎設計規范（GB50007GB50007- -20112011）有

45、關規定，用 分層總和法計算地基變形量，計算時 EsEs 值可依據 e e- -p p 曲線取土的有效自重壓力 至效自重壓力+附加應力之和的壓力段計算確定， 各層土的 e e- -p p 曲線見附件“綜 合固結試驗成果圖”（圖號：6 6）。 變形特征預測 擬建 A A- -8A8A- -1111 倉庫樁基礎樁端持力層為第層粉砂夾粉土層，該層為中 密一密實狀態，空間分布較均勻，土質均勻性一般，且層厚較厚，由于 A A- -8A8A- -11 11 倉庫內局部為 2F2F,單柱荷載存在差異，邊中柱易產生差異沉降，設計時可采取 必要的結構措施，減少不均勻沉降。 擬建 A A- -1212 食堂的樁基礎

46、樁端持力層第層粉砂夾粉土層， 該層為中密密 實狀態，空間分布較均勻，土質均勻性一般，且層厚較厚，預估沉降較小。 沉樁可行性分析 樁機等設備進場前應對第-1層素填土及第-2層淤泥質素填土進行處理 （平整硬化場地），以防對樁基施工造成不利影響。 沉樁難易程度不僅與地質因素有關，還與樁身強度、斷面尺寸、沉樁設備、 施工順序、工藝等因素有關。當擬建廠房選用第層粉砂夾粉土層為樁基礎樁 端持力層時，由于一層土為軟塑一硬可塑狀黏性土層，樁身穿越時難度不靜探公式 C78 物理公式 C77 靜探公式 C77 管樁 大，樁身進入第層粉砂夾粉土層（中密密實）時，難度較大，建議選擇適 宜能量的沉樁設備，保證沉樁順利進

47、行。采用預制樁時，由于預制樁為擠土樁， 隨著入土樁數的增加，排土量和超孔隙水壓力將大幅度提高，可能給已施工的 工程樁造成危害，因此必要時可采取一些措施，如： 選用適宜的沉樁設備，并通過試樁進一步核實沉樁設備的沉樁能力，且 沉樁設備應有一定的余量，以備樁間土擠密后能正常沉樁。 控制沉樁速度。 合理安排沉樁順序。 確保樁身強度能滿足最大壓樁力的要求，避免樁身破壞。 因樁土擠密效應可能給已施工的工程樁造成危害，可采取采取應力釋放 孔或防擠溝，以確保樁基順利施工。 沉樁對周圍環境的影響 擬建 A A- -8A8A- -11 11 倉庫及 A A- -12 12 食堂周圍較為空曠，樁基施工時對周邊環境影

48、 響較小。 工程樁施工前應進行試樁，并做單樁靜荷載試驗，試驗數量不宜少于工程 樁數的 1%1%，且每個場地不少于 3 3 個，對于飽和黏性土， 靜載試樁前的休止期不 應少于 2525 天，對于砂土，靜載試樁前的休止期不應少于 7 7 天，對于泥漿護壁灌 注樁，宜適當延長時間，因此本工程期不應少于 25 25 天。確定沉樁設備的沉樁能 力及確定單樁豎向承載力特征值，并根據試樁資料調整樁的布局及參數；樁基 施工應嚴格按相應規程、規范要求進行；工程樁結束后應進行承載力和樁身質 量檢驗。工程樁結束后應進行靜載試驗，單樁承載力以靜載試驗結果為準； 單 樁豎向承載力特征值取單樁極限承載力標準值的一半。 地

49、基處理分析評價 本工程廠房室內地坪及室外道路荷載較大，且本場地上部土層較軟，建議 對本場地淺部土層進行地基處理，處理方案采用換土墊層法處理。 沉降變形計算參數 設計人員可依據建筑地基基礎設計規范 （GB50007GB50007- -20112011）有關規定，用 分層總和法計算地基變形量，計算時 EsEs 值可依據 e e- -p p 曲線取土的有效自重壓力 至效自重壓力+附加應力之和的壓力段計算確定， 各層土的 e e- -p p 曲線見附件“綜 合固 結試驗成果圖”（圖號：6 6）。 復合地基施工注意事項 1 1、施工前應驗槽，先將浮土清除。基槽（坑）的邊坡必須穩定，以防止塌 土。槽底和兩

50、側如有孔洞、溝、井和墓穴等，應在施工前加以處理。 2 2、人工級配的砂、石材料，應拌合均勻，在進行鋪填搗實。 3 3、砂地基和砂石地基的底面宜鋪設在同一標咼上，如深度不同時，施工應 按先深后淺的程序進行。圖面應挖成臺階或斜坡搭接，搭接處應注意搗實。 4 4、分段施工時，接頭處應做成斜坡，每層錯開，并應充分搗實。 5 5、采用碎石換填時，為防止基坑底面的表層軟土發生局部破壞，應在基坑 底部及四測先鋪一層砂，然后再鋪設碎石墊層。 6 6、換填應按分層鋪墊，分層夯（壓）實，每層的鋪設厚度不宜超過規范規 定數值。分層厚度可用樣樁控制。墊層的搗實方法可視施工條件按規范選用。 搗實砂層應注意不要擾動基坑底部和四測的土，以免影響和降低地基強度。每 鋪好一層墊層，經密實度檢驗合格后方可進行上一層施工。 5 結論與建議 結論 擬建場地地勢平坦，無影響場地穩定和建筑物安全的不良地質作用，場地 穩定，適宜建筑。 除填土外，各土層地基承載力特征值 f f ak的建議值見表。 按國家標準建筑抗震設計規范(GB50011GB50011- -20102010)附錄條規定，昆山市 的抗震設防烈度為 7 7 度，設計基本加速度為，所屬的設計地震分組為第一組。 本建筑場地地段類別為建筑抗震的不利地段。 據昆山域地質資料，擬建場地覆蓋層厚