1、XXXXXXX 小區（13#、14#、15#®及 D 區地下室）高大模板及支撐架設計方案施工單位XXXXXXXXXXXXXXXXXXX編制人:XXXXXXX 編制時間:XXXX 年X月X日目錄一、工程概況3二、編制依據3三、設計計算3四、構造要求3五、材料管理5六、驗收管理5七、使用管理6八、拆除管理6九、施工圖計算書:KZL5支撐架計算計算書:KZL5模板計算計算書：KZL57支撐架計算 19計算書：KZL57模板計算24計算書：KZL58支撐架計算30計算書：KZL58模板計算36一、工程概況 工程名稱：XXXXXXXXX 小區13#、14#、15#ft及D區地下室工程 地址：X

2、XXXXXXXXXXX結構類型：框架計劃工期：300天施工面積：41000m2總高度：34.9m層數：9+1標準層局：3米，轉換層層圖4.5米。該轉換層面積13#、14#、15齦共計約2500M2,在地下車庫負二層轉換，轉換層為梁承式結構，上部為剪力墻結構。轉換層框支主梁的主要截面有 500X1000, 500X800, 600M500, 500X1500, 550 >2100。板厚為 180,墻、柱、梁、板碎強 度等級標號均為C40,結構相對標高為6.6m。二、編制依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-200D2、建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)

3、3、建筑施工扣件式鋼管/K板支架技術規程(DB33/1035-2006)4、建筑結構荷載規范(GB50009-2001)5、直縫電次I鋼管(GB/T13793、低壓流體輸送甲焊接鋼管(GB/T3092)、碳素結構鋼(GB/T700)6、鋼管腳手架扣件(GB/5831-2006)7、混凝土結構工程施工質量驗收規范(GB50204-2002) 2011年版 三、設計計算本工程有3根框架梁需要編制高大模板專項方案并經過專家論證分別是：KZL5位于-6.6米層D-7軸上D-N至D-Q軸KZL57位于-6.6米層D-h軸上D-7至D-9軸KZL58位于-6.6米層D-h軸上D-9至D-10軸詳見附錄計算

4、書四、構造要求1架體總體要求(1)對剪刀撐、水平桿、周邊拉結等采取一系列加強措施。(2)支模架體高寬比：模板支架的整體高寬比不應大于5。2架體立柱1梁下優先采用可調托座同時對采用可調托座時的構造做出了具體規定，以滿足 支撐系統的穩定性。2可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉 桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分 配確定步距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。3模板支架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座 上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向 掃地桿下方的立桿上。當

5、立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿 向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。4鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用48mm< 3.0mmffi管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接、剪刀撐應采用搭接，搭接長 度不得小于1000mm,并應采用3個旋轉扣件分別在離桿端不小于 100mm處進 行固定。5鋼管立柱底部應設墊木和底座，頂部應設可調支托。6扣件式鋼管立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立柱的對接接 頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm,各接頭中心距離主節點不

6、宜大于步距的1/3。(6)采用扣件式鋼管立柱時，嚴禁將上段的鋼管與下段的鋼管立柱錯開固定在水 平拉桿上。(4)可調托座使用：可調托座與鋼管交接處應設置橫向水平桿，托座頂距離水 平桿的高度不應大于300mm。梁底立桿應按梁寬均勻設置，具偏差不應大于 25mm,調節螺桿的伸縮長度不應大于 200mm,另外，使用可調托座必須解決兩者 連接節點問題3架體水平桿每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。搭設要求：水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接應符合下列規定：a對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm

7、;各接頭至最近主節點的距離不宜大于縱距的確 1/3;b搭接長度不應小于1m,應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至 搭接水平桿桿端的距離不應小于 100mm。(3)主節點處水平桿設置：主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接 且嚴禁拆除。主節點兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。4剪刀撐剪刀撐包括兩個垂直方向和水平方向三部分組成，要求根據工程結構情況具體說 明設置數量注意：對于超高大跨大荷重支模架要針對性設置并繪圖表示設置數量，模板支架高度超過 4m的模板支架應按下列規定設置剪刀撐：a模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔四排立桿設置一道縱、橫向豎向剪刀撐，由4底至頂連續設置

8、；b模板支架四邊與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀 撐。(2)剪刀撐的構造應符合下列規定：a每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m,剪刀撐斜桿與地面傾角宜在45? 60?之間。傾角為 45?時，剪刀撐跨越立桿的根數不應超過 7根；傾角為60?時，則不應超過 5根；b剪刀撐斜桿的接長應采用搭接；c剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于 150mm；d設置水平剪刀撐時，有剪刀撐斜桿的框格數量應大于框格總數的1/3。5周邊拉接(1) 一般支模架體，模板支架高度超過 4m時，柱、墻板與梁板混凝土應分二次澆 筑，模板支

9、架應與施工區域內及周邊已具備一定強度的構件(墻、柱等)通過連 墻件進行可靠連接。(2)超高大跨大荷重支模架必須與碎已澆筑完畢的垂直結構有效拉結。五、材料管理1鋼管、扣件材質：引用了國家行業標準建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ13。的相關規定驗收與檢測，采購、租賃的鋼管、扣件必須有產品合格證和法定檢測單位的檢測檢驗報告，生產廠家必須具有技術質量監督部門頒發的生產許可證。并且使 用前必須進行抽樣檢測。鋼管外觀質量要求：a鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和 深的劃道；b鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差；鋼管表面銹蝕深度；鋼管的彎曲變形應符合 附錄E的規定；c

10、鋼管應進行防銹處理。扣件外觀質量要求：a有裂縫、變形或螺栓出現滑絲的扣件嚴禁使用；b扣件應進行防銹處理。2技術資料施工現場應建立鋼管、扣件使用臺帳，詳細記錄鋼管、扣件的來源、數量和質量 檢驗等情況人員管理六、驗收管理(1)驗收程序模板支架投入使用前，應由項目部組織驗收。項目經理、項目技術負責人和相關 人員，5以及監理工程師應參加模板支架的驗收。對高大模板支架，施工企業的相關部門 應參加驗收。驗收內容a材料技術資料b參數 專項施工方案c構造 專項施工方案和本規程(3)扣件力矩檢驗安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則 進行。(4)驗收記錄按相關規定填寫驗收記錄表。

11、七、使用管理1作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。腳手架不得與模板支架相 連。2模板支架使用期間，不得任意拆除桿件，當模板支架基礎下或相鄰處有設 備基礎、管溝時，在支架使用過程中不得開挖，否則必須采取加固措施。3架體因特殊原因或使用荷載變化而發生改變時，需采取措施(編制補充專項施 工方案)，重新驗收。4混凝土澆筑過程中，應派專人觀測模板支撐系統的工作狀態，觀測人員發現異 常時應及時報告施工負責人，施工負責人應立即通知澆筑人員暫停作業，情況緊 急時應采取迅速撤離人員的應急措施，并進行加固處理；混凝土澆筑過程中，應 均勻澆搗，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。八、拆除管理1拆除時間：必須滿

12、足規范規定的底模及其支架拆除時的混凝土強度的要求。2拆除方法：模板支架拆除時，應按施工方案確定的方法和順序進行，拆除作業 必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業。分段拆除的高差不應大于二步。設 有附墻連接件的模板支架，連接件必須隨支架逐層拆除，嚴禁先將連接件全部或 數步拆除后再拆除支架；多層建筑的模板支架拆除時，應保留拆除層上方不少于 二層的模板支架，模板支架拆除時，應在周邊設置圍欄和警戒標志，并派專人看 守，嚴禁非操作人員入內，卸料時應符合下列規定：a嚴禁將鋼管、扣件由高處拋擲至地面；b運至地面的鋼管、扣件應及時按規定進行外觀質量檢查、整修與保養，剔除不 合格的鋼管、扣件，按品種、規格隨時碼

13、堆存放。3梁、板模板應先拆梁側模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并應分段分片進 行，嚴禁成片撬落或成片拉拆。4拆除時，作業人員應站在安全的地方進行操作，嚴禁站在已拆或松動的模板上 進行拆除作業。5拆除模板時，嚴禁用鐵棍或鐵錘亂砸，已拆下的模板應妥善傳遞或用純鉤放至 地面。6嚴禁作業人員站在懸臂結構邊緣撬拆下面的模板。7待分片、分段的模板全部拆除后，方允許將模板、支架、零配件等按指定地點運出堆放，并進行拔釘、清理、整修、刷防銹漆或脫模劑，堆碼備用。KZL5扣件鋼管高支撐架計算書計算依據建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008計算參數：模板支架搭設高度為4.5m,梁截面B >D=550

14、mm 2100mm,立桿的縱距（跨度方向）l=0.85m,立桿的步距 h=1.50m,梁底增加3道承重立桿。面板厚度18mm,剪切強度1.4N/mm2,抗彎強度15.0N/mm2,彈性模量6000.0N/mm2。木方 40>80mm,剪切強度 1.3N/mm2,抗彎強度 13.0N/mm2,彈 性模量9500.0N/mm2。梁兩側立桿間距0.85m。梁頂托采用雙鋼管48M.0mm。梁底按照均勻布置承重桿3根計算。模板自重0.50kN/m2,混凝土鋼筋自重25.50kN/m3,施工活荷載2.00kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。450廠產抬產5150Hri 55。 vJ -圖1梁模板

15、支撐架立面簡圖按照規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合 S=1.2 *25.50 2.10+0.50)+1.40 d00=67.660kN/m2 由 永久荷載效應控制的組合 S=1.35>24.00 &10+0.7 X40)2.00=70.000kN/m2 由于永久荷載效應控制的組合17S最大，永久荷載分項系數取1.35,可變荷載分項系數取0.7 ¥.40=0.98 采用的鋼管類型為48 M.0。一、模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的

16、計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.500 2X00 0.850=45.518kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2 = 0.500 0.850 依)2.100+0.550)/0.550=3.671kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN):經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000) 0.550 ：0.850=0.935kN 考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9 (%35 45.518+1.35 X 3.671)=59.763kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.9 0.98 W935

17、=0.825kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為：W = 85.00 X80 1.80/6 = 45.90cm3;I = 85.00 1.80 1.80 1.80/12 = 41.31cm4; A計算簡圖0.565彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:49.19kN/mA k_ '275275變形計算受力圖0.002變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=6.163kNN2=21.368kNN3=6.163kN最大彎矩 M = 0.564kN.m最大變形 V =

18、0.598mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.564 1000M000/45900=12.288N/mm2面板的抗彎強度設計值f,取15.00N/mm2;面板的抗彎強度驗算f < f,滿足要求！(2)抗剪計算可以不計算截面抗剪強度計算值 T=3X10271.0/(2 850.000 X8.000)=1.007N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2抗剪強度驗算T < T,滿足要求！(3)撓度計算面板最大撓度計算值v = 0.598mm面板的最大撓度小于275.0/250滿足要求！二、梁底支撐木方的計算(一)梁底頂托梁計算按照三跨連續梁計算，最大

19、彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載 q = 21.368/0.850=25.139kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1 25.139 )0.85 8.85=1.816kN.m最大剪力 Q=0.6 )0.850 )25.139=12.821kN最大支座力 N=1.1 >0.850 25.139=23.505kN截面力學參數為截面抵抗矩W = 9.46cm3;截面慣性矩I = 22.70cm4;(1)抗彎強度計算抗彎計算強度 f=1.816 >O6/1.05/9458.0=182.90N/mm2抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足

20、要求！(2)撓度計算最大變形 v =0.677 W.892 )850.04/(100 206000.00)227020.0)=1.503mm最大撓度小于850.0/400，滿足要求！三、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：R < Rc其中Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8.00kN;R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。四、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：其中N 立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=23.505kN (已經包括組合系數)腳手架鋼管的

21、自重 N2 = 0.9僅354.136 M.500=0.741kNN = 23.505+0.741=24.246kNi計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；A立桿凈截面面積，A=4.501cm2;W立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3;f鋼管立桿抗壓強度設計值，用=205.00N/mm2 ;a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h最大步距，h=1.50m；l0 計算長度，取 1.500+2 0.300=2.100m；IIU 由長細比，為2100/15.9=132 <150滿足要求!IIU軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比10/i查表得到0.386;

22、1111經計算得到考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：=24246/(0.386 450)=139.394N/mm2; < f,滿足要求！不考慮風荷載時立桿的穩定 性計算1111風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式MW=0.9X 0.9 1.4Wklah2/10其中Wk 風荷載標準值(kN/m2)；Wk=0.200X1.200 0.240=0.058kN/m2h立桿的步距，1.50m；la立桿迎風面的間距，0.85m；lb與迎風面垂直方向的立桿間距，0.85m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.9X0.9 X.4 >0.058 0.850 X.500 X.500/10=0.012

23、kN.m；Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；Nw=23.505+0.9 1.2 0.610+0.9 0.9 X.4 0.012/0.850=24.263kNIlli經計算得到=24263/(0.386 450)+12000/4729=142.132N/mm2; < f,滿足要求！考慮風荷載時 立桿的穩定性計算IHIKZL5梁側模板計算書一、梁側模板基本參數計算斷面寬度550mm,高度2100mm,兩側樓板厚度180mm。模板面板采用普 通膠合板。內龍骨間距100mm,內龍骨采用40><80mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm< 3.0mm。對拉螺栓布置4道，在斷面

24、內水平間距 400+400+400+400mm, 斷面跨度方向間距400mm,直徑14mm。面板厚度18mm,剪切強度1.4N/mm2,抗彎強度15.0N/mm2,彈性模量 6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2,抗彎強度13.0N/mm2,彈性模量 9000.0N/mm2。2100mm550mm尸= 0.22/ BG f = y算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3;t 新澆混凝土的初凝時間，為 0時(表示無資料)

25、取200/(T+15),取5.714h; T混凝土的入模溫度，取20.000C; V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h;H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.100m；1外加劑影響修正系數，取1.000;2混凝土坍落度影響修正系數，取 0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=40.540kN/m2考慮結構的重要性系數0.9,實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=0.9 41.000=36.900kN/m2考慮結構的重要性系數0.9,倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.9 X4.000=3.600kN/m2。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算

26、其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。面板的計算寬度取0.10m。荷載計算值 q = 1.2 36.900）0.100+1.40 3.600 W100=4.932kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為：W = 10.00 X80 1.80/6 = 5.40cm3;I = 10.00 1.80 1.80 1.80/12 = 4.86cm4;4.93kN/mA士S43WI100100100I計算簡圖0.005彎矩圖（kN.m） 剪力圖（kN）變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：143.69kN/mAJ%j10

27、0| W0|100|變形計算受力圖變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.197kNN2=0.543kNN3=0.543kNN4=0.197kN最大彎矩 M = 0.004kN.m最大變形 V = 0.009mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.004 1000X1000/5400=0.741N/mm2面板的抗彎強度設計信 用,取15.00N/mm2;面板的抗彎強度驗算f < f,滿足要求！(2)抗剪計算可以不計算截面抗剪強度計算值 T=3 >295.0/(2 t00.000X8.000)=0.246N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.4

28、0N/mm2抗剪強度驗算T < T,滿足要求！(3)撓度計算面板最大撓度計算值v = 0.009mm面板的最大撓度小于100.0/250滿足要求！四、梁側模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨強度計算均布荷載 q=1.2 >0.10 )36.90+1.4 0.10 )3.60=4.932kN/m撓度計算荷載標準值 q=0.10 )36.90=3.690kN/m內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。內龍骨計算簡圖0.395內龍骨彎矩圖（kN.m）內龍骨剪力圖（kN）變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：3.69kN/mA

29、內龍骨變形計算受力圖0.120內龍骨變形圖（mm）經過計算得到最大彎矩M= 0.394kN.m經過計算得到最大支座F= 3.969kN經過計算得到最大變形V= 0.717mm內龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為：W = 4.00 8.00 8.00/6 = 42.67cm3;I = 4.00 8=0 8.00 8.00/12 = 170.67cm4;(1)內龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.394 W6/42666.7=9.23N/mm2內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求！(2)內龍骨抗剪計算可以不計算截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2b

30、h < T截面抗剪強度計算值 T=3Xl996/(2 40X80)=0.936N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.30N/mm2內龍骨的抗剪強度計算滿足要求！(3)內龍骨撓度計算最大變形v =0.717mm內龍骨的最大撓度小于400.0/250，滿足要求！五、梁側模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。3.97kN 3.97kN 3.97kN 3.97kN 3.97kN 3.97kN 3.97kN 3.97kN 3.97kN3.97kN 3.97kN 3.97kN 3.97kNA支撐鋼管計

31、算簡圖0.595支撐鋼管彎矩圖（kN.m）支撐鋼管剪力圖（kN）變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:172.97kN 2.97kN 2.97kN 2.97kN 2.97kN 2.97kN 2.97kN 2.97kN 2.97kN2.97kN 2.97kN 2.97kN 2.97kNA r*卜 、1 1、f 1 j400i 400i 400i支撐鋼管變形計算受力圖0.006支撐鋼管變形圖（mm）經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.595kN.m最大變形vmax=0.108mm最大支座力Qmax=17.366kN抗彎計算強度f=0.595 >06/9458.

32、0=62.91N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于 400.0/150與10mm,滿足要求! 六、對拉螺栓的計算計算公式：N < N = fA其中N 對拉螺栓所受的拉力；A對拉螺栓有效面積（mm2）;f對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2;對拉螺栓的直徑（mm）: 14對拉螺栓有效直徑（mm）: 12對拉螺栓有效面積（mm2）: A = 105.000對拉螺栓最大容許拉力值（kN）: N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力（kN）: N =17.366對拉螺栓強度驗算滿足要求！KZL57扣件鋼管高支撐架計算書計算依據建筑施

33、工模板安全技術規范（JGJ162-2008計算參數：模板支架搭設高度為4.5m,梁截面B >D=500mm 1800mm,立桿的縱距（跨度方向）l=0.90m,立桿的步距h=1.50m,梁底增加3道承重立桿。面板厚度18mm,剪切強度1.4N/mm2,抗彎強度15.0N/mm2,彈性模量6000.0N/mm2o 木方 60>80mm,剪切強度 1.3N/mm2,抗彎強度 13.0N/mm2,彈 性模量9500.0N/mm2o梁兩側立桿間距1.20m。梁頂托采用雙鋼管48M.0mm。梁底按照均勻布置承重桿3根計算。模板自重0.50kN/m2,混凝土鋼筋自重25.50kN/m3,施工活

34、荷載2.00kN/m2。扣 件計算折減系數取1.00。圖1梁模板支撐架立面簡圖按照規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合 S=1.2 *25.50 1.80+0.50)+1.40 d00=58.480kN/m2由永久荷載效應控制的組合 S=1.35>24.00 X.80+0.7 X40)2.00=60.280kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35,可變荷載分項系數取 0.7 X.40=0.98采用的鋼管類型為48 M.0。一、模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與

35、模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m):q1 = 25.500 1.800 0.900=41.310kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2 = 0.500 0.900 9 X.800+0.500)/0.500=3.690kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN):經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000) 0.500 900=0.900kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9 (%35 41.310+1.35 X 3.690)=54.675kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P

36、 = 0.9 0.98 )0.900=0.794kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為：W = 90.00 X80 1.80/6 = 48.60cm3;I = 90.00 1.80 1.80 1.80/12 = 43.74cm4; A0.79KN計算簡圖0.427彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:45.00kN/mA變形計算受力圖變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=5.126kNN2=17.880kNN3=5.126kN最大彎矩 M = 0.427kN.m最大變形

37、V = 0.353mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.427 1000x1000/48600=8.786N/mm2面板的抗彎強度設計信 用,取15.00N/mm2;面板的抗彎強度驗算f < f,滿足要求！(2)抗剪計算可以不計算截面抗剪強度計算值 T=3 >8542.0/(2 900.000 X8.000)=0.791N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2抗剪強度驗算T < T,滿足要求！(3)撓度計算面板最大撓度計算值v = 0.353mm面板的最大撓度小于250.0/250滿足要求！二、梁底支撐木方的計算(一)梁底頂托梁計算按照三跨

38、連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎 矩和，計算公式如下：均布荷載 q = 17.880/0.900=19.866kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1 19.866 )0.90 90=1.609kN.m最大剪力 Q=0.6W900 X9.866=10.728kN最大支座力 N=1.1 >0.900 X9.866=19.668kN截面力學參數為截面抵抗矩W = 9.46cm3;截面慣性矩I = 22.70cm4;(1)抗彎強度計算抗彎計算強度 f=1.609 W6/1.05/9458.0=162.04N/mm2抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要

39、求！(2)撓度計算最大變形 v =0.677 出625800.04/(100 206000.00)227020.0)=1.484mm最大撓度小于900.0/400，滿足要求！三、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：R < Rc其中Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8.00kN;R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。四、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：其中N 立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=19.668kN (已經包括組合系數)腳手架鋼管的自重 N

40、2 = 0.9僅354.148 M.500=0.810kN N =19.668+0.810=20.478kNi計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；A立桿凈截面面積，A=4.501cm2;W立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3;f鋼管立桿抗壓強度設計值，用=205.00N/mm2 ;a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h最大步距，h=1.50m；l0 計算長度，取 1.500+2 0.300=2.100m； 由長細比，為2100/15.9=132 <150滿足要求!軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比10/i查表得到0.386;經計算得到 =204

41、78/(0.386 450)=117.729N/mm2;< f,滿足要求！不考慮風荷載時立桿的穩定性計算U考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式MW=0.9X 0.9 1.4Wklah2/10其中Wk 風荷載標準值(kN/m2)；Wk=0.200X1.200 0.240=0.058kN/m2h立桿的步距，1.50m；la立桿迎風面的間距,1.20m；lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.9X0.9 X.4 >0.058 1.200 X.500 乂1.500/10=0.018kN.m；Nw 考慮風荷載時，立

42、桿的軸心壓力最大值；Nw=19.668+0.9 1.2 0.667+0.9 0.9 漢.4 0.018/0.900=20.500kN經計算得到=20500/(0.386 450)+18000/4729=121.586N/mm2; < 用,滿足要求！考慮風荷載時立桿的穩定性計算KZL57梁側模板計算書一、梁側模板基本參數計算斷面寬度500mm,高度1800mm,兩側樓板厚度180mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距100mm,內龍骨采用40>80mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm< 3.0mm。對拉螺栓布置4道，在斷面內水平間距 400+400+400+400mm, 斷面跨

43、度方向間距400mm,直徑12mm。面板厚度18mm,剪切強度1.4N/mm2,抗彎強度15.0N/mm2,彈性模量m0081模板組裝示意6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2,抗彎強度13.0N/mm2,彈性模量9500.0N/mm2。5 0 0mm7K7F = 隊壇后 H = r*二、梁側模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算 只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值： 其中c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3;t 新澆混凝土的初凝時間，為 0時(表示無資料)取200/(T+1

44、5),取4.444h;T 混凝土的入模溫度，取30.000C ； V 混凝土的澆筑速度，取 2.000m/h;H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 1.800m；1外加劑影響修正系數，取1.000;混凝土坍落度影響修正系數，取 0.8500 2 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=28.200kN/m2考慮結構的重要性系數0.9,實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=0.9 28.000=25.200kN/m2考慮結構的重要性系數0.9,倒混凝土時產生的荷載標準值F2=0.9 4.000=3.600kN/m2。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和

45、剛度。模板面板的按照簡支梁計算。面板的計算寬度取0.10m。荷載計算值 q = 1.2 25.200）0.100+1.40 3.600 W100=3.528kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為：W = 10.00 X80 1.80/6 = 5.40cm3;I = 10.00 1.80 1.80 1.80/12 = 4.86cm4;3.53kN/mA；i3:1iP1-口100I100|計算簡圖0.004彎矩圖（kN.m）剪力圖（kN）變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：252.52kN/mA變形計算受力圖經過計

46、算得到從左到右各支座力分別為N1=0.141kNN2=0.388kNN3=0.388kNN4=0.141kN最大彎矩 M = 0.003kN.m最大變形 V = 0.006mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.003 1000M000/5400=0.556N/mm2面板的抗彎強度設計信 用,取15.00N/mm2;面板的抗彎強度驗算f < f,滿足要求！(2)抗剪計算可以不計算截面抗剪強度計算值 T=3 >211.0/(2 t00.000X8.000)=0.176N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2抗剪強度驗算T < T,滿足要求！(3

47、)撓度計算面板最大撓度計算值v = 0.006mm面板的最大撓度小于100.0/250滿足要求！四、梁側模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨強度計算均布荷載 q=1.2 >0.10 )25.20+1.4 0.10 )3.60=3.528kN/m撓度計算荷載標準值 q=0.10)25.20=2.520kN/m內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。3.53kN/mA4 1_；-4004004DD._內龍骨計算簡圖0.282內龍骨彎矩圖（kN.m）內龍骨剪力圖（kN）變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:2.52kN/mA內龍骨

48、變形計算受力圖0.073內龍骨變形圖（mm）經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 經過計算得到最大變形M= 0.282kN.mF= 2.869kNV= 0.464mm內龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:W = 4.00 8.00 8.00/6 = 42.67cm3;I = 4.00 8=0 8.00 8.00/12 = 170.67cm4;(1)內龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.282 W6/42666.7=6.61N/mm2內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求！(2)內龍骨抗剪計算可以不計算截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh

49、 < T截面抗剪強度計算值 T=3Xl458/(2 40X80)=0.683N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.30N/mm2內龍骨的抗剪強度計算滿足要求！(3)內龍骨撓度計算最大變形v =0.464mm內龍骨的最大撓度小于400.0/250，滿足要求！五、梁側模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。外龍骨按照集中荷2.87kN 2.87kN 2.87kN 2.87kN 2.87kN 2.87kN 2.87kN 2.87kN 2.87kN 2.87kN 2.87kNA40。400,400支撐鋼管計算簡圖0

50、.430支撐鋼管彎矩圖(kN.m)430430Q36Q36I1.431.43之印251538 53B1.431R53B533251 2513234304.30支撐鋼管剪力圖（kN）變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：2.05kN 2.05kN 2.05kN 2.05kN 2.05kN 2.05kN 2.05kN 2.05kN 2.05kN280 0040.0742.05kN 2.05kN 2.05kN 2.05kNA7400400.4 L400.支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖（mm）經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.430kN.m最大變形vmax=0.

51、074mm最大支座力Qmax=12.553kN抗彎計算強度f=0.430 >06/9458.0=45.46N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于 400.0/150與10mm,滿足要求!六、對拉螺栓的計算計算公式：N < N = fA其中N 對拉螺栓所受的拉力；A對拉螺栓有效面積（mm2）;f對拉螺栓的抗拉強度設計值，取 170N/mm2;對拉螺栓的直徑（mm）: 12對拉螺栓有效直徑（mm）: 10對拉螺栓有效面積（mm2）: A = 76.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920對拉螺栓所受的最大拉力(kN

52、): N = 12.553對拉螺栓強度驗算滿足要求！KZL58梁側模板計算書一、梁側模板基本參數計算斷面寬度600mm,高度1500mm,兩側樓板厚度180mm。模板面板采用普 通膠合板。內龍骨間距100mm,內龍骨采用40><80mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm< 3.0mm。對拉螺栓布置3道，在斷面內水平間距 400+400+400mm,斷面 跨度方向間距400mm,直徑12mm。面板厚度18mm,剪切強度1.4N/mm2,抗彎強度15.0N/mm2,彈性模量 6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2,抗彎強度13.0N/mm2,彈性模量 9500.0N/m

53、m2ommF = 02切用優" F = y/0051模板組裝示意圖二、梁側模板荷載標準值計算一 #1強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3;t 新澆混凝土的初凝時間，為 0時(表示無資料)取200/(T+15),取4.444h;T 混凝土的入模溫度，取30.000C ；V 混凝土的澆筑速度，取2.000m/h;H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.500m；1外加劑影響修正系數，取1.000;混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。2根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=28.200kN/m2考慮結構的重要性系數0.9,實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=0.9 28.210=25.389kN/m2考慮結構的重要性系數0.9,倒混凝土時產生的荷載標準值F2=0.9 4.000=3.600kN/m2。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。面板的計算寬度取0.10m。荷載計算值 q = 1.2 25.389）0.100+1.40 3.600 W100=3.551kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W