1、 模板工程施工方案甘肅省隴西糧油儲備庫有限公司3萬t儲備糧庫建設項目工程高大模板工程專項施工方案（1#-5#筒倉倉頂）甘肅第四建設集團有限責任公司隴西糧油儲備庫有限公司3萬t儲備糧庫項目部 二0一五年八月目 錄一、工程概況2二、編制依據2三、施工計劃3四、 施工工藝技術4（一） 施工準備4（二） 施工條件5（三）模板支撐體系設計參數5（四）模板安拆工藝及操作要點12（五）模板及支撐體系檢查驗收14五、 施工安全技術保證措施15（一） 模板工程安全措施15（二）應急預案16六、勞動力計劃21七、附件21（一）附件1：梁模板計算書21（二）附件2：板模板計算書34八、挑檐口做法及簡圖說明46剪刀撐

2、布置簡圖見附圖48高大模板工程專項施工方案1、 工程概況（一）工程建設概況甘肅省隴西糧油儲備庫有限公司3萬t儲備糧庫建設項目工程由甘肅第四建設集團有限責任公司負責施工，位于甘肅省隴西糧油儲備庫有限公司院內。建設單位為甘肅省隴西糧油儲備庫有限公司，監理單位為甘肅方圓工程建設監理有限責任公司本工程筒倉直徑為18米，共5座，單倉倉容0.6萬噸，總倉容3萬噸，筒倉檐口標高32.50m，倉錐頂平臺標高36.10m，倉壁采用鋼筋混凝土結構，倉壁落地，倉頂為鋼筋混凝土薄殼結構，筒倉基礎采用長螺旋鉆孔壓灌樁，基礎為鋼筋混凝土筏板基礎。（二）高支模工程概況1-5#筒倉倉壁為鋼筋混凝土結構，筒倉檐口與倉頂平臺形成

3、坡屋面，坡度為25.5度；根據建質【2009】87號文，該處梁板模板支撐體系均屬于超過一定規模的危險性較大的分部分項工程。本方案作為1#-5#筒倉模板施工專項方案，針對該處梁板模板支撐體系。 筒倉倉頂主要結構構件為上環梁、現澆砼屋面板，上環梁的截面尺寸為600×700mm，砼屋面板厚度為130mm。板面坡度為25.5度，跨度18米。二、編制依據1.隴西3萬t儲備糧庫工程施工圖紙及現場概況2.建筑施工安全技術統一規范GB50204-20153.混凝土結構工程施工規范GB50666-20114.建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ300-20135.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JG

4、J130-20116.建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20087.建筑結構荷載規范GB50009-20128.鋼結構設計規范GB50017-20039.冷彎薄壁型鋼結構技術規范GB50018-200210.木結構設計規范GB50005-200311.混凝土模板用膠合板GB/T17656-200812.危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號13.建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則建質2009254 號14.計算軟件名稱及版本：建書安全計算軟件 v7.5.4 2016年4月1日升級3、 施工計劃 1.本方案大體實施時間2016年7月25日10月20日，其中5#倉倉頂

5、計劃2016年9月1日9月15日施工，1#倉倉頂計劃9月49月25日施工，2#倉倉頂計劃9月79月30日施工，4#倉倉頂計劃9月1410月3日施工，3#倉倉頂計劃9月3010月20日施工。2.材料計劃主要材料計劃表材料名稱規格單位數量備注木膠板（0.915×1.83m×0.012）5000方木40×80m332螺桿Ø14套5000竹架板3m×25cm×40mm塊2000頂托38×0.6m根3000Ø48×3.0鋼管噸5503.工具及機具計劃釘錘、手工鋸、圓盤鋸、手電鋸、脫模劑、工程線等4.配備技術力量強，

6、創優經驗豐富的木工班組（進入施工現場班組須配備木工翻樣、質量員、安全員）。項目部應對模板工程施工的質量指導、進度控制、安全教育和協調工作，由專職質量、安全員進行質量和安全檢查、監督工作。4、 施工工藝技術（1） 施工準備 1.技術準備 1）結合場區內的具體情況，對現場施工人員進行圖紙和施工方案技術交底及安全技術交底。 2）組織現場管理人員和施工人員學習有關安全、文明施工規程，增加職工安全、文明施工和環境保護意識。 2.材料準備其他材料機具 套管，護身欄，爬梯及作業平臺板，水性脫模劑，錘子、斧子、打眼電鉆、活動扳子、手鋸。水平尺、線墜、撬棍、吊裝索具等。（2） 施工條件 1.按工程結構設計圖進行

7、模板設計，確保強度、剛度及穩定性。 2.彈好梁位置線、標高線。 3.倉壁鋼筋綁扎完畢，各洞口、預埋件施工完畢，檢查保護層厚度應滿足要求，辦完隱蔽工程驗收手續。4.技術交底向木工交模板幾何尺寸、交標高、交支模的方案和技術要求，交支撐系統的強度，穩定性和具體要求，拆模時間，交質量標準及通病防治措施及安全技術措施。 施工重點：模板的平整度、垂直度、截面尺寸、標高及其強度、剛度和穩定性。 施工難點：垂直度的控制、標高的控制、坡屋面標高控制。 注意事項：爛根的消除、脫模劑涂刷均勻、模板的接縫、拆模時間。（三）模板支撐體系設計參數 1.梁板模板設計：該工程梁板模板支撐體系均采用扣件架支撐體系，立桿排布：由

8、上環梁為基準向倉壁周圍排布，立桿橫距及縱距均為900mm，水平桿間距為1.2m，距地200處設掃地桿，架體頂部自由端高度不大于0.4m，架體外側搭設與環形倉壁支撐牢靠，在上環梁位置處設置豎向剪刀撐，剪刀撐從底部開始設置一直通至上環梁底部，同時在上環梁下方設置3道水平剪刀撐，第一道剪刀撐在距地面9米處，第二道剪刀撐在距地面19.5米處，第三道剪刀撐設置在距地面30米處，從31米處搭設的梁板支承體系，立桿間距縮小為700mm，水平桿間距縮小為1.2m，重新生根的立桿采用雙扣件固定。在距梁底最近的水平桿處設置水平剪刀撐，梁底立桿之間再設置“之”字撐，從上環梁底部位置用6米長鋼管搭設4道斜撐，一側與倉

9、壁緊貼，用于分散上環梁等上部荷載。挑檐的懸挑架由在倉壁標高31.3米處預留的穿墻洞中穿出，同時與內部滿堂支承體系采用扣件連為整體，在倉壁標高30.3米位置處預埋短鋼管，再用2米短鋼管一端焊接直徑25鋼筋外漏100mm插入預埋短鋼管內，另一端用扣件與伸出倉壁外側的懸挑架形成三角支承。懸挑架鋼管排布間距為1.3米，上部用竹架板滿鋪，并綁扎結實，再在竹架板上依次鋪設白色安全網、密目網與竹架板綁扎牢固。懸挑架外防護高度為1.5米，布設間距同懸挑鋼管間距，用密目網全封閉，再用鋼絲網全封閉一圈，防止上部施工過程中材料從外側跌落。梁、板模板均采用12mm厚木膠板，梁底次楞為40*80木方，主楞為48.0&#

10、215;3.0鋼管，穿梁螺栓為14，間距600×500mm。梁底設置加強立桿，立桿間距不大于450mm。1）筒倉梁、板模板支撐體系設計參數：a.根據梁的截面尺寸600×700mm，選取600×700mm作為梁模板支撐計算模型，具體設計參數如下：梁模板支架參數建筑施工危險等級級危險等級系數：支撐結構1.1水平桿件1.1梁截面寬度0.6m梁截面高度0.7m支架高度36.1m樓板厚度0.13m板底立桿縱距la0.9m板底立桿橫距lb0.9m梁立桿縱距梁長度方向立桿縱距取1/2板底立桿縱距，0.45m梁側與梁底立桿橫距梁下設置2根立桿,間距450,300,450mm鋼管類

11、型48×3.0mm水平桿最大步距1.2m頂步步距0.9m梁底步距是否加密加密立桿伸出頂層水平桿長度a0.4m掃地桿離地高度0.2m面板12mm厚木膠合板梁底次楞40×80mm方木，6根梁底主楞雙鋼管梁側次楞40×80mm方木，間距150mm梁側主楞兩根鋼管，間距900mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑14mm，間距：900mm×500mm剪刀撐設置依據JGJ300-2013規范要求,采用有剪刀撐框架式支撐結構,剪刀撐寬度：縱距方向3跨，橫距方向3跨支撐結構與既有結構連接情況支撐結構與既有結構未作可靠連接荷載標準值參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.5k

12、N/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.103kN/m可變荷載施工荷載及設備荷載2kN/m2砼下料水平荷載2kN/m2風荷載甘肅隴西縣，基本風壓：0.2kN/m2該處梁支撐簡圖見下圖1-1所示：4009001200×281200200700600361009004503004509001-1 b.該處板面砼厚度均為130mm，但為坡屋面，坡度為25.5度，新澆筑混凝土自重和鋼筋自重等永久荷載作用方向向下，不引起水平方向分力。施工荷載作用方向與面板垂直，引起水平方向分力，引起立桿彎矩。當組合風荷載時，風荷載也會引起立桿彎矩。如果屋面板坡度大于0度，則需對屋面板下立桿的局部穩定性

13、進行驗算，具體驗算結果詳見計算書。該處板支撐設計參數如下：屋面板模板支架參數建筑施工危險等級級危險等級系數：支撐結構1水平桿件1砼樓板厚度0.13m支架高度36.1m立桿縱距0.9m立桿橫距0.9m水平桿最大步距1.5m頂步步距1.2m立桿頂伸出長度a0.5m掃地桿高度0.2m鋼管類型48×3.0mm面板木膠合板 厚度：12mm次楞方木40mm×80mm，間距0.2m主楞雙鋼管，最大懸挑長度0.3m剪刀撐依據JGJ300-2013規范要求,采用有剪刀撐框架式支撐結構,剪刀撐寬度：縱距方向4跨，橫距方向4跨支撐結構與既有結構連接情況支撐結構與既有結構未作可靠連接荷載參數永久荷

14、載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.126kN/m可變荷載施工人員及設備荷載面板與次楞主楞立桿2.5kN/m22.5kN2.5kN/m22.5kN/m2泵送砼或不均勻堆載等因素產生的附加水平荷載豎向永久荷載標準值的2%風荷載甘肅隴西縣，基本風壓：0.2kN/m2該處板支撐簡圖詳見下圖所示：筒倉板模板支撐體系計算簡圖 筒倉挑檐支撐體系簡圖見附圖：剪刀撐布置簡圖見附圖： 2）構造設置： 剪刀撐構造要求、筒倉中心處在十字對稱方向設置豎向剪刀撐，因考慮架體外側水平桿與環形倉壁頂緊，故將豎向剪刀撐搭設范圍以環形倉壁中心點為圓心，垂直兩側各五米長度搭設

15、。、剪刀撐應采用旋轉扣件固定在與之相交的立桿或水平桿上，旋轉扣件中心至主節點的距離不應大于150mm。剪刀撐長細比不大于200。 、豎向剪刀撐兩個方向的斜桿宜分別設置在立桿的兩側，底端應與地面頂緊。剪刀撐傾斜角度宜在45°60°之間，本工程根據以上設置要求均在要求范圍之內。、剪刀撐接長時應采用搭接，搭接長度不應小于1000mm，并應等距離設置不少于3個旋轉扣件，且兩端扣件應在離桿端不小于100mm處固定。、剪刀撐應隨立桿、縱橫向水平桿同步搭設，不得滯后安裝。 立桿構造要求、立桿接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，立桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，

16、同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm;各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。、立桿頂部應設可調托撐，可調托撐螺桿伸出長度不應超過300mm，插入立桿內的長度不應小于150mm。螺桿外徑與立桿鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。U形支托與楞梁兩側間如有間隙，必須楔緊。、嚴禁將上段的鋼管立桿與下段鋼管立桿錯開固定在水平桿上。、立桿底部應設置木墊板，墊板厚度不小于5cm。、立桿應保證其垂直，搭設垂直偏差不宜大于1/200，且不宜大于100mm； 水平桿構造要求、在立桿底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿。、可調支托底

17、部的立桿頂端應沿縱橫向設置一道水平桿，頂部水平桿與模板支撐點之間的距離不得大于500mm。、水平桿均應雙向設置，縱橫水平桿均應與立桿連接，其間距不應大于150mm。、水平桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。（四）模板安拆工藝及操作要點1.安裝工藝流程 搭設支架安裝橫縱木楞調整標高鋪設模板塊檢查模板標高、平整度 1）支架搭設前，其間距按模板設計的規定。 2）支架搭設完畢后，要認真檢查牢固與穩定，根據給定的水平線，認真調節支模翼托的高度，將其木楞找平。 3）鋪設模板塊： 先用大板配，最后對于不夠整模數的模板和窄條縫，采用拼縫?；蚰痉角堆a，但拼縫

18、應嚴密。 4）平模鋪設完畢后，用靠尺、塞尺和水平儀檢查平整度與底標高，并進行校正。2.板模板拆除 1）拆除工藝流程：拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐拆除梁連接件及側模板分段拆除木楞。2）板模板拆除的要點： a、側模拆除：在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后，方可拆除。 b、底模的拆除，必須執行混凝土結構工程施工及驗收規范的有關條款如下表； 構件類型構件跨度（m）達到混凝土設計強度值得百分率（%）板2502，8758100懸臂構件100 在本工程的高支模中，梁板模板砼強度必須達到砼設計強度100%后方可進行拆除。 c、 作業班組必須進行拆模申請經批準后方可拆除。 d、已拆除模板及支架的

19、結構，在混凝土達到設計強度等級后方允許承受全部使用荷載；當施工荷載所產生的效應比使用荷載的效應更不利時，必須經核算，加設臨時支撐。 e、拆裝模板的順序和方法，應遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆側向支撐，后拆豎向支撐等原則。 f、模板工程作業組織，應遵循支模與拆模統由一個作業班組執行作業。其好處是，支模就考慮拆模的方便與安全，拆模時，人員熟知情況，易找拆模關鍵點位，對拆模進度、安全、模板及配件的保護都有利。（五）模板及支撐體系檢查驗收 1.對木工翻樣制定的支模方案、支設方法由技術負責人、施工員及木工翻樣對木工班組進行詳細交底，使班組工人按施工方案支

20、設，使支撐牢固、合理，不跑模，模板支設嚴格按放線工彈的墨線就位，模板高低按放線工所抄水平線控制。技術負責人、質量員、安全員、施工員、對模板安裝過程進行跟蹤檢查，發現問題及時處理，嚴格按施工方案實施。2.模板支設完成后由項目經理組織，技術負責人、質量員、安全員、施工員、木工班長參加，對模板及支撐體系進行檢查驗收，重點檢查立桿橫距、縱距、水平桿布距、剪刀撐設置、自由端長度、扣件的緊固度等項目，發現問題及時處理，自檢合格后報監理驗收，合格后進行下道工序的施工。3.驗收標準：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008以及本施工方案。五、 施

21、工安全技術保證措施（1） 模板工程安全措施 1.模板施工時，上下有人接應，隨時隨運轉，固定牢靠，嚴禁拋擲。2.登高作業時，各種配件放在工具箱內或工具袋內，嚴禁放在模板或腳手架上。3.預拼裝模板的安裝，邊就位、邊校正、邊安設臨時連接件，并加設臨時支撐穩固。4.拆除承重模板，設臨時支撐，防止突然整塊塌落。5.吊裝模板時，必須在模板就位并連接牢固后，方可脫鉤，并嚴格遵守吊裝機械使用安全有關規定。6.因高度較高，必須在架體中間部位搭設隔離層，便于木工和砼工操作。7.在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不大于400mm；頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm； 8.嚴格按照

22、設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置； 9.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于5； 10.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； 11.確保模板支架施工過程中均衡受載，采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； 12.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； 13.澆筑過程中，架設水準儀觀測支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況，立即停止澆筑，施工作業人員全部撤離，報請公司技術質量部共同分析原因，在確保安全的措施保證下進行處理。

23、觀測點設置在每個外側豎向剪刀撐中央的豎向立桿上。 14.模板拆除時，拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。嚴禁將模板及其他物件從臨邊拋下。（二）應急預案1.目的保證全體員工的身體健康，有效控制坍塌事故的傷害，保證工程的順利進行，在施工中嚴格按照施工方案和各項操作規程及規章制度執行，杜絕坍塌事故。若一旦發生坍塌事故，全體員工及操作班組各負責人應按預案采取急救措施并保護現場。2.適用范圍隴西糧油儲備庫3萬噸儲備庫建設項目工程。3.職責1）總工程師負責審批各類安全施工方案。2）安全管理部負責審核各類安全施工方案。3）各單位負責制定各類專項安全施工方案，并報集團公司總工程師和安全設備部審批。4.項目部

24、成立應急領導小組組長：白虎偉（項目經理）副組長：王風臣（技術負責人）組員：王遂麥、張文斌、馮暄、王來學、王具田、高亞東及項目部其他管理人員。管理職責：1）在事故發生后應急小組有權調動內部所有人員、車輛、施工機械，向上級主管及時匯報事故情況。2）組長是公司事故處理總指揮，負責應急處理的領導工作及向上級匯報情況。3）副組長聯系事故情況，調動公司內所有車輛和人員。4）各項目部的安全專職管理人員集合應急救援隊員，隨時準備支援發生事故地點；5）材料員負責物資和后勤工作。項目部成立應急小組，編制應急預案，并適時進行演練。救援電話：120 火警：119 公司值班電話急小組長電話：

25西縣第一醫院急診電話模板坍塌的預防措施：1）模板施工應有專項安全施工方案。2）本施工方案屬于超過一定規模的危險性較大的分部分項工程，必須經專家論證，制定可行性施工方案后方可施工。3）模板架搭設必須設置剪刀撐、掃地桿。使用的鋼管、扣件必須符合質量標準。4）嚴格控制混凝土坍落度，商品混凝土控制在100±20mm。5）澆筑順序：由屋面底部按每道500mm沿順時針方向環形澆筑，避免混凝土集中堆積。6）各類模板拆除的安全要求a拆除模板支撐前，混凝土強度必須達到規定的規范，并經技術部門批準后，才能進行。b拆平臺模時，不得一次性將頂撐全部拆除，

26、應按順序分批拆，以免模板在自重荷載體作用下發生一次性大面積脫落。C拆模時必須設置警戒區域，并派專人監護，拆模必須干凈徹底，不得保留有懸空模板。6.急救器材的配備應急領導小組應配備下列救援器材：1）急救器材：擔架、氧氣袋、塑料袋、小藥箱；2）搶救工具：16T汽車吊一臺，救護車、一般常用工具；3）照明器材：手電筒、應急燈，36V以下安全線路、燈具；4）通訊器材：電話、手機、對講機、報警器；5）交通工具：公司自有車輛；6）滅火器：滅火器日常按要求就位，緊急情況下可調動集中使用。7.應急預案的培訓與演練1)應急反應培訓應急預案和應急計劃確立后，按計劃組織公司總部和施工場區的全體人員進行有效的培訓，從而

27、具備完成其應急反應任務所需的知識和技能。a.一級應急組織每年進行一次培訓。b.二級應急組織沒半年進行一次培訓。c.新加入的人員及時培訓。2）培訓的內容： a.滅火器的使用以及滅火步驟的訓練； b.個人的防護措施； c.對危險源的突顯特性辨識； d.事故報警； e.緊急情況下人員的安全疏散； f.各種搶救的基本技能； g.應急救援的團隊協作意識。3）培訓目的：使應急救援人員明確“做什么”、“怎么做”、“誰來做”及相關法規所列出的事故危險和應急責任。4）應急反應演練 應急反應預案和應急反應計劃確立后，經過有效的培訓，應做到，施工場區人員開工后演練一次，不定期舉行演練。5）演練目的： a.測試預案和

28、計劃的充分程度； b.測試應急培訓的有效性和應急人員的熟練性； c.測試現有應急反應裝置、設備和其他資源的充分性； d.提高與現場外的事故應急反應協作部門的協調能力； e.通過演練來判別和改進應急預案和計劃中的缺陷和不足。8.應急預案實施終止后的恢復工作應急預案實施終止后，應采取有效措施防止事故擴大，保護事故現場，需要移動現場物品時，應當做出標記和書面記錄，妥善保管有關物證，并按照國家有關規定及時向有關部門進行事故報告。對事故過程中造成的人員傷亡和財務損失做收集統計、歸納，形成文件，為進一步處理事故的工作提供資料。對應急預案在事故發生實施的全過程，認真科學地做出總結，完善預案中的不足和缺陷，為

29、今后的預案建立、制訂提供經驗和完善的依據。（三）環境保護措施 1.模板的拼裝、支設、清理，腳手架的安裝、拆卸應安排在白天進行，同時對操作工人進行交底，嚴禁野蠻施工。 2.對噪音較大的機械，設備應盡量避免同時使用。 3.對現場噪音進行監測，現場噪音排放應達到以下要求：結構施工，晝間<70 dB，夜間<55dB（22：00至次日6：00）。 4.木工垃圾、應在指定地點堆放，每月進行清理，且對廢棄物應按可回收與不可回收利用分別處理，嚴禁焚燒廢舊竹膠版或方木、木屑等易燃物 。 5.嚴禁從樓層直接拋灑建筑垃圾，木工房、攪拌機棚等應及時封閉，以有效控制現場揚塵。（四）檢查監控措施 1.在該兩處

30、砼澆筑后強度未達到100%前，底層模板支架不得隨意破壞和拆除，檢查數量：全數檢查。 2.施工使用時的要求 1) 精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，采用中部向兩邊擴展的澆筑方式。 2) 嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載。 3) 澆筑過程中，設置觀測點，用水準儀觀測支撐情況，變形值設定：支撐系統累計4mm。發現下沉、松動和變形超范圍情況停止混凝土澆筑，立即停止澆筑，施工作業人員全部撤離，報請公司技術質量部共同分析原因，在確保安全的措施保證下進行處理。六、 勞動力計劃序 號工 種分組人數組 數總 數1施工員1222安全員1113木工（技工）253254木工（普工）101105

31、機械工1226電工1227砼工18218七、附件（一）附件1：筒倉梁模板計算書（二）附件2：筒倉板模板計算書附件1梁模板工程施工方案計算書(5#筒倉倉頂)工程參數梁模板支架參數建筑施工危險等級級危險等級系數：支撐結構1.1水平桿件1.1梁截面寬度0.6m梁截面高度0.7m支架高度36.1m樓板厚度0.13m板底立桿縱距la0.9m板底立桿橫距lb0.9m梁立桿縱距梁長度方向立桿縱距取1/2板底立桿縱距，0.45m梁側與梁底立桿橫距梁下設置2根立桿,間距450,300,450mm鋼管類型48×3.0mm水平桿最大步距1.2m頂步步距0.9m梁底步距是否加密加密立桿伸出頂層水平桿長度a0

32、.4m掃地桿離地高度0.2m面板12mm厚木膠合板梁底次楞40×80mm方木，6根梁底主楞雙鋼管梁側次楞40×80mm方木，間距150mm梁側主楞兩根鋼管，間距900mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑12mm，間距：900mm×500mm剪刀撐設置依據JGJ300-2013規范要求,采用有剪刀撐框架式支撐結構,剪刀撐寬度：縱距方向3跨，橫距方向3跨支撐結構與既有結構連接情況支撐結構與既有結構未作可靠連接荷載標準值參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.103kN/m可變荷載施工荷載及設備荷載2kN/m2砼下料水平荷

33、載2kN/m2風荷載甘肅隴西縣，基本風壓：0.2kN/m21.21.2新澆砼對模板側壓力標準值計算依據砼結構工程施工規范GB50666-2011，采用插入式振動器且澆筑速度不大于10m/h，砼坍落度不大于180mm時，新澆筑砼對模板的側壓力標準值，按下列公式分別計算，并取其中的較小值:=0.28×24×5.7×0.9×1.22=39.65 kN/m2=24×0.7=16.8 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，取初凝時間為5.7小時。T：混凝土的入模溫度，經現場

34、測試，為20； V - 澆筑速度，為砼澆筑高度（厚度）與澆筑時間的比值，取1.5m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.7m； - 混凝土坍落度影響修正系數，取0.9。根據以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取較小值16.8kN/m2。梁側模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm，驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 1000×15×15/6=37500mm3；截面慣性矩I= 1000×15×15×15/12=281250mm4；（一）強度驗算1、面板按三跨連

35、續板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.15m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=16.8kN/m2，砼下料產生的水平荷載標準值Q2K=2kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=1.1×(1.2×16.8+1.4×2)×1=25.256KN/mq2=1.1×(1.35×16.8+1.4×0.7×2)×1=27.104KN/m取較大值q=27.104KN/m作為設計依據。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1×27.104×0.152=0

36、.06kN·m面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.06×106=1.6N/mm2 < f=12.5N/mm2W37500面板強度滿足要求!（二）撓度驗算q = 1×16.8=16.8kN/m；面板最大容許撓度值: 150/400=0.38mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.677×16.800×1504=0.05mm < 0.38mm100EI100×4500×281250滿足要求!梁側模板次楞驗算次楞采用40×80mm(寬度×高度)

37、方木，間距：0.15m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =40×80×80/6=42667mm3；截面慣性矩I =40×80×80×80/12=1706667mm4；（一）強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.9m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=16.8kN/m2，砼下料產生的水平荷載標準值Q2K=2kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=1.1×(1.2×16.8+1.4×2)×0.15=3.788KN/mq

38、2=1.1×(1.35×16.8+1.4×0.7×2)×0.15=4.066KN/m取較大值q=4.066KN/m作為設計依據。3、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.1×4.066×0.92=0.329kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×4.066×0.9=4.03kN次楞抗彎強度設計值f17N/mm2。=Mmax=0.329×106=7.711N/mm2 < 17N/mm2W42667 滿足要求!（二）抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值V1=0.6q1l=0.6

39、×4.066×0.9=2.196kN木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=3×2.196×103= 1.029N/mm2 < fv=1.6N/mm22bh2×40×80 次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 16.8×0.15=2.52kN/m；次楞最大容許撓度值=900/250=3.6mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×2.52×90

40、04= 0.656mm < 3.6mm100EI100×10000×1706667 滿足要求!梁側模板主楞驗算主楞采用兩根鋼管，間距：0.9m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =4490mm3；截面慣性矩I =107800mm4；（一）強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=4.03kN，按集中荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距，L=0.5m。主楞計算簡圖(kN)主楞彎矩圖(kN·m)2、強度驗算最大彎矩Mmax=0.668kN·m主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=Mmax=0.668×106=74

41、.388N/mm2 < 205N/mm2W×24490 ×2滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=2.495kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：500/150=3.3mm；經計算主楞最大撓度Vmax=0.166mm < 3.3mm。滿足要求!（三）懸挑段強度驗算穿梁螺栓距梁底距離200mm，次楞間距150mm，彎矩M=4.03×0.2+4.03×0.05=1.01kN·m主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=M=1.01&#

42、215;106=112.472N/mm2 < 205N/mm2W×24490 ×2滿足要求!（四）懸挑段撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=2.495kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。容許撓度值：200×2/400=1mm；經計算主楞最大撓度Vmax=0.526mm < 1mm。滿足要求!對拉螺栓驗算對拉螺栓軸力設計值：NabFsa對拉螺栓橫向間距；b對拉螺栓豎向間距；Fs側模板承受的荷載設計值：Fs=0.95（rGG4krQQ2k）=0.95×(1.2×1

43、6.8+1.4×2)=21.81kN。N=0.90×0.50×21.81=9.81kN。對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Ntb =AnftbAn對拉螺栓凈截面面積，M12螺栓An=76.0mm2ftb螺栓的抗拉強度設計值，強度等級5.6級，ftb=210N/mm2Ntb=210×76.0/1000=15.96kN>N=9.81kN。對拉螺栓抗拉強度滿足要求!梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm。 取梁底主楞間距0.45m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 45×1.5×1.5/6=16.875cm3；截面慣性矩I=

44、 45×1.5×1.5×1.5/12=12.656cm4；（一）強度驗算1、梁底次楞為6根，面板按多跨連續板計算，其計算跨度取梁底次楞間距，L=0.12m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q1=1.1×1.2×(24×0.7+1.5×0.7+0.3)+1.4×2×0.45=12.17kN/mq2=1.1×1.35×(24×0.7+1.5×0.7+0.3)+1.4×0.7×2×0.45= 13.10kN/m根據以上兩者比較

45、應取q= 13.10kN/m作為設計依據。計算簡圖(kN)彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)經過計算得到從左到右各支座力分別為：R1=0.62kN;R2=1.78kN;R3=1.53kN;R4=1.53kN;R5=1.78kN;R6=0.62kN;最大彎矩 Mmax = 0.020kN·m梁底模板抗彎強度設計值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的彎曲應力按下式計算：=Mmax=0.020×106=1.185N/mm2 < 12.5N/mm2W16.875×103滿足要求!（二）撓度驗算撓度驗算時，可僅采用永久荷載標準值。q = 0.

46、45×（24×0.71.5×0.70.3）=8.17kN/m；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；經計算，最大變形 Vmax = 0.019mm梁底模板的最大容許撓度值: 120/400 =0.3 mm；最大變形 Vmax = 0.019mm < 0.3mm滿足要求!梁底模板次楞驗算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度40mm，高度80mm。次楞的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×8×8/6= 42.667cm3；I=4×8×8×8/12= 170.667cm4；（一）強度驗算最大彎矩考慮為永久荷

47、載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和，取受力最大的次楞，按照三跨連續梁進行計算，其計算跨度取次楞下主楞的間距，L=0.45m。次楞計算簡圖荷載設計值 q = 1.78/0.45= 3.956kN/m；最大彎距 Mmax =0.1ql2= 0.1×3.956×0.452= 0.080 kN·m；次楞抗彎強度設計值 f=17N/mm2；=Mmax=0.080×106=1.875N/mm2 < 17N/mm2W42.667×103次楞抗彎強度滿足要求?。ǘ┛辜魪姸闰炈鉜=0.6ql=0.6×3.956×0.45=1.06

48、8kN木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=3×1.068×103= 0.50N/mm2 < fv=1.6N/mm22bh2×40×80次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算次楞最大容許撓度值：l/250 =450/250 =1.8 mm；撓度驗算時，可僅采用永久荷載標準值。q =1.109/0.45= 2.464N/mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×2.464×4504=0.040mm < 1.8mm100EI100×10000&#

49、215;170.667×104次楞撓度滿足要求!梁底模板主楞驗算主楞采用:雙鋼管，截面抵拒矩W=8.99cm3，截面慣性矩I=21.57cm4，集中荷載P為次楞傳遞荷載。計算簡圖(kN)（一）抗彎強度驗算彎矩圖(kN·m)經計算，從左到右各支座力分別為：R1=0.84kN;R2=5.72kN;R3=1.34kN;R4=-0.03kN;最大彎矩 Mmax=0.221kN·m；材料抗彎強度設計值f(N/mm2) = 205N/mm2；抗彎強度按下式驗算：=Mmax=0.221×106=24.583N/mm2 < 205N/mm2W8.99×1

50、03梁底主楞抗彎強度滿足要求!（二）撓度驗算構件最大容許撓度值: L/150 =450/150 = 3.0mm或10mm；經計算的最大變形值Vmax = 0.058mm < 3.0mm梁底主楞撓度滿足要求!可調托撐承載力和扣件抗滑移驗算通過可調托撐傳遞給梁底立桿的最大荷載設計值為5.72kN，可調托撐受壓承載力設計值為40kN。通過扣件傳遞給梁側立桿的荷載設計值為0.84kN，扣件抗滑承載力設計值為8kN，滿足要求。5.72kN< 40kN，可調托撐承載力滿足要求!風荷載計算1.風荷載標準值風荷載標準值應按下式計算：k=µsµz00-基本風壓，按甘肅岷縣10年一

51、遇風壓值采用，0=0.2kN/m2。µs-支撐結構風荷載體形系數µs，將支撐架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表8.3.1第33項和37項的規定計算。支撐架的擋風系數j=1.2×An/(la×h)=1.2×0.088/(0.45×1.2)=0.196式中An -一步一跨范圍內的擋風面積，An=(la+h+0.325lah)d=0.088m2la-立桿間距，0.45m，h-步距，1.2m，d-鋼管外徑，0.048m系數1.2-節點面積增大系數。系數0.325-支撐架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：µ

52、st=1.2j=1.2×0.196=0.24無遮攔多排模板支撐架的體形系數：µs=µst1-n=0.241-0.85 10=1.291-1-0.85-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。支撐架頂部立桿段距地面計算高度H=36.1m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數µz=0.95。支撐架頂部立桿段風荷載標準值k=µzµs0=0.95×1.29×0.2=0.245kN/m22.風荷載引起的立桿軸力標準值NWK有剪刀撐框架結構支撐結構，按下式計算：NWK=nwaPWKH2=3×

53、;0.22×36.12=23.89kN2B2×18式中：PWK風荷載的線荷載標準值，PWK=kla=0.245×0.9=0.22kN/mk風荷載標準值, k=0.245kN/m2,la立桿縱向間距，la=0.9mnwa單元框架的縱向跨數，取nwa=3H支撐結構高度，H=36.1m,B支撐結構橫向寬度，B=18m3.風荷載引起的立桿彎矩設計值M有剪刀撐框架式支撐結構，風荷載引起的立桿彎矩標準值MWK=MLKMLK=PWKh2=0.22×1.22=0.032kN·m1010風荷載引起的立桿彎矩設計值M=QMWK=1.4×0.032=0.0

54、45kN·m立桿穩定性驗算（一）立桿軸力設計值1、梁底立桿承受梁荷載設計值：5.72kN;立桿承受支架自重荷載設計值：1.1×1.2×36.1×0.103=4.91kN梁底立桿軸向力設計值：10.63kN;2、梁左側立桿承受梁荷載設計值：0.84kN;立桿承受支架自重荷載設計值：1.1×1.2×36.1×0.103=4.91kN梁左側立桿承受樓板荷載設計值：1.1×（1.2×（24+1.5）×0.13+0.3）×0.60×0.45+1.4×2×0.60&#

55、215;0.45）=2.12kN梁左側立桿軸向力設計值：7.87kN;3、梁右側立桿承受梁荷載設計值：0kN;立桿承受支架自重荷載設計值：1.1×1.2×36.1×0.103=4.91kN梁右側立桿承受樓板荷載設計值：1.1×（1.2×（24+1.5）×0.13+0.3）×0.90×0.45+1.4×2×0.90×0.45）=3.18kN梁右側立桿軸向力設計值：8.09kN;立桿最大軸向力設計值N=10.63kN風荷載引起的立桿軸力：23.89kN組合風荷載時，立桿的最大軸向力設計值N=10.63+0.9×23.89=32.13kN（二）立桿計算長度有剪刀撐框架式支撐結構中的單元框架穩定性驗算時，立桿計算長度L0=Hah立桿計算長度系數，按建筑施工臨時支撐結構技術規范附錄表B-3水平桿連續取值。表中主要參數取值如下：有剪刀撐框架式支撐結構的剛度比，其中E-彈性模量，取206000（N/mm2）I鋼管的截面慣性矩，取107800（mm4）h立桿步距，取1200mmk節點轉動剛度，取35kN·m/radly立桿的y向間距，取900mmK=206000×107800+900