1、常州機電職業技術學院畢業設計（論文）作 者： 蔣桂生 學 號 11250125 系 部： 電氣工程系 專 業： 機電設備維修與管理 題 目： 葡萄酒瓶打塞機的設計與制造 校內指導教師：許羽企業指導教師顧松評閱者：2014 年 7 月 畢業設計（論文）中文摘要 葡萄酒瓶打塞機的設計我們采用的是最原始的手動打塞機的設計，當然這是與現在社會化大生產不相符的，但是我們設計的目的第一就是讓剛剛起步的創業者在資金較少的情況下通過這種簡易的設備來積累第一桶金，第二我們設備的設計是為一些家庭提供便利，如果自己家有能力制作葡萄酒的可以通過這個簡易的打塞機來灌瓶儲藏葡萄酒，送人或自己享用。在我們設計葡萄酒瓶打塞機

2、時，第一讓我們深刻的體會到了設計一個機械要考慮的問題，從機械的材料、工藝、制作手法、裝配手法、人機協調性、今后的發展方向等等各個方面都要考慮，第二讓我明白了一個機械要想按照人的思維方式來運作，必須要有緊密的思維、合理的設計、工藝的優化等等。所以我們設計的思路就是在最大限度發揮機械的作用時，最合理的節約成本，最方便人的操作和保障操作的安全性、機械的使用壽命。所以在設計打塞機時我們充分考慮了打塞機現階段的滿足的客戶群體、打塞機各個零部件在符合我們要求的作用力下選擇材料的種類和尺寸、焊接材料時注意的焊接方法工藝、裝配時我們要采用的裝配工藝、對于今后打塞機的發展方向等等。在前面我們也提到了我們設計這個

3、酒瓶打塞機不利于成批的工業化生產，所以在設計后期我們也考慮到了今后的半自動和全自動的打塞方式，現在我們的設計只是初期的原始品，如果今后有更多關于機械、電氣和設計優化方面的人才可以在此基礎上發揮才能，推出更合理的自動打塞機。關鍵詞：打塞機機頭、受力分析、焊接工藝、裝配工藝、改進方向 目錄1 引言52研究這個課題的意義及目的63 材料力學分析83.1機頭83.2動、定模塊的選擇93.3銷釘的選擇93.4打塞機壓力桿113.5中段113.6機身133.7升降拉管153.8彈簧座和彈簧的選擇173.9墊圈的選擇183.10殼體 204 焊接工藝214.1焊前準備224.2焊接材料的選用234.3焊接規

4、范234.4焊接程序244.5操作要點254.6焊接質量要求265 裝配工藝275.1機械裝配基本工作內容275.2機械裝配精度285.3 制定裝配王藝規程的基本原則296 改進方向307結論308主要參考文獻319 致謝 321 引言 本設計為軟木塞裝瓶機械，就是一種通過手工將軟木塞裝入葡萄酒瓶的機械裝備。作為手工裝備它適合于起步創業者和家庭作坊的使用。材料力學是研究材料在各種外力作用下產生的應變、應力、強度、剛度和導致各種材料破壞的極限的學問。我們在設計打塞機這個機械裝備時，充分結合材料力學上的知識，在我們設計中用到的各類型鋼板、鋼管、鈑金等材料時，都對材料的強度、剛度和穩定性、在相同的強

5、度下可以減少材料用量、優化機構設計等等做了分析，以達到在滿足操作的前提下降低成本、減輕重量。“焊接工藝”和“裝配工藝”對于我們產品的成型也起到了很大的作用，也是提高產品的性能、滿足設計要求的重要手段。 這次設計說明書我們注重加強對設計材料的力學分析、焊接工藝和裝配工藝的制定，并針對設計材料各個零部件的分析包括：機頭、打塞機壓力桿、中段、機身、殼體、升降拉管、底座等都做了詳細分析，最后闡述了我們材料的焊接工藝、裝配的方法以及未來前景的發展。2 研究這個課題的意義及目的：我們知道葡萄酒是通過葡萄汁的發酵而成的，我們在制造葡萄酒時，是把所有的葡萄汁放入木桶進行發酵，發酵完之后，再統一灌入酒瓶中進行出

6、售，那么這時葡萄酒要保持原有的新鮮度，就要要求瓶中的酒要與空氣完全的隔離，瓶口是酒與空氣接觸的唯一機會，所以我們就要使用更加好的瓶塞來隔離空氣，通常我們使用在葡萄酒瓶中的瓶塞是一種軟木塞。開過葡萄酒的我們知道，如果沒有專用器具，我們很難將瓶塞取出，反過來，葡萄酒瓶塞得打入，要是光憑人的純手工，那將會很難完成，所以我們小組決定設計手動的一款葡萄酒瓶打塞機，我們打塞機的優點就是外觀漂亮、結構巧妙、維修方便、操作簡單，價格便宜，對于剛創業的創業者很適合，缺點就是太依賴于手工，效率地下。但是如果我們再設計中在稍加改進，加入液壓裝置，接上電氣裝置，多專業人士配合，我想我們的打塞機會發展為更加自動化，更加

7、人性化的一臺機器。圖2-1 打塞機圖樣圖2-1是我們打塞機設計參考的樣本，我們的打塞機在此基礎上結合實際參考其他打塞機再添加了自己的想法設計出來的。22圖2-2 打塞機如圖2-2所示，是我們設計的打塞機圖樣，它的工作原理是人坐在坐鞍上（21），人手握住打塞機壓力桿（22）向上抬起，腳踩腳踏板（19），帶動彈簧連接板（17）下拉，帶動限位連桿（14）的轉動，撥開限位板（15），踏腳連桿（18）同時受到腳向下踩得力，拉著整個升降拉管部分（9）向下運動，壓縮彈簧（11）壓縮積累彈性勢能，然后把酒瓶放在瓶底座（4）上面，松開腳，升降拉管（9）部分向上彈，直至限位板（15）卡在升降拉管（9）的缺口部分，

8、然后把瓶塞放入機頭（1）里面，向下壓壓力桿（22），直至瓶塞全部壓入瓶內即可。最后腳踩腳踏板，升降拉管向下運動，取出酒瓶，打塞工作即完成。3 材料力學分析3.1機頭：工作原理如下：手柄9壓下的同時，帶動連桿14左移，連桿帶動滑塊10左移，壓迫動模塊3左移，將22mm的軟木塞逐漸壓縮至16mm，同時手柄上的壓力桿6往下運動，將木塞往下壓，正好壓進下面靠5上的瓶口里，完成了直徑大小的壓縮和裝瓶的過程，機頭的外框采用的是5鋼板焊接而成，內部包括四個模塊（兩個定模塊，兩個動模塊），定模塊通過螺絲的鎖緊固定在機頭內部的兩塊角板上，動模塊通過彈簧的連接固定在滑塊上，隨著滑塊的移動來帶動滑塊的運動，滑塊是通

9、過兩個連桿和壓力桿相連接的，其中的連接件是銷和卡簧，當人把壓力桿向上抬時帶動連桿、滑塊、動模塊向右運動為打木塞做準備，當壓力桿向下運動時連桿、滑塊、動模塊向左運動開始壓縮瓶塞，將瓶塞打入酒瓶內，在機頭上裝有一個限位螺桿，目的就是為了限制壓力桿過度的向下運動。圖3-1 機頭 如圖3-1所示:為證明打塞螺桿能夠順利的在塞孔內來回伸縮，由計算可以得到從大塞螺桿左下角A位置到壓力桿回轉中心B位置的距離為192.33mm，而壓力桿的回轉中心到塞孔左端內壁的距離為195mm，所以設計的打塞螺桿能夠順利的在塞孔內伸縮。動定模塊設計。軟木塞擠入部分由4個模塊組成：2個動模塊和2個定模塊。每個模塊上帶有1/4圓

10、弧面，壓縮后組成一個圓柱。 為了操作者能夠更加方便、順利的操作，我們設計的打塞螺桿，上面帶有鏍牙，可以根據操作人員的具體情況自行調節。 3.2動、定模塊的選擇：動定模塊設計。軟木塞擠入部分由4個模塊組成：2個動模塊和2個定模塊。每個模塊上帶有1/4圓弧面，壓縮后組成一個圓柱。定模塊與角板用螺釘固定，動模塊里面各裝有一個彈簧。漏斗8便于軟木塞的放入，11是焊在殼體15上的倒U形架，上面螺栓螺母可調，用于限制手柄的壓入量。整個裝置用蓋板7蓋住。動、定模塊我們選擇的是尼龍材料。尼龍材料比較硬，而且不掉色，在壓縮木制的瓶塞時，能夠充分將瓶塞壓縮至規定大小，而且沒有不良影響。不可采用黃銅或紫銅，材料太軟

11、容易磨損，也不可用鋼材，否則會在軟木受壓縮過程中，在軟木上留下顏色，影響產品的質量。3.3銷釘的選擇：銷釘我們選用的是45號鋼，直徑為8mm，末端切槽用卡簧限位的結構。FFQF/2圖3-2 銷釘F/2F/2由工程力學書本的材料我們了解到45號鋼 抗拉強度600MPa、屈服強度355MPa、熱軋硬度229HBS、退火硬度197HBS，因含硫、磷等有害雜質較少，因而質量較高，其強度、塑性、韌性均比碳素結構鋼好，綜合力學性能較好，我們兩種銷的長度分別為t1=26.23mm，t2=47.36mm，所以在剪切狀態下可得：FQ=F/2，A=/4d2 ，=FQ/A<計算得到F1=2A=2*60*/4*

12、82=6.028KN,F2=2A=2*60*/4*82=6.028KN，所以銷在剪切狀態下滿足要求。當處于擠壓狀態時：我們查的許用擠壓應力為jy=180Mpa，Fjy=F/2, Ajy=d*t, jy= Fjy/Ajy<jy ,計算得到F11= d*t*jy=8*26.23*180=37.77KN ,F22=68.2KN，所以也滿足要求。因為銷釘長時間處以摩擦狀態，所以我們要求銷釘進行表面淬火，增加其表面的硬度，并且在工作狀態時加少許潤滑油，起到增強壽命的作用。其中上述的：表示材料的許用切應力 jy表示材料的許用擠壓應力 表示剪切面上的切應力 jy表示剪切面上的壓應力FQ表示剪切面上的剪

13、力A表示剪切面的面積FQ=F/2為平衡方程，=FQ/A為剪切力大小的直接計算公式，jy= Fjy/Ajy為擠壓力的直接計算公式。3.4打塞機壓力桿：壓力桿把手部分我們采用的是長300mm，12號的鋼管，方便人手的把握，操作者也可以在鋼管上自配皮套，使操作更加的舒適，桿體部分我們采用的是14mm厚的鋼板制作，要求是桿體的周邊要拋光，在壓力桿上連接打塞螺桿的位置，為了防止連接部分由于受力過大而損壞，我們用長40mm，厚4.5mm，高14mm的鋼板焊接在兩邊加固。末尾的連接裝置也是焊接在鋼板上的。F1圖3-3 壓力桿F2 由分析我們可以知道打塞機壓力桿主要受到F1、F2的作用，而我們選用的桿體是14

14、mm厚的鋼板，柄部是2mm厚的鋼管，主要的受力F2處有長40mm，厚4.5mm，高14mm的鋼板焊接在兩邊加固，所以在承受壓酒瓶塞得力時不會出問題。3.5中段中段是連接機頭和機身的裝置，在連接中都是采用四個螺釘的連接，機頭是和長140mm，寬100mm，厚10mm的鋼板用四個M8的螺釘連接而成，機身是和長100mm，寬100mm，厚10mm的鋼板打了4個9的通孔用4個M8的螺釘和機身上4個螺孔相連接。兩塊鋼板用兩個高410mm，寬25mm，長50mm，厚1mm的扁方管通過焊接連在一起的。圖3-4 中段為了說明我們采用的扁方管是符合要求的，能夠承受施加在上面的力，我們做了如下的計算：我們的扁方管

15、采用的是45號鋼，根據工程力學書中的介紹45號鋼的屈服點為265353Mpa，我們計算時取中間值300Mpa，所以我們的極限應力為s=300Mpa,根據書中查的對于塑性材料的安全因素ns=1.51.8，我們取1.5，所以根據許用應力的計算公式=s/ns所以許用應力= 300Mpa/1.5=200Mpa，在根據拉（壓）桿的強度計算條件：max=FN/AFN為橫截面上的軸力，A為橫截面的面積；我們要計算出扁方管能夠承受的力的最大值，所以FN* AA=50*25-50*23=100mm2所以FNMAX=* A=200*100=20KN,因為有兩根鋼管同時承受，所以這兩根鋼管，一共能承受FN=20KN

16、的力，約為2t重的壓力，所以我們所選的扁方管足夠應對操作者所給的力和機體本身的重力。3.6機身機身是由扁方管和鋼板焊接而成的，他支撐著整個打塞機、操作者操作時的壓力和操作者坐在打塞機上所施加的力。所以根據所受這些力，我們用的是5mm厚的扁方管和5mm厚的鋼板焊接而成的。其中除了連接中段的鋼板、坐鞍上的鋼板和三個腳墊是鋼板焊接起來的之外，其他都是用5mm的扁方管。決定機身的設計是否牢固，我們分析可知機身上受機身自身的重力、人壓瓶塞時給的壓力、操作者坐在坐鞍上給機身的壓力等，所以下面我們主要要分析各塊鋼板和扁方管所能承受的力是否在所能估計的范圍內。圖3-5 機身由分析我們知道在機身的整個受力中連接

17、坐鞍和機身前段打塞部分的連接段是受力最大的部分，在分析中段時我們知道一個高410mm，寬25mm，長50mm，厚1mm的扁方管能夠最大承受1t的力，所以對于機身上其他的連接板我們不再做更多的受力分析，接下來我們做對于受力最大的那塊連接板做受力分析：圖3-6 連接板受力圖F1F2G圖3-7 連接板受力分析（F+G）L/4為了方便計算和分析我們建立了連接板的力學模型，圖3-6為連接板的簡易支撐圖，圖3-7為連接板的彎矩圖，因為材料的許用應力= 300Mpa/1.5=200Mpa，我們假設連接板的自重為40kg，那么它的G=0.4kN，所以它的最大彎矩為:Mmax=（F+G）L/4由連接板的彎曲強度

18、條件：max= Mmax/WZ所以（F+G）L/4 WZWZ=bh2/6=25*252/6-15*152/6=2.04*103mm3代入上式得：F4 WZ/L-G=(4*200*2.04*103mm3/850-0.4*103)N =1520N所以它能承受300斤的力，足夠支撐用。通過上面各式的計算，我們可以確認的是我們所采用的材料是足夠支撐整個打塞機做打塞之用的。下面是介紹我們這個打塞機托起酒瓶、把瓶塞打入、放下酒瓶的工作原理：當操作者坐在坐鞍上，左腳踩下腳踏板，首先是限位板被向下拉，而后是連接的限位連桿轉動把連接板移開，在腳踏連桿的拉力下整個托酒瓶部分都向下運動，左手拿著灌滿酒的酒瓶放在瓶底

19、座上，在機頭里放上瓶塞，松開左腳，在彈簧彈力下整個托著酒瓶的部分都向上運動直至被連接桿擋住，把酒瓶靠在瓶口靠上，右手握住壓力桿的把手向下壓，把瓶塞壓入。瓶底座是通過底座托、升降螺桿與下面的升降拉管連接的，其中瓶底座、升降螺桿與底座托的連接采用的是過盈配合，為了固定升降螺桿與升降拉管的配合，我們采用并帽固定。3.7升降拉管升降拉管是由一個40 mm *20 mm經過車加工的并帽、32 mm *252 mm厚度為3 mm的鋼管和兩塊邊長27 mm厚度為9 mm的鋼板焊接而成的，其主要的作用就是連接與支撐瓶底托和腳踏板，其中升降拉管的中部鋼管上開了一個深為4 mm高度為7 mm的缺口就是為了起限位作

20、用的。升降拉管上下的運動是通過人踩腳踏板帶動升降拉管的向下的運動，使彈簧座中的彈簧壓縮產生彈性勢能，松開腳踏板升降拉管向上運動。由此可分析出升降拉管要承受的力就是支撐酒瓶、裝備本身零部件的力和在打塞時限位缺口要承受的壓力。圖3-8 升降拉管首先我們要計算32 mm *26 mm長度為270 mm的無縫鋼管的拉伸與壓縮的應力計算：我們假設鋼管在工作時截面上需要承受的最大的軸力為FN =2KN,根據工程力學手冊上的材料可知普通碳素鋼Q235的屈服點為216240MPa,抗拉（壓）的強度為372470MPa，在的通過計算我們可以知道鋼管在拉升或壓縮時接觸面積為：A=（r12-r22）=(36/2)2

21、-(26/2)2=273mm2；鋼管在工作時所允許的最大應力為許用應力，鋼管的極限應力我們去400MPa，所以0=400 MPa，對于塑性材料的安全系數ns=1.51.8；我們取n=1.5，所以有公式我們可以得= 0/n=400 MPa/1.5=266 MPa,為了保證拉（壓）鋼管安全正常的工作，必須使鋼管內的最大工作應力不超過材料的許用應力，即max=FN/A<得：FN<* A=266 MPa*273 mm2=7.2KN>2KN所以遠大于我們要求的力，得知壓縮和拉升不會有問題，滿足要求。限位板的受力分析：在打塞過程中，限位板受到了壓應力，限位板的厚度為4mm，截面積為A=2

22、2 mm *4 mm =88 mm2,同上可以算出它的抗壓力max=FN/A<，FN<* A=370/1.5 MPa*88 mm2=2.1KN符合要求，所以限位板能夠滿足使用要求。說明： 表示許用應力0表示極限應力ns表示安全系數max表示最大工作應力FN表示橫截面上的軸力A表示接觸表示面積3.8彈簧座和彈簧的選擇圖3-9為螺旋壓縮彈簧。彈簧在機械中主要用來減振、壓緊等作用。壓簧各部分名稱及尺寸關系。1）線徑d = 4mm2）彈簧外徑 D2 最大的直徑 根據動模塊計算得出D2 =42mm 3）彈簧內徑 D1 最小直徑 D1 = D2-2d= 34mm4）彈簧中徑 D 彈簧平均直徑

23、D = ( D2 + D1) /2 =38mm5）節距t 除支承圈外，相鄰兩圈間的軸向距離 t= 14.7mm6）自由高度 H0 。 指彈簧不受外力作用時的距離。H0 = n*t+(n2-0.5)d = 240mm。7）彈簧的總圈數n1、 支承圈數 n2 、有效圈數 n 為保證圓柱壓縮彈簧工作時受力平均，使中心軸線垂直于支承面，需將彈簧兩端并緊 、磨平2.5圈，并緊、磨平的各圈僅起支承作用，故稱為支承圈；有效圈數與支承圈數之和成為總圈數。n2=2.5mm n=16mm n1=18.5mm展開長度 L 制造彈簧時，簧絲的下料長度圖3-9 螺旋壓縮彈簧3.5螺母的選擇打塞螺桿與壓力桿連接部分采用螺

24、栓螺母螺紋連接。 六角螺母 C 級 （GB/T 41-2000） 螺紋規格 D=M10 性能等級為五級、不經表明處理、產品等級為C級 m = 13.5mm s = 16mm e = 17.8mm圖4-1螺母圖4-2墊圈 3.6墊圈的選擇： 標準系列，公稱尺寸d=10mm 性能等級為149HV級 不經表面處理的平墊圈。 d1=10.5mm d2= 20mm h=2mm彈簧座的作用就是為彈簧提供支撐和保護作用，彈簧座是由法蘭盤和元管焊接而成的，法蘭盤是預先車好后在焊接。至于彈簧座內套筒的直徑D1>DTmin,升降拉管的外徑D2<DXmax,彈簧的作用就是在瓶子放在瓶底座是，在彈簧的彈性

25、勢能下向上彈起，所以彈簧的彈力要足夠支撐升降拉管和酒瓶等相關零件。圖4-2 墊圈彈簧座和彈簧：彈簧是安裝在兩個動模塊的空隙里，當滑塊帶動動模塊移動式，在彈簧力的作用下，動模塊之間的空隙擴大，為下次瓶塞的裝入做準備。 圖4-3 彈簧座和彈簧我們設計的彈簧的相關參數：彈簧絲直徑d=4 mm，彈簧圈外徑D1=42 mm,內徑D=34 mm,中徑D2=38mm，節距t=14.75，該彈簧技術要求是熱處理硬度達到HRC=4750。因為彈簧座內套筒的直徑D1>DTmin，DTmin=1.1(D+d)=43.2mm<44mm滿足要求因為彈簧最大芯軸直徑D2<DXmax ，DXmax=0.8

26、（D-d）=28mm>26mm 滿足要求3.9殼體如圖4-4所示，殼體我們采用的是5mm厚的扁鋼焊接而成的，需要注意的是鋼板需加工平直后才能焊接。圖4-4 殼體 我們的鋼板采用的是45號鋼，根據工程力學書中的介紹45號鋼的屈服點為265353Mpa，我們計算時取中間值300Mpa，所以我們的極限應力為s=300Mpa,根據書中查的對于塑性材料的安全因素ns=1.51.8，我們取1.5，所以根據許用應力的計算公式=s/ns所以許用應力= 300Mpa/1.5=200Mpa，在根據拉（壓）桿的強度計算條件：max=FN/AFN為橫截面上的軸力，A為橫截面的面積；我們要計算出鋼板能夠承受的力的

27、最大值，所以FN* AA=155*5=775mm2所以FNMAX=* A=200*775=15.5KN,一共能承受FN=15.5KN的力，約為1.55t重的壓力，所以我們所選的鋼板足夠應對操作者所給的力和機體本身的重力。4 焊接工藝因為我們設計的機械大多為手工的電弧焊焊接，下面我們要介紹一些電弧焊的焊接工藝。4.1焊前準備1.根據施焊結構鋼材的強度等級，各種接頭形式選擇相等強度等級牌號和合適焊條直徑。2.當施工環境溫度低于0，或鋼材的碳當量大于0.41及結構剛性過大，構件較厚時應采用焊前預熱措施，預熱溫度為80100，預熱范圍為板厚的5倍，但不小于100mm。3. 檢查裝配間隙和坡口角度。焊件

28、邊緣開坡口的目的是為了保證施焊過程中焊件全部厚度內充分焊透，以形成牢固的接頭。正確地加工坡口，是保證焊接質量的必要條件。工件厚度大于6 mm對接焊時，為確保焊透強度，在板材的對接邊沿開切V形或X形坡口，坡口角度為60°，鈍邊p=01 mm ,裝配間隙b01 mm，如圖1。當板厚差4 mm時，應對較厚板材的對接邊緣進行削斜處理，如圖2。 p b p b圖4-5 V形或X形坡口 L 1圖4-6 削斜處理4.焊條烘焙：焊條、焊劑按規定烘干、保溫；焊絲需去油、銹；保護氣體應保持干燥。酸性藥皮類型焊條焊前烘焙150×2保溫2小時；堿性藥皮類焊條焊前必須進行300350×2烘

29、焙，并保溫2小時才能使用。5. 、清理坡口表面。為了保證焊縫質量，在焊接以前必須把坡口表面的油、漆、銹等雜質清除干凈，范圍是焊縫兩側各2030mm，必須使坡口表面出現金屬光澤6.在板縫兩端如余量小于50 mm時，焊前兩端應加引弧、熄弧板，其規格不小于50×50 mm。7.選擇焊機及其極性；規定焊接規范；確定焊接順序。   8.用定位焊的方法固定焊件間的相對位置，防止焊件在焊接過程中變形，使焊接作業能正常進行。   9.為了使焊件在焊接以后緩慢而均勻地冷卻，防止焊縫及熱影響區出現裂紋，要對焊件進行預熱。  

30、 10.組裝后，應對接頭進行檢驗，合格后方可施焊。4.2焊接材料的選用1.等強度 選用焊材熔敷金屬的抗拉強度與被焊母材的抗拉強度相等或近似，這是焊接結構鋼最常用的原則。2.等韌性 選用焊材熔敷金屬的韌性與被焊母材的韌性相等或近似，在高強鋼焊接時經常選用強度等級率低于母材但韌性相等的焊材，即低組配等韌性。3.等成分 熔敷金屬的化學成分符合或接近母材金屬，這是不銹鋼和耐熱鋼焊接時選材的最主要原則。4.考慮物件的工作條件，凡承受動載荷、高應力或形狀復雜，剛性較大，應選用抗裂性能和沖擊韌性號的低氫型焊條。5.在滿足使用性能和操作性能的前提下，應適當選用規格達效率高的鐵粉焊條，以提高焊接生產效

31、率。4.3焊接規范1.應根據板厚選擇焊條直徑，確定焊接電流，如表；板厚(mm)焊條直徑(mm)焊接電流(A)備 注32.58090不開口83.2110150開V形坡口16x4.0160180開X形坡口 該電流為平焊位置焊接，立、橫、仰焊時焊接電流應降低1015；>16 mm板厚焊接底層選3.2 mm焊條，角焊焊接電流應比對接焊焊接電流稍大。2.為使對接焊縫焊透，其底層焊接應選用比其他層焊接的焊條直徑較小。3.厚件焊接，應嚴格控制層間溫度，各層焊縫不宜過寬，應考慮多道多層焊接。4.對接焊縫正面焊接厚，反面使用碳氣刨扣槽，并進行封底焊接。4.4焊接程序1.焊接板縫：有縱橫交叉的焊縫，應現漢端

32、接縫厚焊邊接縫。2.焊縫長度超過米以上：應采用分中對稱漢發或逐步退焊法。3.結構上對接焊縫余角接焊縫同時存在時：應先焊板的對接焊縫，厚焊物架的對接焊縫，最后焊物架與板的角焊縫。4.凡對稱物件：應從中央向前尾方向開始焊接并焊接左、右方向對稱進行。5.構件上平、立角焊同時存在時：應先焊立角焊后焊平角焊，先焊短焊縫后焊長焊縫。6.一切吊運“馬”都應用低氫焊條，焊后必須及時打渣，認真檢查焊腳尺寸要求及四周焊縫包角。7.部件焊縫質量不好應在部件上進行返修處理合格，不得留在整體安裝焊接時進行。4.5操作要點1.立焊操作要點 （1）保證正確的焊條角度，一般應使焊條角度向下傾斜°°。 （2

33、）用較小直徑的焊條和較小的焊接電流，大約比一般平焊小，以減小熔滴體積，使之受自重的影響減小，有利于熔滴過渡。 （3）采用短弧焊，縮短熔滴過渡到熔池的距離，以形成短路過渡。 （4）根據接頭形式、坡口形狀、熔池溫度等情況，選擇合適的運條方法。 1） 對于不開坡口的對接立焊，由下向上焊，可采用直線形、鋸齒形、月牙形及跳弧法； 2） 開坡口的對接立焊常采用多層或多層多道焊，第一層常采用跳弧法或擺幅較小的三角形、月牙形運條，其余各層可選用鋸齒形或月牙形運條。2.橫焊 橫焊是在垂直面上焊接水平焊縫的一種操作方法，具有以下特點。 （1）鐵水因受重力作用易下墜至坡口上，形成未熔合和層間夾渣。宜采用較小直徑的焊

34、條，短弧焊接。 （2）鐵水與熔渣易分清，略似立焊。 （3）采用多層多道焊能較容易地防止鐵水下墜，但外觀不整齊。3.焊接重要結構時，使用低氫焊條，必須經3003502小時烘干，一次領用不超過4小時用量，并裝在保溫筒內，其他焊條也應放在焊條箱妥善保管。4.根據焊條的直徑和型號、焊接位置等調試焊接電流和選擇極性。5.在保證接頭不致爆裂的前提在下，根部焊道應可能薄。6.多層焊接時，下一層焊開始前應將上層焊縫的藥皮、飛濺等清除干凈，多層焊每層焊縫厚度不超過34mm。7.焊前工件有預熱要求時，多層多道焊應盡量連續完成，保證層間溫度部不低于最低預熱溫度。8.多層焊起弧接頭應相互錯開3040mm，“T”和“”

35、字縫交叉處50mm范圍內不準起弧和熄弧。9.低氫型焊條應采用短弧焊進行焊接，選擇直流電源反極性接法。4.6焊接質量要求1.焊接時焊縫要求平滑，不得有氣孔夾渣等焊接缺陷，發現缺陷及時修補。焊縫高度一般與鋼板接近，采用斷續焊時，焊縫長度及間隔應均勻一致。 2.制作件要求密封連續焊接時，要求焊縫處不得出現氣孔沙眼現象。 3.焊接時要求焊縫高度不能小于母材（焊件）的厚度。不同厚度的母材（焊件）焊接時，焊縫高度不能小于最薄母材（焊件）厚度。 4.焊接工藝參數： 根據工件厚度選擇焊接直徑 板厚 mm441212焊條直徑不超過焊件厚度3.2 4.0焊接電流與焊條直徑的關系1焊條直徑mm焊接電流A6焊條直徑m

36、m焊接電流A21.6254074.015020032.0407085.018026042.5508095.822030053.2801205.減小變形的主要方法有，（1）選擇合理的焊接順序；（2）盡可能用對稱焊縫（如工字形截面）；（3）采用反變形法 焊接過程中控制變形的主要措施： 1、采用反變形 2、采用小錘錘擊中間焊道 3、采用合理的焊接順序 4、利用工卡具剛性固定 5、分析回彈常數。5 裝配工藝任何機器都是由若干個零件、組件和部件所組成的。按照規定的技術要求，將零件、組件和部件進行配合和連接，使之成為半成品或成品的工藝過程稱為裝配。把零件、組件裝配成部件的過程稱為部件裝配，而將零件、組件和

37、部件裝配成最終產品的過程稱為總裝配。裝配不僅對保證機器的質量十分重要，還是機器生產的最終檢驗環節。通過裝配可以發現產品設計上的錯誤和零件制造工藝中存在的質量問題。因此，研究裝配工藝，選擇合適的裝配方法，制定合理的裝配工藝規程，不僅是保證裝配質量的手段，也是提高生產效率與降低制造成本的有力措施。.5.1機械裝配基本工作內容 1清洗主要目的是去除零件表面或部件中的油污及機械雜質，如：首先我們要把打塞機加工好的零部件進行清洗、去油污和去毛刺。2連接裝配中的連接方式往往有兩類:可拆連接和不可拆連接，可拆連接指在裝配后可方便拆卸而不會導致任何零件的損壞,拆卸后還可方便地重裝，如螺紋連接、鍵連接等。不可拆

38、連接指裝配后一般不再拆卸,若拆卸往往損壞其中的某些零件，如焊接，鉚接等。3調整包含平衡,校正,配作等。平衡指對產品中旋轉零部件進行平衡包括靜平衡和動平衡,以防止產品使用中的出現振動（當然我們的手動打塞機不需要進行動平衡實驗）。校正指產品中各相關零，部件間找正相互位置,并通過適當的調整方法，達到裝配精度要求（如：我們機頭部分的連桿之間的連接、動（定）模塊與滑塊的連接、升降拉桿與底座托的連接等等都需要找正，達到裝配要求）。配作指兩個零件裝配后固定其相互位置的加工,如配鉆,配鉸等。亦有為改善兩零件表面結合精度的加工,如配刮,配研及配磨等。配作一般需與校正調整工作結合進行（打塞機由于各部位沒有這方面的

39、要求，所以無需配刮,配研及配磨）。4檢驗和實驗產品裝配完畢,應根據有關技術標準和規定,對產品進行較全面的檢驗和實驗工作,合格后方準出廠。裝配工作除上述內容外,還有油漆,包裝等。5.2機械裝配精度1.2裝配精度裝配精度是裝配工藝的質量指標。正確地規定機器和部件的裝配精度是產品設計的重要環節之一，它不僅關系到產品質量，也影響到產品制造的經濟性。裝配精度是制定裝配工藝規程的主要依據，也是選擇合理的裝配方法和確定零件加工精度的依據。裝配精度的內容包括零部件間的配合精度和接觸精度、位置尺寸精度和位置精度、相對運動精度等。1）部件間的配合精度和接觸精度（1）零部件間的配合精度是指配合面間達到規定的間隙或過盈的要求。它關系到配合性質和配合質量。已由國家標準公差和配合來解決。例如，軸和孔的配合間隙或配合過盈的變化范圍。（2）零部件間的接觸精度是指配合表面、接觸表面達到規定的接觸面積與接觸點分布的情況。它影響到接觸剛度和配合質量。例如：導軌接觸面間、