1、收教所石材墻角強度計算書收教所石材墻角幕墻強度設計計算書山東省魯美建材裝飾有限公司2012 年 9 月 10 日I. 基本參數：1. 工程所在地：山東-濟南2. 抗震設防等級：6度抗震設計0.05II. 設計依據：建筑結構荷載規范 GB 50009-2001 2006版鋼結構設計規范 GB 50017-2003高層民用建筑鋼結構技術規程JGJ 99-1998建筑結構可靠度設計統一標準GB 50068-2001玻璃幕墻工程技術規范 JGJ 102-2003混凝土結構設計規范GB 50010-2002金屬與石材幕墻工程技術規范JGJ 133-2001建筑幕墻GB/T 21086-2007建筑工程抗

2、震設防分類標準GB 50223-2008建筑玻璃采光頂JG/T231-200807J205建筑結構靜力計算手冊 第二版結構靜力計算圖表建筑工業出版社建筑幕墻工程手冊趙西安建筑鋼結構焊接技術規程JGJ 81-2002建筑玻璃應用技術規程 JGJ 113-2009玻璃幕墻工程質量檢驗標準JGJ/T 139-2001點支式玻璃幕墻支承裝置JG 138-2001吊掛式玻璃幕墻支承裝置JG 139-2001建筑幕墻平面內變形性能檢測方法GB/T 18250-2000建筑幕墻抗震性能振動臺試驗方法GB/T 18575-2001鋁合金結構設計規范GB 50429-2007建筑幕墻物理性能分級 GB/T 15

3、225-1994建筑幕墻空氣滲漏性能檢測方法GB/T 15226-1994建筑幕墻風壓變形性能檢測方法JG 15227-1994建筑幕墻雨水滲漏性能檢測方法GB/T 15228-1994建筑抗震設計規范 GB 50011-2010建筑設計防火規范 GB 50016 2006高層民用建筑設計防火規范GB 50045-95（2005年版）建筑物防雷檢測技術規范GB/T21434-2008硅酮建筑密封膠 GB/T 14683-2003幕墻玻璃接縫用密封膠 JC/T 882-2001中空玻璃用彈性密封膠 JC/T 486-2001天然花崗石建筑板材GB/T 18601-2001石材幕墻接縫用密封膠 J

4、C/T 883-2001建筑幕墻用鋁塑復合板 GB/T 17748-2008干掛飾面石材及其金屬掛件JC830.1-830.2-2005建筑用硅酮結構密封膠 GB16776-2005變形鋁及鋁合金化學成份GB/T3190-2008鋁合金建筑型材 GB5237.1-2008GB/T 3880-2006一般工業用鋁及鋁合金軋制板、帶材碳素結構鋼GB/T700-2006優質碳素結構鋼 GB/T 699-1999高耐候結構鋼 GB/T 4171-2008焊接結構用耐候鋼 GB/T 4172-2000冷頂鍛不銹鋼絲 GB/T4332-2009不銹鋼絲GB/T4240-2009不銹鋼絲繩GB/T 9944

5、-2002建筑用安全玻璃 GB15763.2-2009半鋼化玻璃GB/T17841-2008建筑用安全玻璃GB15763.3-2009中空玻璃GB/T 11944-2002平板玻璃GB11614-2009建筑安全玻璃管理規定緊固件機械性能螺栓、螺釘和螺柱GB 3098.1-2009緊固件機械性能緊固件機械性能緊固件機械性能緊固件機械性能螺母粗牙螺紋GB 3098.2-2009 螺母 細牙螺紋GB 3098.4-2009 自攻螺釘GB 3098.5-2009不銹鋼螺栓、螺釘、螺柱GB 3098.6-2009GB 3098.15-2009GB/T 16823.1-1997緊固件機械性能不銹鋼螺母螺

6、紋緊固件應力截面積和承載面積III. 荷載和效應組合:結構設計時，根據構件的受力特點，荷載作用情況及應力（或內力）的 作用方向，選用最不利的組合。荷載或效應組合設計值按下式計算：S = 丫 g*Sgk +© w* 丫 w*Swk +© e* 丫 e*SekS :作用效應組合設計值S gk：永久荷載效應標準值S wk：風荷載效應標準值S ek：地震荷載效應標準值Y g：永久荷載分項系數Yw：風荷載分項系數Ye：地震作用分項系數© w：風荷載組合值系數© e：地震作用的組合值系數1.4、一、在進行幕墻構件的承載力設計時，各分項系數按下列規定取值：1. 一般情

7、況下，永久荷載、風荷載、地震作用的分項系數分別取1.2、1.3。2. 永久荷載的效應起控制作用時，其分項系數取1.35。3. 永久荷載的效應對構件有利時，其分項系數取值不應大于1.0。二、可變作用的組合值系數按下列規定取值：1. 一般情況下，風荷載組合系數取1.0，地震作用的組合值系數取0.52. 對水平倒掛玻璃及其框架，可不考慮地震作用效應的組合；風荷載組合值系數可取1.0(永久荷載不起控制作用時)或0.6(永久荷載起控制作用時)。一、風荷載計算幕墻標高 z(mm): 19600.01風荷載標準值計算:Wk二B gz*卩si*卩ZW( 按玻璃幕墻工程技術規范1.1 基本風壓 W0=450.0

8、N/m( 按建筑結構荷載規范GB 50009-2001 2006版 規定,采用50年 一遇的風壓)(但不得小于0.3KN/m2)1.2陣風系數計算：A=19600.0mm( 幕墻高)地區類=B類田野、鄉村、叢林、丘陵以及房層比較稀疏的鄉鎮和城 市郊區1) A類地區：B gz=0.92*(1+2 卩 f)其中：口 f=0.5*35(1.8*(-0.°4) *(z/10) (-0.12) ,z 為安裝高度；2) B類地區：B gz=0.89*(1+2 卩 f)其中：卩 f=0.5*35 (1.8*0) *(z/10) (-0.16) ,z 為安裝高度；3) C類地區：B gz=0.85*

9、(1+2 卩 f)其中：口 f=0.5*35回哂*(z/10) (-0.22) ,z為安裝高度；4) D類地區：B gz=0.80*(1+2 卩 f)其中：口 f=0.5*35回呵*(z/10) "),z為安裝高度； 本工程按：B gz=0.89*(1+2 卩 f)其中：卩 f=0.5*35 (1.8*(0) *(z/10) (-0.16) ,z 為安裝高度;安 裝高度=5米時，B gz取1.88B gz= 1.689( 按建筑結構荷載規范 GB 50009-2001 2006版1.3風壓高度變化系數 卩z：z=19600.0mm( 幕墻高)地區類=B類田野、鄉村、叢林、丘陵以及房層

10、比較稀疏的鄉鎮和城 市郊區1) A類地區：卩z=1.379*(z/10) 0.24 ,z為安裝高度；2) B類地區：卩z=(z/10) 0.32,z為安裝高度；3) C類地區：卩z=0.616*(z/10) 0.44 ,z為安裝高度；4) D類地區：卩z=0.318*(z/10) 0.6,z為安裝高度；本工程按：卩z=(z/10) 0.32 ,z為安裝高度；安裝高度=5米時，卩z取 1.00(1 z = 1.24( 按建筑結構荷載規范規定)1.4局部風壓體型系數i s1的計算：（ 按建筑結構荷載規范GB 50009-2001 2006版規定）卩S1：局部風壓體型系數，根據計算點體型位置取 ：1

11、.8按建筑結構荷載規范GB50009-2001（2006年版）第733條：驗算圍護構件及其連接的強度時，可按下列規定采用局部風壓體型系數、外表面1. 正壓區按表7.3.1采用;2. 負壓區- 對墻面，取-1.0- 對墻角邊，取-1.8二、內表面對封閉式建筑物，按表面風壓的正負情況取-0.2或0.2。另注：上述的局部體型系數卩s1（1）是適用于圍護構件的從屬面積/ 小于或等于1mi的情況，當圍護構件的從屬面積 A大于或等于10吊時，局部風壓 體型系數 卩s1（10）可乘以折減系數0.8，當構件的從屬面積小于10吊而大于1n 時，局部風壓體型系數 卩s1（A）可按面積的對數線性插值，即： 卩 s1

12、（A）=卩 s1（1）+卩 s1（10）-卩 s1（1）logA支撐結構局部風壓體型系數卩s1的計算：支撐結構的構件從屬面積的計算A（卅）=樓層跨度*立柱分隔=3.9 * 1.2=4.68支撐結構的構件從屬面積 A<10平方米,且>1平方米LogA=Log（4.68）=0.67卩 s1（4.68）=卩 s1（1） + 卩 s1 （10）-卩 s1（1） * logA=1.8=1.559卩 s1=卩 s1（4.68）+0.2=1.559+0.2=1.759因此：支撐結構局部風壓體型系數卩s1取：1.759面板材料的局部風壓體型系數卩s1的計算：支撐結構的構件從屬面積的計算面板從屬面積

13、A（卅）=面板寬度*面板高度=1.0 * 0.85=0.85面板材料的構件從屬面積A<=1平方米卩 s1（0.85）=1.8卩 s1=卩 s1（0.85）+0.2=2.0因此：面板材料局部風壓體型系數卩s1取：2.01.5風荷載標準值計算：支撐結構的風荷載標準值計算：2W k（N/m ）= B gz* 卩 s1* 卩 z*W0=1657.791風荷載標準值采用50年一遇的相應風壓值計算，并且不應1000N/m（ 按玻璃幕墻工程技術規范規定）面板材料的風荷載標準值計算：2W k（N/m ）= B gz* 卩 S1* 卩 z*W0=1884.924風荷載標準值采用50年一遇的相應風壓值計算，

14、并且不應1000N/m （ 按玻璃幕墻工程技術規范規定）2風荷載設計值計算：2.1支撐結構的風荷載設計值計算：W（N/m 2）=1.4*Wk=2320.907（ 按玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003 2.2面板材料的風荷載設計值計算：W（N/m 2）=1.4*Wk=2638.894（ 按玻璃幕墻工程技術規范JGJ102-2003 立柱按雙跨梁力學模型計算 雙跨梁計算示意圖：kHl00 t.H21立柱選材1.1基本參數1) 樓層跨度H=3900.0mm2) 立柱左分格寬度 B仁1200mm3) 立柱右分格寬度B2=1200mm4) 平均分格寬度 B=(1200+1200)/2= 1200

15、 mm5) 風荷載標準值 W=1657.791N/m6) 風荷載設計值W=2320.907N/rn7) 水平地震影響系數最大值 a maF0.05N/m28) 幕墻構件(含鋁框)每平方自重gak=1380.0N/m29) 立柱簡支段長度H仁3900.0-300.0=3600.0mm10) 立柱懸挑段長度 H2=300.0mm1.2風線荷載設計值計算：qw(N/mm)=B*W/1000/1000=2.7851.3地震線荷載設計值計算垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標準值計算 qeak(N/m2)= B E* a max*Gak=345.0垂直于幕墻平面的分布水平地震作用設計值計算2qek(N/m

16、 )=1.3*q eak=448.5地震線荷載設計值計算qE(N/mm)=B*qek/1000/1000=0.5381.4幕墻立柱在風荷載和地震組合作用下的線荷集度計算：采用Sw+0.5*Se組合 q(N.mm)=qw+0.5*q e=3.0541.5各支點的反力計算： 根據結構力學計算超靜主梁多余反力計算：N(N)=q*H*(H3-2*H*H12+H13)H1/H2 232+3600.0 )/8/3600.0/300.0 =22456.4431.5.2 B支座反力計算：由固端平衡條件2Ma=0得：Rb(N)=(q*H2/2-N*H1)/H2=-14773.7251.5.3 A支座反力計算：由

17、固端平衡條件 工M=0得：Ra(N)=(q*H2/2-N*H2)/H2=4227.8811.6各支座剪力計算： 由支座反力和多余反力可知：支座A處的剪力計算：Va(N)=Ra=4227.881支座C處的負剪力計算：Vc-(N)=Ra-q*H1=-6766.519支座C處的正剪力計算：Vc+(N)=N-Ra=22456.443-4227.881=18228.562支座B處的剪力計算：Vb(N)=Rb=-14773.7251.7 立柱最大彎矩計算：立柱跨中彎矩最大值位置計算由平衡式：X/Va=(H1-X)/(Vc-) 得：立柱的最大跨中彎矩出現在 A支座右側的1384.375mm處 立柱跨中彎矩最

18、大值計算Mz(N.mm)=Ra*X-q*X2/22 /2)=2926486.0立柱在支座C處的最大彎矩計算：Mc(N.mm)=Rb*H2 - (q*H2)*(H2/2)立柱最大彎矩計算：由于：4569547.356>=2926486.0因此：立柱的最大彎是支座 C處的彎矩,即：立柱最小截面抵抗矩計算W(mm )=M/(1.05*f a1.8風線荷載標準值計算：qwk(N/mm)=B*W/1000/10001.9地震線荷載標準值計算：qEk(N/mm) =B*q ek/1000/1000=0.4141.10風荷載、地震荷載線荷載標準組合值計算： 撓度計算采用(Sw+ 0.5*S e)組合。

19、q(N/mm) =qw汁0.5*q ek=2.1961.11立柱截面最小慣性矩(I)計算：I(mm4)=250*(q*X*(H 3-2*H*X2+Xi)/24/E/H2 2 2 2N*X*H2*(H -H2 -X ”6/H /E)32+1384.375)/24/206000.2-300.0 2-1384.375 2)/6/3900.0/206000.0)=684130.8應該選用 W>=20241.63,l>=684130.802立柱選用型材的截面參數1) 立柱選用的型材：10#2) 立柱型材強度設計值fa=215.0N/mm3) 立柱型材凈截面積A)(mni)=1274.4mm2

20、4) 立柱型材X軸慣性矩lx=1983340.0mm5) 立柱型材Y軸慣性矩I y=256050.0mm6) 立柱型材X軸抵抗矩 W=39667.0mrn7) 立柱型材X軸抵抗矩V=39667.0mrn9) 立柱型材截面積A=1274.4mrn10) 立柱型材計算校核處壁厚t=5.3mm11) 立柱型材截面面積矩Ss=23528.0mm12) 立柱型材線密度丫 G=0.0kg/m13) 塑性發展系數丫 =1.053立柱強度計算強度計算采用(Sg + S w+ 0.5*S e)組合。立柱采用自下而上布置，按拉彎構件計算。校核依據：C =N/An + M/( 丫 W)<=fa( 按金屬與石材

21、幕墻工程技術規范3.1自重線荷載標準值計算：G k=Gk*B=1656.0(N/m)3.2自重產生的軸力標準值計算：N k=G*H=6458.4(N)3.3自重產生的軸力設計值計算：N=1.2*N k=7750.08N3.4型材載面最大應力值計算：(T =N/A+M/( 丫 *W)2=115.793N/mm型材強度設計值(T =115.793<=215.0N/mm,型材強度可以滿足要求4立柱撓度計算校核依據：UUL<=L/300。( 按金屬與石材幕墻工程技術規范4.1 由撓曲方程，根據材料力學中國建筑工業出版社U i(mm)=(q*X/24/E/l)*(H3-2*H*X 2+乂)3

22、2+1384.3753)=14.581mm4.2 集中荷載下的撓度計算：U2(mm)=(N*H2*X/6/H/E/l)*(H 2-H22-X2)2-300.02-1384.375 2)=9.2mm4.3 雙跨梁的最終撓度值：Umax(mm) = U-U2=14.581-9.2=5.381mm4.4 立柱撓度與跨度的比值計算：Du :立柱撓度與立柱跨度比值Du = UnaJL=5.381/3900.0=0.00138Umax/L=0.001<=1/300立柱撓度可以滿足要求。5立柱抗剪計算5.1立柱最大剪切力計算：立柱最大剪切力出現在支座 C處立柱最大剪切力V(N)=18228.5625.

23、2立柱剪應力計算：T =V*S/(I x*t)T :立柱剪應力Ss :立柱型材截面面積矩IX：立柱型材截面慣性矩t:立柱型材截面垂直于X軸的截面總寬度T =V*Ss/(I x*t)2=20.4N/mm校核依據t v=125.0N/mm20.4<=125.0立柱抗剪強度可以滿足要求。6立柱伸縮縫計算1) 材料的線膨脹系數：a =0.000012(1/0)2) 當地年溫差計算值： T=80C)3) 樓層高度：H=3900.0(mm)立柱伸縮縫計算(T T(mm)=5*H*a * T*0.25=4.68立柱伸縮縫取:15mm三、立柱與主結構連接計算1) 連接螺栓材質：不銹鋼螺栓(A3、A4 C

24、1、C4)-702) 連接螺栓抗剪設計值:245.03) 連接螺栓公稱直徑D(mm):12.04) 連接螺栓凈直徑 D0(mm):10.1065) 連接角碼類型：鋼角碼6) 連接角碼厚度t(mm):5.37) 樓層高度 H(mm)3900.0采用Sg + S w + 0.5*S e組合1立柱承受的風荷載標準值計算：N1w(N)=Wk*B*H/1000/10002立柱承受的風荷載設計值計算：N1WN)=1.4*N1wk=10861.853立柱承受的地震荷載標準值計算：N1E«N)=q eak*B*H/1000/10004立柱承受的地震荷載設計值計算：N1e(N)=1.3*N1 ek=2

25、098.985立柱與主結構連接處水平總力計算：N1(N)=N1w+0.5*N1 e=11911.346立柱與主結構連接處自重總標準值計算：N z«N)=Gak*B*H/1000/1000=6458.47立柱與主結構連接處自重總設計值計算：N z(N)=1.2*Nzk=7750.088立柱與主結構連接處總合力計算：n(n)=(ni 2 + n z2) (1/2) =(11911.342 + 7750.08 2)(切=14210.699單個螺栓的抗剪能力計算：連接處承剪面數N: 22N vb(N)=Nv* n *D0 /4*245.02 =39304.7( 按鋼結構設計規范GB 5001

26、7-2003 連接螺栓個數計算：n( 個)=N/Nvb=14210.69/39304.7=.362建議您取2個您當前選用：2個11立柱型材壁抗承壓能力計算：D(mm):連接螺栓的直徑：12.t(mm):立柱型材壁厚：5.3藝t(mm):立柱型材總壁厚。N cbl (N)=D* 藝 t*325=82680.082680.0 > 14210.69，立柱型材壁厚強度可以滿足要求 12立柱角碼壁厚抗承壓能力計算：D(mm):連接螺栓的直徑：12.t(mm):連接角碼壁厚：5.3工t(mm):連接角碼總壁厚N cbg(N)=D* 藝 t*325=82680.082680.0 > 14210.

27、69，連接角碼壁厚強度可以滿足要求四、預埋件截面面積和焊縫計算1) 混凝土類型：C302) 混凝土軸力受壓強度設計值fc(N/mm)=14.33) 錨板厚度t(mm)=81錨板截面積校核：本工程預埋件的布置方式為：側埋式 本工程預埋件同時承受：豎向剪力、水平 (法向)拉力和彎矩的共同作用。1.1水平拉力設計值 N(N)=N1 =11911.341.2豎向剪力設計值 V(N)=Nz =7750.081.3彎矩設計值 M(N.mm)=V*e0=7750.08*330 =2557527.01.4錨板面積校核：2錨板面積A(mm): 60000N(N)=0.5*fc*A=0.5 * 14.3 * 60

28、000=429000.011911.34 < 429000.0 錨板面積可以滿足要求。( 按玻璃幕墻工程技術規范2預埋板和鋼角碼的焊縫計算1) 焊角實際高度hf(mm)=62) 角焊縫強度設計值fw(N/mm)= 1603) 焊縫實際總長度L(mm)=2002.1角焊縫有效長度計算：Lw(mm)=L-2*hf=188.02.2角焊縫有效高度計算：he(mm)=0.7*hf=4.22.3彎矩產生應力的計算：(T w(N/mni)=6*M/(2*1.22*h e*Lw2)2)=42.3662.4法向拉力產生應力的計算：(T n(N/mm)=N/(2*1.22*h e*L W=6.1822.5

29、剪力產生應力的計算：(T v(N/mm)=V/(2*h f*Lw)=7750.08/(2*6*188.0)=3.4352.6總應力的計算：(T (N/mm) = ( (T W + (T n) 2 + (T /)=(42.366+6.182)2 + 3.435 2)(1/2)=48.6748.67 < 160焊縫強度可以滿足要求。( 按鋼結構設計規范3后置預埋件計算：校核依據：N=(N/2+M/Z)/n)* B <=N 拉拔 /2錨栓類型：化學錨栓水平拉力設計值 N(N):14210.689豎向彎矩設計值 M(N.mm):2557527.0上下兩行錨栓的距離Z(mm):110每塊錨板

30、錨栓總個數(個):4 錨栓豎向列數n(個):2承載能力調整系數B :每塊錨板錨栓總個數為4個時取1.25,6個時取1.30,8 個時取 1.32單個錨栓拉拔試驗結果 N(N):54000N(N)=(N/2+M/Z)/n)* B =(14210.689/2+2557527.0/110)/2)*1.25 =18972.24單個錨栓的拉拔力 N=18972.24<=54000.0/2=27000.0后置預埋件承載能力滿足要求。五、幕墻橫梁計算1) 橫梁上部間隔H仁1200mm2) 橫梁下部間隔H2=1200mm3) 平均間隔高度 H=(1200+1200)/2= 1200 mm4) 風荷載標準

31、值 W=1657.791N/m5) 水平地震影響系數最大值 a ma>=0.05N/m26) 幕墻構件(含鋁框)每平方自重gak=1380.0N/m27) 型材強度設計值fa(N/mm)=215.0橫梁受力分析圖：1橫梁計算1.1幕墻自重荷載產生的彎矩計算幕墻自重荷載線荷載標準值計算：G k幕墻自重荷載線荷載設計值計算：G(N/mm)=1.2*G k=1.987幕墻自重產生的豎向彎矩：Mx(N.mm)=G*EB/82/8=357696.01.2幕墻風荷載產生的彎矩計算：幕墻風荷載線荷載標準值計算：qwk(N/mm)=W*H/1000/1000幕墻風荷載線荷載設計值計算：qw(N/mm)=

32、1.4*qwk=2.785幕墻風荷載產生的水平方向彎矩： 按三角形分布計算2Myw(N.mm)=cw*B /122 /12=334210.71.3幕墻地震荷載作用下產生的彎矩計算幕墻地震荷載作用標準值計算： 動力放大系數B E： 5 地震影響系數最大值a max： 5qeak(N/m)= B E* a max*Gk=345.0幕墻地震作用線荷載作用標準值計算：qek(N/mm)=qeak*H/1000/1000=0.414幕墻地震作用線荷載作用設計值計算：q e(N/mm)=1.3*qek=0.538幕墻地震荷載作用產生的水平方向彎矩： 按三角形分布計算Mye(N.mm)=q*B2/122/1

33、2=64584.02橫梁強度計算選用的橫梁型材截面參數：1) 橫梁型材型號：角鋼_50*4_t=4.2) 截面積:A(mm)=389.73) 凈截面積:Ao(mm)=389.74) 慣性矩:l x(mm)=92570.05) 慣性矩:I y(mm)=92570.06) 抵抗矩:Wd(mm)=6704.07) 抵抗矩:WX2(mm)=2558.08) 抵抗矩:WKmm)=2558.09) 抵抗矩:Wy2(mm)=6704.010) 面積矩:Ss(mm)=2606.011) 周長:S (mm)=196.4912) 橫梁型材計算校核處壁厚:t(mm)=4.013) 塑性發展系數丫 =1.0514)

34、型材強度設計值fa(N/mm): 215.02.1幕墻型材截面設計最大應力：(T (N/mn1)=MJ(1.05*W x1)+ M yw/(1.05*W 厲 + 0.5*M ye/(1.05*W Q=102.881型材強度設計值(T =102.88 1<=215.0N/mrn,型材正應力強度可以滿足要求按金屬與石材幕墻工程技術規范3橫梁抗剪強度計算3.1橫梁風荷載產生的剪力標準值計算采用Sw+0.5*Se組合按三角形分布計算：V wk(N)=(Wk3.2橫梁風荷載產生的剪力設計值計算：V w(N)=1.4*V wk 3.3橫梁地震荷載產生的剪力標準值計算： 按三角形分布計算：V ek(N

35、)=(q eak3.4橫梁地震荷載產生的剪力設計值計算：V e(N) = 1.3*V ek 3.5橫梁所受剪力設計總值計算：采用Sw+0.5*Se組合V=Vw+0.5*Ve=916.2573.6橫梁在水平荷載作用下的剪應力計算：T (N/mm)=V*Sy/l y/t=3.224校核依據t v=125.0N/mm3.224<=125.0橫梁水平方向的抗剪強度可以滿足要求。按金屬與石材幕墻工程技術規范JGJ133-2001 3.7幕墻自重產生的剪力計算：=1192.323.8幕墻自重產生的剪應力計算：t (N/mm)=V*Sx/l x/t=8.391校核依據t v=125.0N/mm8.39

36、1<=125.0橫梁垂直方向的抗剪強度可以滿足要求。4橫梁撓度計算校核依據：UnaJLv=L/300。（ 按金屬與石材幕墻工程技術規范4.1橫梁風荷載線荷載標準值計算：qwk（N）=W/*B4.2橫梁在水平方向上由風荷載產生的撓度：U1（mm）=cWk*b04/E/l y/1204/206000.0/92570.0/120=1.803 Uma幾=<=1/300橫梁撓度可以滿足要求。4.3橫梁在垂直方向上由重力荷載產生的撓度：U 2（mm）=5*G*B4/384/E/l x4/384/206000.0/92570.0=2.345Umax/L=<=1/300橫梁撓度可以滿足要求。

37、5橫梁與立柱的連接件5.1橫梁與立柱連接的橫向節點計算：水平剪力總值計算：采用Sw+0.5*Se組合N仁Vw+0.5*Ve單個螺栓的抗剪能力計算： 連接處承剪面數2（個）:1 連接螺栓抗剪設計值f v：245.0螺栓凈直徑D0（mm） 6.647Nvb（N）=Nv* n *D02/4*245.02 =8501.729（ 按鋼結構設計規范GB 50017-2003 橫梁與角碼連接需用螺栓個數計算：n（個）=M/Nvb=916.257/8501.729 =0.108建議您取2個 您當前選用：2個橫梁與立柱連接處角碼壁抗承壓能力計算：連接角碼類型：鋼角碼 連接螺栓的公稱直徑D（mm） 8.橫梁與立柱

38、連接處角碼壁厚t（mm）: 4角碼計算總壁厚工t(mm)=2*4.0Ncb(N)=D* 藝 t *325.0=20800.020800.0 > 916.257,橫梁與立柱連接處角碼壁厚強度可以滿足要求 5.2橫梁與立柱連接的豎向節點計算：橫梁自重線荷載計算：Gk(N/M)=Gak*H/1000=1656.0幕墻自重荷載線荷載設計值計算：G(N/M)=1.2*G k=1987.2幕墻自重荷載計算：N2(N)=G*B/2=1192.32角碼與立柱連接處組合荷載的計算：采用SG+Sv+0.5*Se組合N(N)=(N12 + N2 2)(1/2)=(916.257+ 1192.32 ) .=15

39、03.713角碼與立柱連接需用螺栓個數計算：n(個)=N/Nvb=1503.713/8501.729=0.177取2個( 按玻璃幕墻工程技術規范規定)角碼連接處角碼壁抗承壓能力計算：連接螺栓的公稱直徑D(mm) 8.連接角碼類型：鋼角碼連接角碼厚度t(mm):4角碼計算總壁厚工t(mm)=2*4.0Ncb(N)=D* 藝 t *325.0=20800.020800.0 > 1503.713，角碼連接處角碼壁抗承壓強度可以滿足要求。六、石板強度及掛鉤強度校核按四角支承板計算1 石板抗彎強度計算1) 石板寬度:a(mm)=1000.02) 石板高度：b(mm)=850.03) 石板類型：MU

40、274) 掛鉤連接類型：對邊連接5) 石板抗彎強度設計值：f g(N/mm)=7.56) 風荷載標準值：Wk(N/m2)=1884.9241.1(1.21.31.41.51.61.7石板平均自重計算石板的重力密度：丫 g(KN/m3)=28.0石板總厚度t(mm):30.0ak(N/m2)= 丫 g*t=840.0按金屬與石材幕墻工程技術規范JGJ133-2001 表重直于石板平面的水平地震作用總標準值計算水平地震影響最大系數：a ma=0.05 eak(N/m2) = 5* a ma)*Gak=210.0石板a/b系數計算石板計算高度a(mm)=850.0石板計算寬度 b(mm)=1000.0-2*160.0=680.0a/b=680.0/850.0=0.8四角支承石板的彎矩系數計算按照a/b用插入法計算m=0.1435按金屬與石材幕墻工程技術規范JGJ133-2001風荷載作用下石板截面最大應力標準值計算(T wk(N/mm)=6*m*W*L2/t 2=6*0.1435*(1884.924/1000000)*850.0=1.303按金屬與石材幕墻工程技術規范JGJ133-2001風荷載作用下石板截面最大應力設計值計算(T w(N/mn